住宅楼模板工程施工方案#浙江#模板计算书#节点工艺图

模板工程专项施工方案专项施工方案 浙江省东阳第三建筑工程有限公司一、工程概况建筑高度为81.350米；17#楼为30层，建筑高度为93.350米；18#楼为32层，建筑高为2.950米，一层层高为5.000米，二层以上层高均为3.000米；多层包括10#、11#、1200、400×1000、350×1100、350×750,顶板厚度有200,局部板厚250、160,墙厚240、200,独立柱350×840。三、模板及其构件验算(A)地下室顶板厚度250、200、160,只验算250厚现浇板模板，200、160厚现浇O模板支架立面图绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案q3、挠度计算qqi=25×0.3×0.25+0.35×0.3=1.98kN均布荷载q=q₁=1.98kN/m;最大挠度计算值v=0.677×1.98×900⁴/(100×9000×2560000)=0.382mm;最大允许挠度[v]=900/250=3.6mm;方木的最大挠度计算值0.382mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案支撑钢管计算变形图(mm)0最大弯矩Mmax=0.604kN·m;最大变形Vmax=1.398mm;最大支座力Qmax=8.22kN;最大应力σ=604086.967/5080=118.915N/mm²;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值118.915N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.398mm小于900/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案NGi=0.129×3.97=0.513kN;NG₂=0.35×0.9×0.9=0.283kNG3=25×0.25×0.9×0.9=5.062kN;静荷载标准值Ng=NGi+Ng₂+NG3=5.859kN;活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2.43kN;N=1.2Ng+1.4No=10.432kN;-------钢管立杆受压应力计算值(N/mm²);[----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm²;Lo----计算长度(m);立杆稳定性计算σ=103.062N/mm²小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!(B)一、二层裙楼顶板厚度120,只验算一层裙楼顶板模板，二层裙楼顶板模板系木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):350.000;木方弹性模量E(N/mm²):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm²):13.000;木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第11页模板支架立面图qq₁=25×0.12×1.05+0.35×1.05=3.517kN/m;2、强度计算最大弯矩M=0.1×7.896×350²=96726Nm;面板最大应力计算值σ=M/W=96726/44800=2.159N/mm²;v=0.677q14/(100EI)≤[v]面板最大挠度计算值v=0.677×3.517×350⁴面板最大允许挠度[v]=350/250=1.4mm;面板的最大挠度计算值0.105mm小于面板的最大允许挠度1.4mm,满足要求!绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案q方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):qi=25×0.35×0.12+0.35×0.35=1.173kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):2.强度验算计算公式如下：均布荷载q=1.2×q₁+1.4×q₂=1.2×1.173+1.4×0.875=2.632kN/m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.29×106%64000=4.534N/mm²;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力；V=0.6×2.632×1.05方木受剪应力计算值t=3×1.658×10³/(2×60×80)=0.518N/mm²;方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm²;方木的受剪应力计算值0.518N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!均布荷载q=q₁=1.173kN/m;最大挠度计算值v=0.677×1.173×1050⁴/(100×9000×2560000)=0.419mm;最大允许挠度[v]=1050/250=4.2mm;方木的最大挠度计算值0.419mm小于方木的最大允许挠度4.2mm,满足要求!支撑钢管计算简图绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案支撑钢管计算变形图(mm)3支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.663kN·m;最大变形Vmax=2.085mm;最大支座力Qmax=7.738kN;最大应力σ=663406.114/5080=130.592N/mm²;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值130.592N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.085mm小于1050/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.738kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN):NGi=0.138×4.56=0.631kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN):NG₂=0.35×1.05×1.05=0.386kNG₃=25×0.12×1.05×1.05=3.308k经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Nca+NG3=4.324kN;经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.05×1.05=4.961kN;N=1.2Ng+1.4No=12.135kN;其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm²);Lo----计算长度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7钢管立杆的最大应力计算值σ=46.823N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;步距h(m)h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0281.0391.04211.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.07211.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.06211.621.01,0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05611.801.01,0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01,0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(C)一层主楼顶板模板验算；一层主楼层高5.97m,顶板厚度有130、110、100,只需验算130厚顶板模板，110、100厚顶板模板配置同130厚顶板模板。木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):330.000;木方弹性模量E(N/mm²):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm²):13.000;木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第20页模板支架立面图第21页q2、强度计算最大弯矩M=0.1×7.82×330²=85159.8Nm;面板最大应力计算值σ=M/W=85159.8/42666.667=1.996N/mm²;v=0.677q14/(100EI)≤[v]面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×3304/(100面板最大允许挠度[v]=330/250=1.32mm;绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案W=b×h²/6=6×8×8/6=64cm³;I=b×h³/12=6×8×8×8/12=q方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):qi=25×0.33×0.13+0.35×0.33=1.188kN/m;(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):2.强度验算计算公式如下：均布荷载q=1.2×q₁+1.4×q₂=1.2×1.188+1.4×0.825=2.581kN/m;最大弯矩M=0.1qP²=0.1×2.581×1²=0.258kN·m;方木最大应力计算值σ=M/W=0.258×106/64000=4.032N/mm²;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力；V=0.6×2.581×1=1.548方木受剪应力计算值t=3×1.548×10³/(2×60×80)=0.484N/mm²;方木抗剪强度设计值[r]=1.4N/mm²;方木的受剪应力计算值0.484N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满足要求!均布荷载q=q₁=1.188kN/m;最大挠度计算值v=0.677×1.188×1000⁴/(100×9000×2560000)=0.349mm;最大允许挠度[v]=1000/250=4mm;方木的最大挠度计算值0.349mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!支撑钢管计算简图绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案支撑钢管计算变形图(mm)2.25支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.664kN·m;最大变形Vmax=1.872mm;最大支座力Qmax=7.794kN;最大应力σ=664064.86/5080=130.721N/mm²;支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm²;支撑钢管的最大应力计算值130.721N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm²,满足要求!支撑钢管的最大挠度为1.872mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.794kN;R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN):NGi=0.138×5.84=0.808kN;钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN):NG₂=0.35×1×1=0.35kN;NG₃=25×0.13×1×1=3.25k经计算得到，静荷载标准值Ng=Ngi+Nca+NG3=4.408kN;经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN;N=1.2Ng+1.4No=11.59kN;其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):N=11.59-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm²);Lo----计算长度(m);lo=h+2a=1.5+0.1×2=1.7钢管立杆的最大应力计算值σ=44.719N/mm²小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!钢管立杆的最大应力计算值σ=56.838N/mm²小于[f]=205N/mm²,满足要求!步距h(m)h+2a或u1h(m)1.351.01.0141.0281.0391.04211.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.07211.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.06211.621.01,0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.05611.801.01,0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.02412.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01,0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。p≤fgfg=fgk×kc=120×1=120其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1基础底面面积：A=0.25m²。d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(D)二层及标准层主楼顶板模板验算：层高为3.00m,板厚有130、110、100,只验算130厚顶板模板，110、100厚顶板模板设置同130厚。1.模板支架参数立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;模板支架搭设高度(m):2.87;采用的钢管(mm):Φ48×3.5;板底支撑连接方式：模板与木板自重(kN/m²):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m³):25.000;施工均布荷载标准值(kN/m²):1.000;面板采用胶合面板，厚度为16mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm²):9500;面板抗弯强度设计值(N/mm²):13;木方弹性模量E(N/mm²):9000.000;木方抗弯强度设计值(N/mm²):13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm²):1.400;木方的间隔距离(mm):330.000;木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;第29页O模板支架立面图q2、强度计算面板最大应力计算值σ=M/W=62290.8/42666.667=1.46N/mm²;v=0.677q4/(100EI)≤[v面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×330⁴/第31页qq₁=25×0.33×0.13+0.35×0.33=1.188kN/均布荷载q=1.2×qi+1.4×q₂=1.2×1.188+1.4×0.33=1.888kN/m;最大弯矩M=0.1q²=0.1×1.888×1²=0.189kNm;方木最大应力计算值σ=M/W=0.189×10⁶/64000=2.949N/mm²;方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm²;方木的最大应力计算值为2.949N/mm²小于方木的抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!方木受剪应力计算值t=3×1.133×10³/(2×60×80)=0.354N/mm²;方木抗剪强度设计值[t]=1.4N/mm²;方木的受剪应力计算值0.354N/mm²小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm²,满v=0.677q1/(100EI)≤[v均布荷载q=q₁=1.188kN/m;最大挠度计算值v=0.677×1.188×1000⁴/(100×9000×2560000)=0.349mm;方木的最大挠度计算值0.349mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!第33页最大弯矩Mmax=0.534kN·m;最大变形Vmax=1.506mm;支撑钢管的最大应力计算值105.179N/mm²小于支撑钢管的抗压强度设计值NGi=0.129×2.87=0.371kN;NG3=25×0.13×1×1=3.25kN;静荷载标准值Ng=NGi+NG₂+NG₃=3.971kN;活荷载标准值No=(1+2)×1×1=3kN;N=1.2Ng+1.4NQ=8.965kN;-------钢管立杆受压应力计算值(N/mm²);Lo----计算长度(m);Lo/i=2945.25/15.8=186;立杆稳定性计算σ=88.563N/mm²小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!顶板模板支架纵横向间距900,柱网纵横向间距8400,主梁两侧立杆间距为板支架立杆每跨内增加一根承重立杆。梁底支撑方楞为3根，沿梁长度方向布置，;梁两侧次楞间距350,竖向布置；主楞采用2D48×3.5水平布置，间距300,最下面一道在梁底以上100处，每道主楞采用Φ12对拉螺栓紧固，对拉螺栓水平间距700,位置在主此处只对500×1370的梁模板进行验算：梁截面宽度B(m):0.50;绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案三、梁侧模板面板的计算q材料抗弯强度验算公式如下：按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：面板的受弯应力计算值σ=8N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!面板的最大挠度计算值v=1.062mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm,满足要求!本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80m绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案44经过计算得到最大弯矩M=0.153kN·m,最大支座反力R=3.708kN,最大变形次楞最大受弯应力计算值σ=2.4N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!次楞的最大挠度计算值v=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.75mm,满足要求!第42页E=206000.00N/mm²;主楞计算简图028经过计算得到最大弯矩M=0.584kNm,最大支座反力R=8.250kN,最大变形v主楞的受弯应力计算值σ=57.5N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.377mm主楞的最大挠度计算值v=0.377mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.75mm,满足要求!强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣qi=1.2×[(24.00+1.50)×1.37+0.3施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0.125ql²=0.125×21.547×250RA=Rc=0.375q₁1+0.437q₂=0.375×19.027×0.25+0.437×2.5Rp=1.25ql=1.25×21.547×0[f]=13N/mm²,满足要求!第45页足要求!qA450450B最大弯矩M=0.1qf²=0.1×14.963×0.45²=0.303kNm;抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;方木的最大应力计算值4.7N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要方木受剪应力计算值t=3×4.04×1000/(2×60×80)=1.263N/mm²;方木的受剪应力计算值1.263N/mm²小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm²,满足要求!v=0.677q1/(100EI)≤[v方木最大挠度计算值v=0.677×14.963×450⁴方木的最大挠度计算值v=0.18mm小于方木的最大允许挠度[v]=1.8mm,满足要求!242443382第48页24N₂=11.561kN;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²;支撑小横杆的最大应力计算值70.7N/mm²小于支撑小横杆的抗弯设计强度脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×3.97=0.615kN;lo=Max[1.155×1.7×1.5,205N/mm²,满足要求!脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×(3.97-1.37)=0.615kN;N=N₁+N₂=11.561+0.403=11.964kN;lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m;钢管立杆稳定性计算σ=118.2N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!(+0.15,边梁)、240×650(边梁)、350×800、240×600、240×400、120×300,裙顶板模板支架纵横向间距1000,柱网纵横向间距8400,主梁两侧立杆间距为8400-1000×7=1400,需在梁底增加一根承 梁截面宽度B(m):0.35;梁截面高度D(m):0.80;新浇混凝土重力密度(kN/m³):24.00;模板自重(kN/m²):0.30;钢筋自重施工均布荷载标准值(kN/m²):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):17.8;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m²):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m²):木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm²):9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm):16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):1.7;面板弹性模量E(N/mm²):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;梁底纵向支撑根数：3;次楞间距(mm):350;主楞竖向根数：2;穿梁螺栓直径(mm):M12;穿梁螺栓水平间距(mm):700;主楞到梁底距离依次是：100mm,550mm;主楞合并根数：2;按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取qσ=M/W<fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²);[]--面板的抗弯强度设计值(N/mm²);Mmax=0.1q₁P+0.117q₂P面板的最大弯矩M=0.1×14.564×350²面板的受弯应力计算值σ=8N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!面板的最大挠度计算值v=1.062mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm,满足要求!本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩WE=9000.00N/mm²;计算简图02经过计算得到最大弯矩M=0.190kN·m,最大支座反力R=3.844kN,最大变形v=0.167mm次楞最大受弯应力计算值σ=3N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案次楞的最大挠度计算值v=0.167mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=1.125mm,满足要求!主楞计算剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=0.605kNm,最大支座反力R=8.553kN,最大变形v主楞的受弯应力计算值σ=59.6N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.391mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.75mm,满足要求!Mmax=0.125q²=0.125×15.22×175²=5梁底模面板计算应力σ=2.7N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!第60页根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。满足要求!本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：qAB方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：方木强度验算最大弯矩M=0.1qP²=0.1×6.659×0.5²=0.166kN·m;抗弯强度设计值[f]=13N/mm²;方木的最大应力计算值2.6N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!方木抗剪验算方木受剪应力计算值t=3×1.998×1000/(2×60×80)=0.624N/mm²;方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm²;方木的受剪应力计算值0.624N/mm²小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm²,满足要求!方木挠度验算v=0.677q14/(100EI)≤[v]方木最大挠度计算值v=0.677×6.659×500⁴/(100×9000×256×104)=0.122mm;方木的最大挠度计算值v=0.122mm小于方木的最大允许挠度[v]=2mm,满足要求!梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P₃=(1.400-0.350)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500第62页4-0.095N₂=7.159kN;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²;支撑小横杆的最大应力计算值47.4N/mm²小于支撑小横杆的抗弯设计强度脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.136×4.68=0.764kN;N=N₁+N₂+N₃+N₄=0.18+0.764+1.537+2.135=4.616kb--计算长度(m);L₀=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m;钢管立杆稳定性计算σ=46.5N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.136×(4.68-0.8)=0.764kN;N=N₁+N₂=7.159+0.633=7.792kN;A--立杆净截面面积(cm²):A=4.89;1o=Max[1.167×1.7×1.5,1.5k--计算长度附加系数，取值为：1.167;钢管立杆稳定性计算σ=78.5N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!lo=k₁k₂(h+2a)=1.167×1.002×(1.5+0.1×2)=1.988m;钢管立杆稳定性计算σ=38.2N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!步距h(m)1,2企≤1.5h+2a或u1h(m)1.441.01.0121.0221.0311.0391.04711.531.01.0071.0151.0241.0311.01.621.01,0071.0141.0211.0291.1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371:0421.05以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计240×470、240×420、240×400、240×350、120×4其中240×1440梁的模板及其支撑参照间距600,梁两侧沿梁长度方向立杆间距1000,梁底支撑方楞为：2跟，沿梁长度方向对拉螺栓水平间距700,位置在主次楞重合处。此处只对240×500的梁模板进行验算：梁梁截面宽度B(m):0.24;梁截面高度D(m):0.50;混凝土板厚度(mm):100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆步距h(m):1.50;板底承重立杆横向间距或排距L₀(m):1.00;梁支撑架搭设高度H(m):5.98;梁两侧立杆间距(m):0.60;施工均布荷载标准值(kN/m²):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m²):17.8;木材抗弯强度设计值fm(N/mm²):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm²):面板弹性模量E(N/mm²):6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm²):13.0;梁底方木截面宽度b(mm):60.0;梁底方木截面高度h(mm):80.0;次楞间距(mm):350;主楞竖向根数：2;穿梁螺栓直径(mm):M12;穿梁螺栓水平间距(mm):700;第70页按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取q350面板计算简图(单位：mm)σ=M/W<f第71页σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm²);面板的最大弯矩M=0.1×8.567×350N=1.1q₁+1.2q₂F1.1×8.567×0.35+1.2×2.24×0.35=4.239kN;面板的受弯应力计算值σ=8N/mm²小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!面板的最大挠度计算值v=1.062mm小于面板的最大容许挠度值[v]=1.4mm,满足要求!1.次楞计算本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W40234经过计算得到最大弯矩M=0.053kN·m,最大支座反力R=2.120kN,最大变形v=0.013mm次楞最大受弯应力计算值σ=0.8N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm²,满足要求!次楞的最大挠度计算值v=0.013mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=0.5mm,满足要求!经过计算得到最大弯矩M=0.334kNm,最大支座反力R=4.717kN,最大变形v主楞的受弯应力计算值σ=32.9N/mm²小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.215mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=1.75mm,满足要求!N<[N]=f×AA--穿梁螺栓有效面积(mm²);穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.717kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!q₁=1.2×[(24.00+1.50)×0.50+0.3施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):Mmax=ql²/8=1/8×21.26×240²=1σ=Mmax/W=1,53×10⁵/4梁底模面板计算应力σ=3.6N/mm²小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：qAB方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：方木强度验算最大弯矩M=0.1qP=0.1×2.551×1²=0.255kN·m;最大应力σ=M/W=0.255×106/方木的最大应力计算值4N/mm²小于方木抗弯强度设计值13N/mm²,满足要求!方木抗剪验算方木抗剪强度设计值[t]=1.7N/mm²;方木的受剪应力计算值0.478N/mm²小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm²,满足要求!方木挠度验算v=0.677qf4(100ED)≤[v]方木的最大挠度计算值v=0.75mm小于方木的最大允许挠度[v]=4mm,满足要求!23N₁=N₂=3.35kN;支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm²;支撑小横杆的最大应力计算值118.7N/mm²小于支撑小横杆的抗弯设计强度脚手架钢管的自重：N₂=1.2×0.129×5.98=0.926kN;N=N₁+N₂+N3+N₄=3.35+0.926+2.018+3.304=9.598kl₀--计算长度(m);为安全计，取二者间的大值，即：L=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m;k--计算长度附加系数，取值为：1.167;μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3,μ=1.7;a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;钢管立杆稳定性计算σ=96.7N/mm²小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm²,满足要求!十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;(D)二层及标准层顶梁模板验算：二层层高3.00m,裙楼部分顶梁截面有240×650(边梁)、350×700、240×700、240×650、240×500,主楼部分顶梁有：240×650、300,裙楼顶板厚度为120,主楼顶板厚度有130、110、100。地下室层高3.97m,墙厚有300、250、240、200;一层主楼层高为5.98m,墙厚240、二层及标准层层高3.00m,墙厚240、200。直径(mm):48.00;壁厚(mm)1面板墙模板正立面图墙模板1-1剖面图按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算qσ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm²W--面板的截面抵抗矩：W=bh²/6=500×16.0×16.0/6=面板截面的最大应力计算值σ=4.5N/mm²小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!第87页面板截面的最大受剪应力计算值t=0.354N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值v=0.677q14/(100EI)≤[v]1--计算跨度(次楞间距):1=300mm;本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩Wq次楞计算简图新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中，0.90其中，σ--次楞承受的应力(N/mm²);f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案次楞的最大应力计算值σ=2.5N/mm²小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm²,满足要求!t=3×1888.6/(2×60.0×80.0×1)=0次楞截面的受剪应力计算值t=0.59N/mm²小于次楞截面的抗剪强度设计值fy=1.5N/mm²,满足要求!根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作E--次楞弹性模量(N/mm²):E=9000.00N/mm²;I--次楞截面惯性矩(mm4),I=2.56×10⁶mm⁴;次楞的最大挠度计算值v=0.094mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=2mm,满足要求!2.091kN2.091kN主楞计算简图0绿城·海棠花园三标段模板工程专项施工方案02P=1.2×17.03×0.3×0.5+1.4×2×0.3g=M/W<ft=2V/A≤ft=2×2561.5/926.833=5.主楞截面的受剪应力计算值t=5.527N/mm²小于主楞截面的抗剪强度设计值fy=120N/mm²,满足要求!主楞的最大挠度计算值v=0.289mm小于主楞的最大容许挠度值[v]=2.4mm,满足要求!N<[N]=f×AA--穿墙螺栓有效面积(mm²);穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.652kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!第93页地下室层高3.97m,独立柱截面有600×600、600×500、500×500、350×840;一层层高裙楼为4.68m、主楼为5.98m,独立柱有600×600、500×500、600×500、350×高3.00m,独立柱350×840。600×600、600×500、500×500柱不需在柱子内部设置对拉螺栓，350×840柱在竖向间距450,竖楞采用60×80方木，对于600×600、600×500、500×500柱，每边3根，对于350×840柱，短边3根，长边4根。此处仅验算600×600柱模板及其支撑：面板竖愣(方木)柱箍(圆钢管)竖愣(方术)柱立面图柱剖面图钢楞弹性模量E(N/mm²):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm²):205.00;按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q=20.036kN/m²;倾倒混凝土时产生的荷载标准值q₂=2kN/m²。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为=270mm,且竖楞数为3,因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。第96页1-计算跨度(竖楞间距):1=270.0mm;σ=M/W<fM--面板计算最大弯矩(N·mm);W=450×16.0×16.0/6=1面板的最大应力计算值：σ=M/W=7.93×10⁴/1.92×10⁴=4.128N/mm²;面板的最大应力计算值σ=4.128N/mm²小于面板的抗弯强度设计值第97页最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：1--计算跨度(竖楞间距):1=270.0mm;新浇混凝土侧压力设计值q₁:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q₂:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m;q=q₁+q₂=9.737+1.134=10.871V--面板计算最大剪力(N):V=1834.565N;面板截面的受剪应力t=0.382N/mm²小于面板截面抗剪强度设计值[f]=1.5N/mm²,满足要求!最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下：