开发（S107连接道路）项目施设结构计算书

第2页共33页目录14710一、工程概况 127016二、设计依据及设计规范 1211862.1设计依据 132522.2采用的规范标准 16189三、工程地质条件 1151763.1气象与水文 1279223.2地形地貌 28513.3地质构造 217583.4地层岩性 235233.5基岩面及岩体风化特征 3223273.6水文地质条件 3267263.7水、土腐蚀性评价 352213.8不良地质现象 3146473.9岩土参数建议值 414851四、衡重式挡墙 427843五、仰斜式挡土墙 4277195.1H=3m斜式挡墙计算 4166085.2H=4m斜式挡墙计算 7149365.3H=5m斜式挡墙计算 10220415.4H=6m仰斜式挡墙计算 13247175.5H=7m仰斜式挡墙计算 1613995.6H=8m仰斜式挡墙计算 20290795.7H=9m仰斜式挡墙计算 22259985.8H=10m仰斜式挡墙计算 2617875六、燃气管道保护结构计算 292496.1盖板计算 29190356.21号台身及基础计算 3245186.32号台身及基础计算 3721916七、结论 42第5页共SECTIONPAGES41页一、工程概况本次设计项目位于潼南江北组团的金福新区，S107连接线项目道路等级为二级公路，设计车速40m/h，本次连接线道路起点与同步设计站西二路接顺，终点与现状S107公路顺接，本项目路线路线全长约695.354m。二、设计依据及设计规范2.1设计依据（1）建设方与我公司签订的设计合同；（2）建设方提供的1：500现场地形图；（3）《重庆市潼南区城乡总体规划》（2014年编制）；（4）《金福新区S107连接道路工程岩土工程勘察报告》（2021.04）；（5）《金福新区S107连接道路工程岩土工程勘察报告》（2021.12）；（6）现场踏勘及建设方提供的物探资料；（7）初步设计图纸及批复；（8）其他相关资料。2.2采用的规范标准《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）《公路圬工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)《公路涵洞设计规范》(JTG/T3365-02-2020)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2020）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）《混凝土结构通用规范》GB55008-2021《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《挡土墙（重力式、衡重式、悬臂式）》17J008《工程结构通用规范》（GB55001-2021）三、工程地质条件3.1气象与水文重庆市潼南区为亚热带季风性湿润气候，具有冬温夏热、热量丰富、降水充沛、季节变化大、多云雾、少日照等特点。多年平均气温为17.9℃，最高年份为18.4℃，最低年份为１7.1℃，气温变化较为稳定，潼南最热月为8月，平均气温达28℃，极端最高温度40.8℃；最冷月为1月，平均气温为6.9℃，极端最低气温为-3.8℃。潼南区地处四川盆地底部，冬季温暖、很少霜冻，多年平均无霜期为335d，最长则长年无霜，无霜年率为14%。多年平均日照时数1218.8h。全区多年平均降雨量974.8mm，最高年份达1413.9mm，最少仅650.8毫米，年际变化显著。降水量的季节分配也不均匀，夏半年（5-10月）降水量偏差，达781.40mm，占全年总降水量的80%，冬半年（11-4月）降水量仅195.4mm，占年总水量的20%。潼南区1959年以来最大日降雨量210.40mm（2013年7月2日）。道路工程沿线无农田和鱼塘等大的地表水体，场地北侧低洼处为地表水排泄基准面，场地地表水文条件较简单。场地及附近周边为农田坡地。无污染源存在。依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）第12.1条可不取土样进行腐蚀性评价。据现场调查及相邻工程经验直接判定场地附近的土对混凝土、钢筋等建筑材料具微腐蚀性。3.2地形地貌道路工程区位于剥蚀浅丘宽缓斜坡及沟谷地貌，沿线多为农作物种植地和绿地，地形波状起伏，总体呈现反“V”字形分布，区内地形地貌受构造和岩性的制约。地貌构架受构造控制，岭脊走向与构造线基本一致，总体呈北东南西向排列，丘包呈串珠状排列，冲沟呈树枝状展布。地形受岩性制约明显，区内地层以泥质岩为主夹砂岩，受其影响，地形起伏平缓，泥岩出露区，丘坡浑园，丘谷宽缓，砂岩出露地段常形成局部陡坡，地形总体上南低北高，场地内原始地形起伏较大，道路轴线范围内地面高程303～318m。地形坡角一般在15°～20°，局部达30°。个别地段呈陡崖和陡坎，较平缓的地段主要分布着农田耕地，坡度较陡处为陡崖荒地。野外钻探期间场地内原有水体多已干涸或被掩埋，施工用水较困难。3.3地质构造 场地位于龙凤场向斜南东翼，岩层产状310°∠5°。出露岩层岩性主要为侏罗系上统遂宁组的泥岩。岩层倾向西北，倾角平缓。区域内无大的断层通过。经过场地开挖地段的地质调查，工程区场地周边主要发育有构造裂隙2组：LX1组产状为120°∠70～73°，可见延伸长度约7.5m，裂隙面较平直，微张，宽度1～3mm，未见充填物，为硬性结构面，结合程度差。LX2组产状为25°∠75°，可见延伸长度约6.2m，裂隙张开度多为1～2mm，裂隙面较平直，未见充填，为硬性结构面，结合程度差。上述裂隙均为构造裂隙，属硬性结构面，结合程度差。场地基岩构造裂隙较发育，岩体较完整。经过场地周边开挖地段的地质调查，地表地层层序正常，无地层缺失和重复现象，未见断层破碎带出露；钻探深度范围内基岩地层层序正常，岩芯中所见岩层倾角与区域地层产状基本协调一致，无突变现象。岩心采取率一般较高，无断层破碎带显示。综上所述，根据场地周边开挖面的调查及钻探分析，岩体较完整，裂隙面较平直，无充填。综合判定LX1、LX2属于硬性结构面，结合程度差。拟建场地范围内，岩层呈厚层状产出，层理清晰，层面结合程度一般，综合判断层面结构面属硬性结构面。3.4地层岩性根据工程钻探揭露和地面调查，工程区岩土层为第四系全新统填土(Q4ml)、残坡积层(Q4el+dl)，下伏侏罗系上统遂宁组(J3sn)沉积岩层，依据地层的新老关系对岩性特征作简要介绍：3.4.1第四系全新统（Q4）1、第四系素填土（Q4ml）：场地范围内填土主要分布在站西二路K0+000～K0+020及K0+100～K0+200道路右侧相邻的施工区内。呈褐色、紫褐色，成分主要由泥岩、砂岩碎块石及粉质粘土等混填而成，粒径一般7～150mm，少量粒径200mm以上，硬质含量一般15～25%左右，以稍密状为主，稍湿。填方时间约3年，采取过机械碾压等处理方式，无污染物。厚度0.60～1.90m。2、粉质粘土（Q4el+dl）：褐黄、褐灰色。可塑状。表层多见植物根系，切面稍有光泽，韧性和干强度中等，摇震反应一般。残坡积成因。厚度一般为0.20～2.20m。～～～～～～～～～角度不整合～～～～～～～～～3.4.2侏罗系上统遂宁组（J3sn）1、泥岩（J3sn-Ms）：紫红色、褐色、褐灰色。主要矿物成分为粘土矿物。泥质结构，夹灰绿色团块和白色条带，厚层状构造。强风化泥岩岩芯呈碎块状，手捏可碎，强风化层厚度0.90～3.30m。中等风化泥岩岩质较完整，层理清晰，节长一般0.06～0.60m，呈短柱状～长柱状。钻探揭示的最大铅直厚度24.40m，为本场地的主要岩性。3.5基岩面及岩体风化特征基面顶面及基岩风化带特征:据钻探获取岩芯的实际情况，将基岩划分为强风化带与中等风化带。3.5.1强风化带：岩芯破碎，多呈碎块状、粉砂状及薄饼状，岩质较软。强风化层厚度0.90～3.30m。场区内所揭示的泥岩矿物成份主要为粘土矿物，泥质结构。3.5.2根据钻探揭露中等风化岩芯较完整，多呈0.6～0.60m的柱状、长柱状，少数短柱状，质较硬，岩芯较完整，岩块手折难断。裂隙多呈闭合状，少数微张。属较完整岩体。工程区岩层倾角总体5°，埋深一般0.3～2.2m，基岩面高程302～317m。场地基岩风化带随基岩面起伏变化，其一般厚约0.9～3.3m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育。强风化岩体基本质量等级为Ⅴ级。钻探揭露钻进入基岩一定深度下（＞1.5m）以下岩芯较完整，多呈0.06～0.60m的柱状、长柱状，少数短柱状，质较硬，岩块手折难断。裂隙多呈闭合状，少数微张。属较完整岩体。中等风化岩体基本质量等级为Ⅴ级。3.6水文地质条件场地内地下水类型按赋存介质不同可分为红层基岩构造裂隙水和第四系松散岩类孔隙潜水。3.6.1红层基岩构造裂隙水：基岩主要为泥岩，在区域上为隔水层，构造裂隙水主要赋存在断裂面及破碎带中。参考四川省地质局水文地质工程地质大队测制的1：20万遂宁幅综合水文地质图（1981版）称：“遂宁组地层厚层状-块状泥岩与砂岩，砂质泥岩略等厚互层，砂岩相变大，厚度不稳定。风化裂隙水，井泉流量＜0.05L/s，地下径流模数＜0.1L/s·Km2，单井涌量＜50T/d。以Hco3-Ca及Hco3-CaMg水为主。矿化度0.3～0.5克/升。红层地区浅层基岩风化带裂隙水在垂向上的赋存空间普遍在20m以内。”基岩裂隙水主要接受大气降水、地表水的补给，沿裂隙面径流。3.6.2第四系松散岩类孔隙潜水：场地属剥蚀残丘宽缓沟谷斜坡地带，场地内土层主要为粉质粘土，粉质粘土为相对隔水层，中风化泥岩为隔水层。场地内地下水主要赋存于第四系全新统的残坡积层中，分布于地势低洼和平缓的沟槽边，埋深一般较浅，仅在地势低洼处以浸润带或间歇泉的形式排泄于地表，当地村民多在此掘井取水，多为局部性上层滞水，水量小，动态幅度大，水质成分由含水介质的性质决定。孔隙水主要接受大气降雨、地表水的补给，沿孔隙或基岩面径流，易形成上层滞水，向场地东侧低洼处排泄。钻探完成后随即进行了简易水文地质观测和终孔24小时后孔内水位测量，本次勘察未见稳定地下水位。根据地区经验并结合区域地质资料判定，拟建场地范围内素填土渗透系数取经验值K=10～20m/d；粉质粘土渗透系数取经验值K=0.2～0.3m/d，泥岩渗透系数取经验值0.005m/d～0.02m/d。根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-047-2016）表9.12，拟建场地范围内素填土渗透等级属强透水层，粉质粘土属弱透水层。泥岩属弱～微透水层。3.7水、土腐蚀性评价场地位于重庆潼南区江北新城，场地周边主要为农田坡地。根据相邻场地土样腐蚀性分析报告：土按环境类型Ⅲ类、弱透水层的情况及含水量W≥20%的土层考虑，土对混凝土具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性，仅依据PH值判定，土对钢结构的钢材具有微腐蚀性。通过在勘察期间的调查，场地中及场地周边无污染性土，无污染性水源，根据地区经验，和场地周围环境特点，结合区域经验，根据环境地质条件判定，地下水及地基土对基础混凝土具有微腐蚀性、对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性、对钢结构的钢材具有微腐蚀性。3.8不良地质现象据现场地质调查和钻探揭露，调查范围内未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流、采空区等不良地质现象及活动断层。无变形破坏等现象，场地内无古河道、沟浜、墓穴、地下硐室等对工程不利的埋藏物。场地现状稳定。3.9岩土参数建议值本工程岩、土体物理力学性质参数建议值见下表。地基及地基岩土参数取值序号岩性天然重度kN/m3饱和重度kN/m3单轴抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值(kPa）抗拉强度kPa内摩擦角(度)粘聚力kPa基底摩擦系数天然饱和1素填土（天然状态）*20.00综合内摩擦角32*2素填土（饱和状态）*20.50综合内摩擦28*3粉质粘土19.10*1408.716.9*0.254粉质粘土（饱和状态）19.307.914.5*0.255强风化泥岩*22.0*22.5*300//*0.306中等风化泥岩24.024.203.662.2813288727.2245*0.40边坡岩体层面抗剪强度（硬性结构面，结合差）27*90*边坡岩体裂隙面抗剪强度（硬性结构面，结合差）18*50*1）带*号者为经验取值；2）泊松比：中等风化泥岩0.42。四、衡重式挡墙衡重式挡墙依据《挡土墙》（17J008）图集衡重式路肩墙截面尺寸及参数表，详见图集页次110衡重式路肩墙截面尺寸及参数表。五、仰斜式挡土墙5.1H=3m斜式挡墙计算根据地勘报告，边坡岩体等效内摩擦角取55°。边坡岩体破裂角泥岩取45°+φ/2=58.6°。本次设计采用仰斜式路堑墙，挡墙坡率为1:0.25，开挖后无外倾结构面的岩质边坡，以等效岩体内摩擦角按侧向土压力方法计算侧向岩石压力,根据规范《公路路基设计规范》JTGD30-2015计算。墙身尺寸:墙身高:2.907(m)墙顶宽:0.453(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.190(m)墙趾台阶h1:0.450(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:4折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000310.0008.000042.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=6.012(kN)Ex=6.011(kN)Ey=0.101(kN)作用点高度Zy=1.000(m)墙身截面积=1.433(m2)重量=34.389(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=34.008(kN)En=0.992(kN)Wt=5.101(kN)Et=5.929(kN)滑移力=5.929-5.101=0.828(kN)抗滑力=(34.008+0.992+0.000)*0.400=14.000(kN)滑移验算满足:Kc=16.903>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=12.973(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=6.011=6.011(kN)抗滑力=(34.490+0.692)*0.600=21.109(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.512>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.735(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=0.870(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.907(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=5.452(kN-m)抗倾覆力矩=25.362(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.652>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=12.710(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=35.000(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=19.910(kN-m)基础底面宽度B=0.627(m)偏心距e=|-0.255|(m)=0.255(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.569(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=402.206(kPa)挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。基底作用点位于形心处，P=(34.008+0.992)/0.627=55.82(kPa)<200(kPa),满足设计要求。5.2H=4m斜式挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.880(m)墙顶宽:0.620(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.210(m)墙趾台阶h1:0.500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=10.688(kN)Ex=10.686(kN)Ey=0.180(kN)作用点高度Zy=1.333(m)墙身截面积=2.560(m2)重量=61.450(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=60.770(kN)En=1.763(kN)Wt=9.115(kN)Et=10.541(kN)滑移力=10.541-9.115=1.426(kN)抗滑力=(60.770+1.763+0.000)*0.400=25.013(kN)滑移验算满足:Kc=17.543>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=23.252(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=10.686=10.686(kN)抗滑力=(61.629+1.152)*0.600=37.669(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.525>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.962(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.133(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.213(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=12.966(kN-m)抗倾覆力矩=59.298(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.573>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=29.409(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=62.533(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=46.332(kN-m)基础底面宽度B=0.809(m)偏心距e=|-0.336|(m)=0.336(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.741(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=612.891(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(60.770+1.763)/0.809=77.30≤fa=200.000(kPa)，满足要求。5.3H=5m斜式挡墙计算墙身尺寸:墙身高:4.843(m)墙顶宽:0.859(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.230(m)墙趾台阶h1:0.550(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=16.700(kN)Ex=16.697(kN)Ey=0.281(kN)作用点高度Zy=1.667(m)墙身截面积=4.374(m2)重量=104.974(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=103.813(kN)En=2.755(kN)Wt=15.572(kN)Et=16.471(kN)滑移力=16.471-15.572=0.899(kN)抗滑力=(103.813+2.755+0.000)*0.400=42.627(kN)滑移验算满足:Kc=47.425>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=41.752(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=16.697=16.697(kN)抗滑力=(105.255+1.985)*0.600=64.344(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.854>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.223(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.467(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.509(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=25.199(kN-m)抗倾覆力矩=128.787(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.111>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=67.998(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=106.568(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=103.588(kN-m)基础底面宽度B=1.062(m)偏心距e=|-0.441|(m)=0.441(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.972(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=791.764(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(103.813+2.755)/1.062=100.35≤fa=250.000(kPa)，满足要求。5.4H=6m仰斜式挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:5.814(m)墙顶宽:1.036(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.250(m)墙趾台阶h1:0.600(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=24.047(kN)Ex=24.044(kN)Ey=0.404(kN)作用点高度Zy=2.000(m)墙身截面积=6.296(m2)重量=151.101(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=149.429(kN)En=3.967(kN)Wt=22.414(kN)Et=23.718(kN)滑移力=23.718-22.414=1.304(kN)抗滑力=(149.429+3.967+0.000)*0.400=61.358(kN)滑移验算满足:Kc=47.069>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=60.085(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=24.044=24.044(kN)抗滑力=(151.505+2.768)*0.600=92.564(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.850>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.452(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.740(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.814(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=43.616(kN-m)抗倾覆力矩=220.062(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.045>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=115.410(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=153.395(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=176.447(kN-m)基础底面宽度B=1.254(m)偏心距e=|-0.523|(m)=0.523(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.150(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=987.114(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(149.429+3.967)/1.254=122.325≤fa=300.000(kPa)，满足要求。5.5H=7m仰斜式挡墙计算墙身尺寸:墙身高:6.786(m)墙顶宽:1.214(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.270(m)墙趾台阶h1:0.650(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√=============================================[土压力计算]计算高度为7.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=32.731(kN)Ex=32.726(kN)Ey=0.551(kN)作用点高度Zy=2.333(m)墙身截面积=8.569(m2)重量=205.668(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=203.392(kN)En=5.399(kN)Wt=30.509(kN)Et=32.283(kN)滑移力=32.283-30.509=1.774(kN)抗滑力=(203.392+5.399+0.000)*0.400=83.517(kN)滑移验算满足:Kc=47.084>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=81.785(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=32.726=32.726(kN)抗滑力=(206.218+3.681)*0.600=125.939(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.848>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.680(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.013(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.119(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=69.342(kN-m)抗倾覆力矩=346.650(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.999>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=180.906(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=208.792(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=277.308(kN-m)基础底面宽度B=1.446(m)偏心距e=|-0.605|(m)=0.605(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.328(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=1181.439(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(203.392+5.399)/1.446=144.39≤fa=350.000(kPa)，满足要求。5.6H=8m仰斜式挡墙计算墙身尺寸:墙身高:7.757(m)墙顶宽:1.391(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.290(m)墙趾台阶h1:0.700(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:坚硬岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400×=============================================[土压力计算]计算高度为8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=42.751(kN)Ex=42.745(kN)Ey=0.719(kN)作用点高度Zy=2.667(m)墙身截面积=11.195(m2)重量=268.677(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=265.704(kN)En=7.052(kN)Wt=39.856(kN)Et=42.165(kN)滑移力=42.165-39.856=2.309(kN)抗滑力=(265.704+7.052+0.000)*0.400=109.102(kN)滑移验算满足:Kc=47.241>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=106.851(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=42.745=42.745(kN)抗滑力=(269.396+4.724)*0.600=164.472(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=3.848>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.908(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.287(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.424(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=103.599(kN-m)抗倾覆力矩=514.319(kN-m)倾覆验算满足:K0=4.965>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=267.403(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=272.756(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=410.720(kN-m)基础底面宽度B=1.638(m)偏心距e=|-0.687|(m)=0.687(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.506(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=1374.863(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(265.704+7.052)/1.638=166.52≤fa=400.000(kPa)，满足要求。5.7H=9m仰斜式挡墙计算原始条件:墙身尺寸:墙身高:8.708(m)墙顶宽:1.713(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.310(m)墙趾台阶h1:0.750(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)墙底摩擦系数:0.400地基土类型:坚硬岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400×=============================================[土压力计算]计算高度为9.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=54.108(kN)Ex=54.100(kN)Ey=0.910(kN)作用点高度Zy=3.000(m)墙身截面积=15.445(m2)重量=370.689(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=366.587(kN)En=8.925(kN)Wt=54.988(kN)Et=53.366(kN)滑移力=53.366-54.988=-1.622(kN)抗滑力=(366.587+8.925+0.000)*0.400=150.205(kN)滑移力为负值，不计算抗滑移稳定安全系数！滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=153.772(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=54.100=54.100(kN)抗滑力=(371.599+6.844)*0.600=227.066(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=4.197>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.207(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.700(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.708(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=146.478(kN-m)抗倾覆力矩=820.557(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.602>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=452.851(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=375.513(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=674.079(kN-m)基础底面宽度B=1.972(m)偏心距e=|-0.809|(m)=0.809(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.795(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=1416.753(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(366.587+8.925)/1.972=190.42≤fa=400.000(kPa)，满足要求。5.8H=10m仰斜式挡墙计算墙身尺寸:墙身高:9.675(m)墙顶宽:1.911(m)面坡倾斜坡度:1:0.250背坡倾斜坡度:1:-0.250采用1个扩展墙址台阶:墙趾台阶b1:0.340(m)墙趾台阶h1:0.800(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率:0.150:1物理参数:圬工砌体容重:24.000(kN/m3)圬工之间摩擦系数:0.600地基土摩擦系数:0.600墙身砌体容许压应力:9780.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:920.000(kPa)墙身砌体容许剪应力:1850.000(kPa)材料抗压极限强度:17.500(MPa)材料抗力分项系数:1.540系数αs:0.0020场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:55.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:24.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:15.000(度)地基土容重:24.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值:200.000(kPa)地基承载力特征值提高系数:墙趾值提高系数:1.000墙踵值提高系数:1.000平均值提高系数:1.000墙底摩擦系数:0.400地基土类型:坚硬岩石地基地基土内摩擦角:30.000(度)土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0008.000022.0000.0000坡面起始距离:0.000(m)地面横坡角度:0.000(度)填土对横坡面的摩擦角:35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)荷载组合信息:结构重要性系数:1.000荷载组合数:1=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.200√2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.200√3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.200√4.填土侧压力分项系数=1.400√5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400×=============================================[土压力计算]计算高度为10.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=27.178(度)按实际墙背计算得到:第1破裂角：27.178(度)Ea=66.801(kN)Ex=66.791(kN)Ey=1.124(kN)作用点高度Zy=3.333(m)墙身截面积=19.130(m2)重量=459.111(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:基底倾斜角度=8.531(度)Wn=454.032(kN)En=11.019(kN)Wt=68.105(kN)Et=65.886(kN)滑移力=65.886-68.105=-2.219(kN)抗滑力=(454.032+11.019+0.000)*0.400=186.020(kN)滑移力为负值，不计算抗滑移稳定安全系数！滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=190.730(kN)>0.0地基土层水平向:滑移力=66.791=66.791(kN)抗滑力=(460.235+8.475)*0.600=281.226(kN)地基土层水平向:滑移验算满足:Kc2=4.211>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.453(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.003(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=3.008(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=200.902(kN-m)抗倾覆力矩=1129.785(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.624>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=624.590(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=465.051(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=928.883(kN-m)基础底面宽度B=2.194(m)偏心距e=|-0.900|(m)=0.900(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.997(m)基底压应力:趾部=0.000踵部=1575.177(kPa)，挡墙将向边坡岩体侧倾倒，内侧岩体对挡墙有支撑作用，挡墙处于静力平衡状态。 地基平均承载力验算满足：pk=(454.032+11.019)/2.194=211.96≤fa=400.000(kPa)，满足要求。六、燃气管道保护结构计算1号和2号燃气保护涵净跨均为3.0m，且1号涵洞填土厚度及台身高度均大于2号涵洞，本次以最不利情况1号涵洞进行验算。6.1盖板计算1.设计资料1号和2号燃气保护涵净跨均为3.0m。汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L0=3.0m；单侧搁置长度：0.20m；计算跨径：L=3.2m；最大填土高：H=4.35m；盖板板端厚d1=30cm；盖板板中厚d2=30cm；盖板宽b=1m；as=5cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度fcd=13.8Mpa；轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB400；抗拉强度设计值fsd=330Mpa；主筋直径为25mm，共10根，选用钢筋总面积As=0.0049m2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3根据《公路涵洞设计规范》(JTG/T3365-02-2020)中9.3.3关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1)永久作用(1)竖向土压力《公路涵洞设计规范》(JTG/T3365-02-2020)中9.2.2的规定：q=K·γ2·H·b=1.04×18×4.35×1=81.43kN/m(2)盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×0.3×1=7.5kN/m2)由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）《公路涵洞设计规范》(JTG/T3365-02-2020)中9.2.1的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准按照《公路涵洞设计规范》（JTG/T3365-02-2020）第9.2.1条，车辆荷载横向分布系数应按下图布置车辆荷载进行计算，涵洞上方横向布置多车道车辆荷载时，应考虑车辆荷载折减。横向车道布载系数横向布载车道数（条）12345678横向车道布载系数1.201.000.780.670.600.550.520.50①最大填土厚度H=4.35m，一个汽车后轮横向分布宽的一半：0.6/2+4.35×tan30

=2.81m＞1.3/2、1.8/2m，扩散角按Φ=30

考虑。汽车横向分布宽（2车道）：a=2×1.8+1×1.3+2×2.81=10.52m，按Φ=30

考虑。一个汽车后轮纵向分布宽一半：0.2/2+4.35×tan30=2.61m＞1.4/2m，

汽车纵向分布宽：b=1.4+2×2.61=6.62m，按Φ=30

考虑。车辆荷载垂直压力：Q5=4×140×1.0/(10.52×6.62)=8.04kPa。3.内力计算及荷载组合1)由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(81.43+7.5)×3.22/8=113.83kN·m边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/