水库枢纽除险加固工程初步设计报告

水库枢纽除险加固工程初步设计报告 1 3 3 5 6 《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）对该水库当时的技术条件和技术水平，勘测、设计、施工等基实地反映本工程的工程质量状况，大坝安全评价阶段根据国家《防洪标准》（GB50201-94）和部颁《水利水电工洪水标准》（SL252-2000）等的有关规定，水库为小（陵区，防洪标准采用30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核；设计水位水库坝型为粘土斜墙坝，坝顶高程为219.86m，坝顶宽度为7.60m，坝长上游坡比自上而下依次为1:1.8、1:2.75、1:3，高程2溢洪道位于大坝右坝肩与山体相接处，为开敞式宽顶堰型式，堰顶宽塌严重，出口堵塞，无消能防冲设施及行洪渠，不能输水管位于大坝左侧，为DN800长65m的预制钢筋混凝土圆管，进口底高程201.00m，设计流量4.50m3/s。管身有裂缝，多处漏水。进水口闸门为斜拉湖北省水利厅组织专家对《湖北省黄石市铁山区水库大坝安全评价报告水库的工程等别、工程规模、主要建筑级别、根据现场调查和有关资料，结合本阶段地质资料坝顶浆砌石防浪墙，新建栏杆，上游坡死水位以上干砌块石整修。下游坝脚翻修压浸平台，并设新修排水沟输水管：拆除重建进水建筑物，更换闸门及启闭设备；管身采用63.30m长DN630钢管内衬，钢管外壁采用回填灌浆；新建出口设消力池长7.50m、池程初步设计地质勘察报告》中的试验成果及结论。本报），水库建库前及施工过程中未进行工程地质勘察工作，为了进一步查明库区、坝区水文地质和工程地质条件、坝体填筑土物土体水文地质和工程地质特性和分析水库存在的主要工程地质问题并进行评价，铁山区农林水利局委托湖北楚鹏工程勘察设计（2）库区由志留系砂岩及第四纪松散堆积层构成。库区岸坡稳定和水库封闭条件较好，不存在水库永久渗漏和水库淤积。库区岩体呈弱透水性。岩体抗渗性较好，坝基渗漏的问题（4）坝体填土由残坡积粉质粘土夹角砾（碎石）构成。原均质坝土料与渗透系数在10-3~10-4cm/s量级，局部透水性更强。后加粘土斜墙含水量高,粘土中局部含砂等粗颗粒,碾压欠密实,防渗不能满足《碾压式土石坝设计规范》（SL274—2001）的要求。这是造成坝体下游坝坡（6）输水管底板以志留系粉砂岩，进口段基岩裸露，岩石呈弱风化，两侧边坡均为强风化或弱风化砂岩，岩石的强度高,区内断裂不甚发育,透水性较小，围岩稳定,工程地质条件较好，现状下管壁有（8）工程场区地处丘陵地貌区，砂质泥岩分布广泛，地表覆盖厚度较大的残坡积粘土，土料储量较丰富，易于开采和运输，土料数量要求。经过调查，大坝整修所用石料可直接快捷。距场区较近的大型河流为长江，江砂颗粒清晰英、长石为主，砂粒强度较高，粒径适宜，是混凝土较近的为长江砂场为黄石长江砂场，砂场到大坝道路1.4工程任务与规模1.4.1工程建设的必要性白蚁危害等诸多险情与问题，虽在运行管理中采取了一坝白蚁也做过一些处理，但由于受资金等因素的制约，产安全，担负着大片良田的灌溉任务，对铁山区的工和《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）以及水库人民的生命财产造成巨大的经济损失，因此，为了确保民生命财产安全，通过水库除险加固后，根本消除大坝溢洪道泄流条件，提高其兴利效益，因此该工程除险加1.4.2水库洪水调节依据上述防洪调度规则进行调洪计算，各频洪水频率溢洪道堰顶高程溢流堰净宽起调水位(m)入库洪峰流量（m3/s）最大泄流量（m3/s）相应最高库水位水库最大滞蓄洪量（万m3）P=3.33%217.259.00217.2543.3221.08218.5111.54P=0.33%217.259.00217.2554.9429.74218.8414.52P=5%217.259.00217.2539.7718.91218.4210.701.5水工建筑物加固设计1.5.1设计依据根据国家《防洪标准》（GB50201-94）和《水利），），根据《水工建筑物抗震设计规范》中的规定1.5.2工程存在的问题护坡局部损坏，下游堆石体表面局部不平整，无导滤设坝大多数部位碾压符合要求，但局部欠密实，压实度不坝身填筑不密实，质量差，清基不彻底，防浪墙及溢洪道进口左侧局部浆砌石护坡损毁，右侧口，无消能防冲设施及行洪渠；进口处跨溢洪道交通面，钢筋锈损。溢洪道边坡为强风化砂岩，稳定性较地质条件较好。局部地段坡面堆积薄层碎石质土存在输水管混凝土质量差，漏水，闸门及启闭设备锈蚀1.5.3工程总体布置设计主要是按照国家有关的主要技术标准及规程规范定结论，对水库的功能和规模不作改变，对工程存在防汛等工程管理设施等。主要加固内容包括大坝加固1.5.4大坝加固设计根据该水库大坝现状，拆除坝顶浆砌石防浪墙及219.90m。坝顶路面上、下游侧均设50cm高、50cm宽C20砼路肩，顶高程设计分别对大坝充填灌浆、高压旋喷灌浆，从投资、工难易等综合比较后，方案一最为优越，施工简单，1.0m，孔距2.0m，灌浆材料为粘土浆一次性成孔，并进行注水试验和洗孔，再按自下而上施。固结灌浆材料采用42.5普通硅酸盐纯水泥浆，水灰比为4：1，细度要求应先进行灌浆实验，确定基岩的可灌性、灌浆方法及灌大坝上游现状块石护坡，因坝体不均匀沉陷及风浪侵蚀，应进行整治。整治范围从死水位高程201.83m至坝块石护坡，输水管出口处翻修。大坝下游坝坡踏步维修根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）渗流量观测：在大坝下游坝脚导滤沟上设量水巡视检查：水库大坝安全监测工作主要是大坝工管组负责具体实施，巡视检查部位包括水库大坝体和及其附属设施。巡视检查分为日常巡视检查、年度巡视汛前，按规定的检查项目，对大坝进行较为全面的水库位于风景区西部，距离黄石城区26.00km。大坝左侧坝肩原有水泥通过现有水泥路面，将大坝、溢洪道、输水管连1.5.5溢洪道加固设计针对原溢洪到存在问题，进行方案比较，本次设溢洪道明渠段的桩号为0+023.50～0+125.5，底板宽6.5m基岩面，再浇筑底板砼结构，并采用2m长Φ18锚杆与底板钢筋焊接锚固。底1.0m、30cm厚的C20钢筋砼墙。两岸山体边坡清理表层松动块石及杂物后，采取挂铁丝网喷粉植草措施，喷C20含种植基质的混凝土厚10cm，挂铁丝网路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），采用通用标准结构。1#交通桥轴线＝0.9；桥的设计状况为持久状况，持久状况系数ψ=1.0。2地基承载力设计值按地质资料取为0.2MPa。桥下梁底最小净空按高出加大1.5.6输水管加固设计输水管由进水闸门及启闭机房、闸室段、出口消力）：加固，钢管外壁与原输水管之间采用回填灌浆，内衬钢板预留灌浆孔，排距消能段（桩号0+068.3-0+075.8）：消力池采用C1.6金属结构与电气1.6.1金属结构水库加固工程金属结构部分主要包括输水管进水闸、启闭设备及内衬钢根据安全鉴定结论和本次输水管加固方案，水库本次加固设计方案结合输水管重建方案进行金属结构设计，拟更换闸门1本次设计闸门最低进水点高程为201.83m，闸孔尺寸DN500，活塞直径输水管闸门启闭机选用QL-15-SD的手电两用螺杆式启闭机，螺杆直径启闭机设计为手电筒两用螺杆式启闭机，电机功率为3kW，带有高压指示1.7施工组织设计1.7.1施工条件水库位于铁山区熊家境村境内，距铁山区8址左侧有上坝公路与村村通相通，所有工程所需物资施工用从水库就近抽取，水质、水量完全满足施工1.7.2施工导流范》（SL303-2004），本工程临时建筑物级别为5级，相应确定导流标准按枯本次设计输水管施工设计围堰顶高程为203.95m，围堰基础高程为1.7.3主体工程施工本次加固主体工程施工主要包括大坝充填灌浆渗处理、坝顶拆除重建砼路面配路缘石、上游块石维修、下游坡脚设导滤排水沟，溢洪道加固，输水分两序进行施工。土方开挖采用反铲挖掘机开挖，靠近采用人工开挖。土方回填充分利用开挖料碾压回填。混凝土采用0.4m3拌和机工运至施工部位。石方开挖采用防潮炸药小口径爆破，1.7.4施工总进度程施工要求大坝防渗、上游坝坡护坡、溢洪道、输水管1.8工程占地及淹没处理1.9环境保护设计处丘陵，人居稀散，坝区上游无工业污染源，库水水施工期间，在该新建公路和工程土料开挖、运输、一定数量的扬尘，燃油施工机械及运输车辆在运行中也施工区为环境空气质量功能区二类区。环境空气质标准》(GB3095—1996)中二级标准。环境噪声参照《城市区域环境噪声标准》(GB3096—93)2类标准控制，运输干线两侧按4类标准控制，施工场界噪声按要包括环境保护设施、设备及安装费用、环境管理1.10水土保持设计施工中土石料堆积和弃渣，如果不采取拦挡措施，将产根据水库整险加固工程的特点，新增水土流失的防治以工程措施为先导，以防施工期水土流失；在公路两侧，采取修建挡土墙或在新增水土流失得以集中拦蓄控制的前提下，采取垦利用措施，保护新生地表，改善生态环境，发挥生物1.11工程管理设计计划》进行合理调度运用，对发现的问题及时为适应现代化管理的需要，按照《水利工程管理单位编制定员试行》（SLJ705-81）的有关规定，水库管理处编制定员3人，其中生产人员2人，按《水库工程管理设计规范》（SL106-96）保护范围。工程管理范围包括工程区和生产、生活根据《小型水利水电工程碾压式土坝设计导则》（SL189-96）要求，本工程观测项目有：渗流量及渗水浑浊度；上、下游水位，水库调度在确保枢纽工程安全的前提下，正确处理防洪与兴利之间的矛盾，充分发挥枢纽工程的综合效益；灌溉服从防洪，计算收费、指标到乡（镇）”、灵活调度的管理办法。冬春维修实行“谁受益、1.12工程概算价格水平计算，本工程静态总投资452.78万元,其中建筑万元,基本预备费25.63万元，环境及水保专项费用6.61万元,合计工程总投资1.13经济评价水库。依据国家计委、建设部2006年7月颁发的《建设项目经济评价方法与（SL72-94）和水利部颁发的《已成防洪工程经济效益分析计算及评价规范》（4）社会折现率：按《水利建设项目经济评价规范》（SL72-94）规定社2.1流域概况2.2水文气象特征），），表2-1黄石地区多年平站名典型年黄石地区实测期多年平均1934-1947-2008降水量48.779.2120.6162.6184.9238降水量162.7132.183.672.564.341.82.3水文基本数据考虑到编制《湖北省暴雨统计参数图集》使用测长，反复进行地区协调和成果论证，成果较为可靠），2.5.1防洪标准根据国家《防洪标准》（GB50201-94）和部颁《洪水标准》（SL252-2000）等的有关规定，水库虽地2.5.2设计暴雨暴雨。为了控制雨型，选择1h、6h二个查皮尔逊Ⅲ型频率曲线模比系数（KP值）表,各种频率不同时段kP值见表2-3， 按公式Ht,P点=KPHt计算各历时点暴雨量。t10min6h24hH(mm)18.0045.0078.00116.00离势系数CV0.350.390.440.48偏态系数Cs=3.5Cv表2-3皮尔逊Ⅲ型曲线模比系数Kp值成果表t10min6h24hKp频率P=3.33%2.052.20Kp频率P=0.33%2.202.422.913.25Kp频率P=5%t10min6h24hHt,p点频率P=3.33%31.5085.95159.90255.20Ht,p点频率P=0.33%39.60108.90226.98377.00Ht,p点频率P=5%30.1078.93145.08225.74承雨面积F=km224=0.998计算参数a=0.110b=0.0125t10min6h24h面深系数1.0000.9970.9980.998t10min6h24hHt,p面频率P=3.33%31.4085.68159.52254.74Ht,p面频率P=0.33%39.48108.56226.43376.33Ht,p面频率P=5%29.9778.69144.73225.336面6面表2-7），），Pt1n1PPt1n1Pn21t1n2递减指数n0n1n2频率P=3.33%0.440.650.66频率P=0.33%0.440.590.63频率P=5%0.460.660.68表2-8设计面雨量Ht,p面成果表（递减修正后）t6h24hHt,p面(mm)频率P=3.33%85.68159.55254.74Ht,p面(mm)频率P=0.33%108.56226.49376.33Ht,p面(mm)频率P=5%78.69144.76225.332.5.3设计洪水推求设计地面洪峰流量公式为:Qm=K1K3K4uF0.21。）；23234。当计算的τ>6小时,则改用n2查算洪峰），频率3.33%0.33%FLJ0.1440.1440.144θm0.580.580.58S85.68108.5678.69H24254.74376.33225.33R24232.24353.83202.83u2.363.252.13n10.650.590.66K10.590.540.59K20.780.690.79K3K40.340.330.34Qm76.0292.0269.29τ0.320.310.336.006.006.00n20.660.630.68Rtc159.52226.43144.73h145.35206.96131.95T6.586.586.58Cr0.120.150.12率的设计地面洪水过程线Qi加上对应频率洪计洪水过程线Qi（总）。按照以上所述推理公式方法分别推求水库P=3.33%、P=0.33%、P=5%三种频率设计洪水过程线，设计洪水过程线详见表2-10至表tp=1.64hQm=76.77m3/sti/tpQi/QmQiQ0Qi(总）00.0000.000.000.750.750.20.0060.330.470.750.40.0190.660.752.160.60.0930.997.090.757.830.80.41031.190.7531.9311.00076.020.7576.770.43533.080.7533.820.2922.3022.210.7522.950.1862.6314.180.7514.920.1242.969.450.7510.2020.0933.297.090.757.832.20.0683.625.200.755.942.40.0503.953.780.754.532.60.0314.282.360.753.112.80.0254.610.752.6430.0194.930.752.163.20.0125.260.950.753.40.0125.590.950.753.60.0065.920.470.753.80.0066.250.470.7540.0006.580.000.750.75V洪=27.78万m3tp=1.64hQm=93.02m3/sti/tpQi/QmQiQi(总）00.0000.000.000.20.0070.330.670.40.0220.662.023.020.60.1100.9910.0911.090.80.48344.4045.4111.00092.0293.020.51247.1048.100.3442.3031.6232.620.2192.6320.1821.180.1462.9613.4614.4620.1103.2910.0911.092.20.0803.627.408.402.40.0583.955.386.382.60.0374.283.364.362.80.0294.612.693.6930.0224.932.023.023.20.0155.262.353.40.0155.592.353.60.0075.920.673.80.0076.250.6740.0006.580.00V洪=37.49万m3tp=1.64hQm=69.97m3/sti/tpQi/QmQ0Qi(总）00.0000.000.000.680.20.0060.330.430.680.40.0190.660.680.60.0930.996.430.680.80.40928.310.6811.00069.290.680.43330.030.680.2912.3020.160.680.1862.6312.870.680.1242.968.580.6820.0933.296.430.682.20.0683.624.720.682.40.0503.953.430.682.60.0314.282.140.682.80.0254.610.6830.0194.930.683.20.0125.260.860.683.40.0125.590.860.683.60.0065.920.430.683.80.0066.250.430.6840.0006.580.000.68V洪=25.26万m3根据水库承雨面积1.54km2，设计雨型采用《查算图表》成果，暴雨历时123456789623-H121.735.526.66-H3初损I0=0.25Im=0.25Х90=22.5mm(设计条件下时程Δt=0.5htc=6hP=3.33%P=0.33%P=5%雨量净雨量雨量净雨量雨量净雨量15.40.684.79.00.848.14.90.644.225.70.685.19.50.848.75.20.644.536.10.685.40.849.35.50.644.846.70.686.10.846.10.645.458.70.688.00.847.70.647.160.6821.90.8421.10.64732.60.6831.941.30.8440.429.90.6429.3853.10.6852.467.30.8466.548.80.6448.190.680.849.50.648.86.50.685.80.849.25.80.645.15.10.684.48.40.847.64.60.643.94.70.684.07.90.847.04.30.643.6流域汇流计算采用1985年《湖北省暴雨径流查算图表》提供的综合瞬时单位线方法。《湖北省暴雨径流查算图表》将全省山鄂西北及宜昌地区长江以北一带；第三片包括清江流）：m1=1.382F0..27L0..216J0..185n=0.34F0..35.j0.1水库集水面积F=1.54km2，河长L=1.03km。由于河床比降J=144‰>15‰,对50年一遇及以上洪水的m1进行非线性改：，tRtR不属于上述两种情况的流域可内插按比例取值，水库流域采用山区扇形公R参数λ的取值，当iP<50mm/h时λ=λ1；当iP>50mm/h时λ=λ2；当iP>100mm/h时，仍取iP=100mm/h代入计算。λ1,λ2根据θj和F在《湖北省暴雨径流查算图表》的表1.2和表1.3查取，代入非线性改正公式计算m1i。根据计算流域特征参数θ:Δt=0.5htc=6hP=3.33%P=0.33%P=5%m10.620.620.62n0.650.650.650.440.440.44HtR54.068.150.4P100.0100.0100.0j4.714.714.7110.640.640.6420.30.30.3m1i0.180.180.18K0.280.280.28再以Σq=F/3.6△t乘以无因次时段单位线，计算各频率下的0.5小时10mm时按《查算图表》介绍的方法，将各频率时段单位线结果(△t，t）与相应cT=tC+D-△t=6+4-0.5=9.5（地面径流过程线底Q0=0.021fC1.14F（按净雨过程计算地表径流地下径流设计洪水0.000.000.050.05Q0=0.05m3/s0.503.700.063.75Qg=0.28m3/s4.250.074.32ß=0.124.580.084.66T=9.50h2.005.140.095.23fc=mm2.506.720.116.83tc=6.00h3.0011.180.1211.30D=4.00h3.5025.880.1326.010.50h4.0043.180.1443.32F=km24.5011.400.1511.555.005.680.175.855.503.970.184.156.003.510.193.706.500.300.200.507.000.040.220.267.500.000.230.23Qm=43.32m3/s8.000.000.240.248.500.000.250.259.000.000.260.26V洪=23.909.500.000.280.28地表径流地下径流设计洪水0.000.000.060.06Q0=0.06m3/s0.506.370.076.44Qg=0.34m3/s7.320.097.41ß=0.127.860.107.97T=9.50h2.008.800.128.91fc=mm2.5010.580.1310.72tc=6.00h3.0017.410.1517.56D=4.00h3.5033.080.1633.240.50h4.0054.760.1854.94F=km24.5016.750.1916.945.008.790.219.005.506.750.226.976.006.070.246.316.500.520.250.777.000.070.270.347.500.010.280.29Qm=54.94m3/s8.000.000.300.308.500.000.310.319.000.000.330.33V洪=34.059.500.000.340.34地表径流地下径流设计洪水0.000.000.040.04Q0=0.04m3/s0.503.310.053.37Qg=0.26m3/s3.810.073.88ß=0.124.110.084.18T=9.50h2.004.610.094.70fc=mm2.505.940.106.04tc=6.00h3.009.900.1110.01D=4.00h3.5023.730.1223.850.50h4.0039.630.1339.77F=km24.5010.200.1510.345.005.030.165.195.503.550.173.726.003.140.183.326.500.270.190.467.000.040.200.247.500.010.210.22Qm=39.77m3/s8.000.000.230.238.500.000.240.249.000.000.250.25V洪=21.669.500.000.260.26瞬时单位线法推理公式法洪峰(m3/s)洪量(万m3)洪峰(m3/s)洪量(万m3)P=3.33%43.3223.9076.7727.78P=0.33%54.9434.0593.0237.49P=5%39.7721.6669.9725.26本阶段设计采用推理公式法和瞬时单位线法两以及暴雨降雨强度对洪水过程线的影响，即单位线参数洪成因理论，而推理公式法推求设计洪水不考虑流域的计洪水采用瞬时单位线法的设计成果。本阶段设计成果依据充分，方法合理，2.5.4施工洪水设计工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）和本流域流洪水主要由暴雨产生，与暴雨相应，域多年平均月降雨量及洪水特点，拟定11月～次年3月为枯水期，4月、10月为平水期，5～8月为丰水期，其中6～7月为主汛期。工时首先利用输水管将库水位降低到死水位201.83m，在输水管进口处修筑围水库死水位201.83m，对应的库容为15.黄石市铁山区农林水利局委托湖北楚鹏工程勘察设计院地质报告。对坝体、坝基进行了相应的地质钻探；工程绘；坝体和坝基岩层自上而下分段进行了注水试验；坝水试验，并取原状土样进行室内物理力学试验。为了配料场调查工作、分析整理安全鉴定资料编写地质报告。地质测绘Km20.11:1000精度坝区测绘m220001:1000精度m/个82.8/4原状土样组注水试验段压水试验段4常规土工试验组渗透试验件4岩土力学试验组2通过本阶段勘察，基本查明了大坝填筑材料的的水性，坝基、坝肩岩体的透水性及渗流和渗透变成果，提出了大坝稳定分析的物理力学指标与透3.2区域地质概况3.2.1地形地貌北低，区内水系发育；区内山脊延伸方向与构造界，湖东部以剥蚀、侵蚀低山与丘陵为主，西部峰山顶高程可达700m，山脉走向受构造控制，呈典型的构造剥蚀、侵蚀低山工程区处于梁子湖以东部位，地形起伏较小，高差一般在70～150m左右，3.2.2地层岩性和侵入岩，出露地层主要有燕山期侵入岩、志留系浅海系滨海相碎屑岩和粘土岩、志留系碳酸岩、砂岩夹页岩盐岩、侏罗系碎屑岩及白垩系火山岩，地表广泛分布第花岗闪长岩为主，具有多期活动的特征。主要沉积地）：岩性主要由黄绿色砂岩、泥岩组成；底部为黑色炭质部为粉砂质页岩，上部为粉砂岩、石英砂岩，总厚1884～3131m，是组成测区含炭质、粉砂质页岩；上段由石英砂岩、粉砂质页岩岩、粉砂质页岩，夹含磷砂岩或灰岩透镜体；中部为互层；上段为黄绿色粉砂质页岩夹少许薄层石炭统平行不整合覆盖于上志留统之上，岩相为一套滨积。岩性：为浅灰色、灰白色薄层砂岩、铝土页岩、紫3.石炭系（C）：测区只有中石炭统黄龙群（C2hn）为块状白云岩、厚层灰岩及鲕状灰岩、肉红色生物碎屑灰岩，厚9.5～104m。）：下二叠统（P1）含栖霞组和茅口组：栖霞组底部为炭质灰岩，中部和中下上二叠统（P2包含龙潭组和大隆组；龙潭组由含煤的砂质泥岩、硅质岩、含燧石团块灰岩，底部为黄绿色粉砂质粘土岩含煤层，总厚37～73m；大角砾状灰岩，上部为中厚层到巨厚层状白云质灰岩区内上三叠统出露不全，岩性变化较大。据区测资料总厚大于1000m。晚三叠与下伏地层中三叠间接触关系不明。推测为角度6.第四系（Q）：工程区第四纪地层分布广泛，沉积厚度达145m，成因类型复杂，以残坡积、崩坡积和冲洪积物为主性可分为上、下两部：上部为黄褐色、红褐色粘土，沿铁锰质薄膜或结核；下部为红色、紫红色粘土，夹白色上更新统（Q3冲洪积堆积粉砂、细砂夹含泥质结核，下部为棕红色粘土，含黑色铁锰质薄膜；厚约40m；区内少有出露。全新统（Q4分布在长江、湖泊沿岸，厚度45m左右，岩性：上部为黄褐色粘土夹粘土、淤泥质土；中部为粉细砂、中粗砂3.2.3地质构造断裂的东侧，区内褶皱、断裂、岩浆活动均较发育，世地层线状褶皱、中生代地层则形成宽缓褶皱；转背斜、狮子头向斜、黄石背斜；图区断裂较发育，西或近东西向走向断层，北东向平推断层，北西或近）；向断裂的规模较小，但发育频率高，多横切褶皱的核测区的地壳运动表现为多期性，从元古代到中缓褶皱、大量的中酸性岩侵入和火山喷发，中白垩世燕山区内有岩浆的侵入和喷发，也形成了区内相关的铁铜矿床—第三纪之前，以断层为主，伴微弱的岩浆活动，从区内褶皱、断裂和岩浆活动特征来看新构造运动是比较强烈的于上升过程中。总体来说区内地壳处于间歇性上升中，而根据《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001），区内地震动峰值加3.2.4区域水文地质条件水库流域属亚热带季风气候，四季分明，日照充足，雨量充沛，温暖湿润。年平均气温16.80C，最高气温41.30C；最低气温在0.30C，期间有霜冻泄差异很大。以梁子湖为界，东部灰岩区以岩溶裂而第四系粘性土层在区内广泛分布，也赋存部分孔性土层的覆盖也降低了大气降水补给地下水的程度孔隙潜水：赋存于第四系松散堆积层中，含水水及其它地下水的补给，向河流及低洼处排泄。厚度0.5-10m，透水性变化较风化裂隙发育，贯穿性好的地区裂隙水富集。裂隙水补给，向低洼处或岩溶洼槽排泄。裂隙水受地形地貌及构造影响，一般埋深岩溶水：分布于三叠、志留系碳酸盐岩地区，赋发育程度控制，岩溶水的分布极不均匀，常具溶蚀作用结果，岩溶水在垂直和水平方向上区内地下水化学类型为HCO3-Ca和SO4—Ca、Na型，岩溶水的矿化度在3.3库区工程地质条件及评价3.3.1地质概况场,缓坡带为耕地。库内地层主要为志留纪下统坟头群碎屑岩，岩紫红色泥质粉砂岩、粉砂质页岩，夹含磷砂岩或灰岩岩与泥质粉砂岩互层；上段为黄绿色粉砂质页岩夹少白云岩团块，总厚巨大。水库位于汪仁—章山背斜的产状变化较大，总体上岩层呈东西走向，倾向南南东，倾角40-60度。地下水3.3.2水库地质问题评价库岸、库底均为粘性土。粘性土呈可～硬塑状，粘库壁作了一层粘土铺盖。同时库壁岩层为志留系粉库区无区域性断裂通过，没有切割河谷间的分水库库岸主要为岩质岸坡，坡度一般小于30度，少部分库岸为土坡，边不良地质现象。目前自然土质边坡分布范围主要在低地带，稳定坡度在1：3~残坡积粘性土，土体呈可～硬塑状，具一定抗雨水冲蚀能不存在滑坡、崩塌等不良地质现象；可以说水库淤积黄石市是湖北著名的铜、铁矿区以及具有较丰富的历史悠久，并有大量的针对铜、铁、煤炭矿产的调查资勘察队确定的灵乡铁矿区距水库均较远，水库运行对区内确定的矿区没有影响，不存在矿产的浸没或淹没；库区水位抬升幅度有限内库岸以岩质边坡为主、没有大范围的农田或耕3.4坝址区工程地质条件3.4.1地形地貌水库大坝坝区地貌单元为构造剥蚀和构造侵蚀低山地貌，地表高程189-194m，谷底高程76.8-83.9m，河床宽约3.4.2地层岩性主要分布在河谷及两岸阶地，岩性以粉质粘褐黄色，含少量砾石，粘性较强，土质较纯，含粉砂岩、粉砂质页岩，夹含磷砂岩或灰岩透镜体；中部总厚931～1618m。其中，坝址区分布主要为中部的砂岩。3.4.3地质构造3.4.4水文地质条件水库区内地下水类型可分为第四系松散堆积物孔隙潜水和志留纪砂岩裂隙水，含水量均较小，其中孔隙水多补给基岩裂隙水出成泉；二者均接受库水(高水位时)和大气降水补给3.5坝基工程地质条件及评价3.5.1坝基工程地质条件干湿%要求进行。对于物理性质指标建议值采用平均值，3.5.2坝基存在的主要工程地质问题进行了现场注水试验和压水试验以及室内对坝基土层的原起止呈弱透水性。岩体抗渗性较好，坝基渗漏的问题不3.6坝体工程地质条件及评价3.6.1坝体地质概况大坝上、下游均为干砌块石护坡，坝脚无反滤3.6.2粘土斜墙部分化粘性土，该类土粘粒含量普遍偏低，多呈壤土一定数量原状料，对填土自上而下分层做了粘土）为主，粘粒含量较少，碎石富集，存在局部架填土压缩系数0.15～0.46,平均值0.31,压缩模量4.3～10.2MPa，平均值6.36MPa，凝聚力27～37kPa，平均值32kPa；内摩擦角在16.1°~17.6°,平物理力学性质指标地质建议值取值原则：物性指凝聚力综合小值平均值及标准值提出地质建议值；渗透表3-5(%)G率度ωωaa))γ))力)Φ888888882244.3×102.20×1022222222222111有很大的局限性，故建议以钻孔注水试验渗位置试段编号土层岩性试段深度（m）渗透系数（cm/s）起止大坝SKK1-1表层碎石质土04.83E-03SKK1-2粉质粘土10.302.71E-04SKK1-3粉质粘土10.3015.801.39E-04SKK2-2填土5.21.99E-04SKK2-4填土23.32.13E-04SKK2-5粉质粘土23.3028.602.11E-04SKK3-2填土07.605.63E-04SKK3-3粉质粘土7.6012.805.78E-04SKK4-1填土07.12.88E-03从粘土层现场渗透试验成果表可知，坝体土层渗透系数平均值为8.75E-04cm/s，大值平均值为3.86E-03cm/s；根据岩土渗透分级标准，坝体土垂直渗透性。从成果上看，坝体中下部粘土的渗透系数平均值为1.5E-04m/s，3.6.3过渡层部分-4cm/s。3.6.4下游代料部分角砾粒径多在0.5～6.0cm之间，大部分呈次棱角状、次圆状，岩芯多呈柱状，探坑注水试验渗透系数1.42×10-3m/s,建议坝体上游坝坡代料渗透系数取1.42×3.6.5处理建议3.7溢洪道工程地质条件溢洪道位于大坝右坝肩与山体相接处，为开敞式宽顶堰，堰顶宽10.00m，堰顶高程217.25m，设计最大下泄流量43.58m3/s。溢洪道仅进口及左侧边墙局3.8输水管工程地质条件铸铁球阀闸门，止水损坏、漏水严重，启闭机为手电两用5T螺杆式层岩性处于弱风化状态，裂隙发育，岩体较破碎3.9天然建筑材料3.9.1粘性土料3.9.2砂料3.9.3块石料3.10结论根据本阶段和安全鉴定阶段对水库进行地质（1）工程区大地构造位于扬子准地台下扬子台坪之黄石台褶带。根据《中），（2）库区由志留系砂岩及第四纪松散堆积层构成。库区岸坡稳定和水库封（4）坝体填土由残坡积粉质粘土夹角砾（碎石）构成。原均质坝土料与坝—2001）的要求。这是造成坝体下游坝坡部较完整,抗冲刷能力强,工程地质条件较好，局部地段坡面堆积薄层碎石质土存在（6）输水管底板以志留系粉砂岩，进口段基岩裸露，岩石呈弱风化，两侧边坡均为强风化或弱风化砂岩，岩石的强度高,区内断裂不甚发育,围岩稳定,工程地质条件较好，现状下管壁（8）工程场区地处丘陵地貌区，砂质泥岩分布广泛，地表覆盖厚度较大的4工程任务和规模4.1工程建设的必要性4.1.1工程概况校核水位218.84m，正常蓄水位217.25m，死水位201.83m；总库容121.21万4.1.2存在的主要问题及安全鉴定结论经调洪计算坝顶高程复核值为219.58m。现状实测坝顶高程为219较好。局部地段坡面堆积薄层碎石质土存在边坡水库枢纽由大坝、溢洪道、输水管等建筑物组成。省水利厅对该水库进行不欠高，但溢洪道不能安全泄洪，防洪能力不满足要求。大坝上下游坝坡抗滑水库区地震基本烈度为VI度，根据规范可不进行抗震复核。及复核计算等工作，参考原设计、施工资料，根据《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）及其它有关规范，对该水库大坝安4.1.3除险加固的必要性4.2除险加固的任务及规模本次水库除险加固设计以使水库脱险为原则，主要任务是找准病症，按照修，下游坝脚增设混凝土导滤沟，压浸台翻修、上4.3调洪演算4.3.1调洪演算基本数据水位（m）库容（万m3）水位（m）库容（万m3）187.860.00203.8622.76188.860.05204.8626.72189.860.17205.8630.98190.860.29206.8635.52191.860.49207.8640.36192.860.96208.8645.48193.86209.8651.04194.862.62210.8657.19195.863.67211.8663.78196.864.86212.8670.82197.866.31213.8678.31198.868.13214.8686.21199.8610.20215.8694.54200.8612.63216.86103.12201.8615.63217.86112.28202.8619.06水库泄洪设施为开敞式溢洪道，加固后，堰顶高程为217.25m，堰顶净宽式中：Q流量，m3/s；B溢流堰总净宽，9m；g重力加速度，9.81m/s2；ε--闸墩侧收缩系数；式中：b单孔宽度，4.5m；n闸孔数目，n=2；库水位（m）H03/2mεQ（m3/s）217.250.0000.3751.0000.00217.500.1250.3780.996217.750.3540.3800.9935.32218.000.6500.3800.9899.73218.251.0000.3810.98514.96218.501.3980.3810.98220.83218.751.8370.3820.97827.36219.002.3150.3820.97434.34219.252.8280.3820.97041.80219.503.3750.3820.96749.69219.753.9530.3830.96358.12220.004.5600.3830.95966.80220.255.1960.3850.95676.22220.505.8590.3850.95285.61220.756.5480.3850.94895.304.3.2调洪演算结果及校核洪水进行调洪演算。本次调洪演算拟2─时段始、末的出库流量；2─时段始、末水库蓄水量；按上述防洪调度规则进行调洪计算，各频率复核设计洪水的调洪过程见表入库流量(m3/s)泄流量(m3/s)水库库容(m3)水库水位(m)00.050.00106.69217.250.53.750.26107.01217.2914.320.78107.64217.354.66108.27217.4225.23108.88217.492.56.832.74109.56217.56311.304.25110.56217.673.526.018.25112.79217.92443.3217.24116.74218.354.511.5521.08118.23218.5155.8516.42116.42218.315.54.1512.39114.73218.1363.709.53113.46217.996.50.507.34112.32217.8670.265.29111.25217.757.50.234.09110.45217.6680.243.17109.84217.598.50.252.47109.38217.5490.26109.02217.519.50.28108.75217.47入库流量(m3/s)泄流量(m3/s)水库库容(m3)水库水位(m)00.060.00106.69217.250.56.440.45107.24217.3117.41108.32217.437.972.46109.37217.5428.913.88110.32217.652.510.725.30111.26217.75317.567.91112.62217.903.533.2413.59115.25218.19454.9425.25119.69218.674.516.9429.74121.21218.8459.0022.77118.82218.575.56.9717.06116.67218.3466.3113.32115.13218.176.50.779.98113.67218.0170.347.16112.23217.857.50.295.17111.18217.7480.304.01110.40217.668.50.313.13109.81217.5990.332.46109.37217.549.50.34109.03217.51入库流量(m3/s)泄流量(m3/s)水库库容(m3)水库水位(m)00.040.00106.69217.250.53.370.23106.98217.2813.880.70107.55217.344.18108.11217.4024.70108.66217.462.56.042.31109.27217.53310.013.67110.18217.633.523.857.19112.25217.86439.7715.22115.96218.264.510.3418.91117.39218.4255.1914.75115.76218.245.53.7211.24114.22218.0763.328.76113.06217.956.50.466.73112.00217.8370.244.93111.02217.727.50.223.81110.27217.6480.232.96109.70217.588.50.242.31109.27217.5390.25108.94217.509.50.26108.67217.47洪水频率P（%）洪峰流量（m3/s)下泄流量（m3/s)库容（m3）水位（m）0.33%54.9429.74121.21218.843.33%43.3221.08118.23218.5139.7718.91117.39218.425水工建筑物加固设计5.1设计依据5.1.1工程等别及防洪标准工程等级划分及洪水标准》（SL252－2000）的规定，工程等别为Ⅳ等，主要建5.1.2设计原则及采用的主要技术规范）；）；）；）；）；）；）；）；）；）：正常运用条件K］=1.15；为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35S，确定本区地震基本烈度为Ⅵ度，根5.2工程总体布置根据国家《防洪标准》（GB50201—94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）的规定，水库为小（1）型水库，工程等别为Ⅳ等，主该水库原设计防洪标准为50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，安全复核阶段采用防洪标准为30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核。本次初步水库大坝防洪标准按30年一遇洪水设计，设计洪水位为218.51m，相应库容为118.23m3，300年一遇洪水校核，校核水位为218.84m，相应校核库容为m3，水库正常蓄水位217.25m，死水位为201.83m。输水管位于大坝左部，为坝溢洪道位于大坝右坝肩，净宽9m，堰顶高程217.25m，设计水位下泄流量为水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189-96）和《溢洪道设计规范》），下游堆石坡面整修，干砌块石，坝脚增设导滤沟；坝顶拆除防浪墙，新建栏杆，砼路面拆除重建；压浸平台翻修输水管管身钢管内衬加固；出口新建消能池；灌溉渠道维修。溢洪道控制段及其交通桥拆除重建；陡槽段疏挖、浇筑钢筋砼底板及边墙；新建消力池。新建管理用房。5.3大坝加固设计335.3.1坝顶加固设计218.86m，加固后坝顶高程218.90m，根据波浪爬高计算，本次现状复核计算结C20砼路面，20cm厚碎石垫层、找2％横坡倾向下游，使路面中心高程达到5.3.2坝身加固设计算复核，斜墙不欠高。因此本次设计仅对大坝斜墙采取根据水库大坝斜墙现状及存在问题，本次加固主要提高斜墙的防渗能力。方案二：高压旋喷灌浆:采用单排高压旋喷灌浆，高压喷射含水泥20%的水行于坝轴线布孔，孔距1.5m，与坝基帷幕相结合，形成防渗墙。该方案主要优根据上述方案比较，水库大坝加固采用充填灌浆方案。充填灌浆借助于浆量40～70%、砂粒含量＜10%、有机质含量＜2%、可溶盐含量＜8%。充填灌浆分水试验和洗孔，再按自下而上分段进行往复灌浆，分段长5m。灌浆压力通过现场实验确定，压力应小于0.3MPa。灌浆结束后，待孔内浆液不再流动时，向孔黄色或棕褐色液体，易溶于水，可配制成任意倍数的均匀乳液。浆液比药液为5.3.3坝基防渗加固水库大坝坝基清基不彻底，由于坝体填筑料碾压密实度差，在坝体与接触孔与坝体灌浆一排孔同孔，使坝基防渗体与坝体防渗体形成一个完整的防渗体稳定性良好，但局部清基不彻底，因此坝基灌浆深度按5m控制，主要对坝7d以后再进行坝体充填灌浆。灌浆前应先进行灌浆实验，确定基岩的可灌性、5.3.4坝坡整治加固坡面凹凸不平，本次设计采取以下整治措施:m经计算得到t＝0.06m，为了满足混凝土耐久性的要求，避免因混凝土板过护坡加固设计为直缝，缝宽2cm，内充填沥青栅板，并设排水孔，孔径5cm，排经计算得到:D=0.20m，t=0.27m，设计护坡块石厚度为0.40m，新铺设砂石经比较，结合本次小（1）型水库加固特点和当地实际情况，大坝上游护坡推荐采用40cm厚干砌块石护坡。检查觅食情况，发现有觅食现象时，要作好记录和标记；20～30天后，查找死），5.4大坝设计计算5.4.1坝顶高程复核坝为粘土斜墙坝，最大坝高为33.21m，坝顶在水库静水位以上的超高根据《碾A——安全加高，水库属4级建筑物，设计水位时A=0.5m，校核水位溢洪道加固以后经调洪演算求得水库的设计水位218.51m，校核水位多年平均最大风速W校=15.5m/s，复核等效风区长度175.20m，计算坝顶在水库对土石坝按正向来波计算在单坡上的平均波浪爬高，由于坡度系数KΔ—斜坡的糙率渗透性系数，由大坝迎水坡护面类型确定，查规范附表Kw——经验系数，由风速W、坝迎水面前水深H、重力加速度g所组成的无大坝设计水位校核水位坡度系数m重力加速度g（m/s2）9.819.81吹程D（m）175.2175.2风速W（m/s）23.25水域平均深度Hm（m）31.8232.15糙率及渗透系数K△0.80.8经验系数Kw1累积频率2%的波高h2%0.860.47平均波高hm（m）0.380.213.792.53平均波浪爬高Rm(m)0.470.280.870.52P（%）洪水位波浪爬高Rp风壅水面高e安全超高A坝顶超高Y设计坝顶设计3.33218.510.870.00210.5219.89校核0.33218.840.520.00090.30.82219.66根据上述两种工况的计算结果，现状坝顶高程219.86m，防浪墙顶高程220.50m，加固后坝顶高程219.90m，故加固后大坝坝顶高程不欠高。现状粘土5.4.2大坝渗流分析计算坝断面图由《湖北省黄石市铁山区水库大坝除险加固工程初步设计工程地质勘按照本次初步设计的调洪计算结果，上游水位取校核洪水位218.84m），），），平面稳定渗流计算的基本原理可归结为求解满足具体问题边界条件的拟调本计算分析用渗透系数的选取，分别比较水库大坝安全鉴定阶段的计算算序号土层渗透系数(cm/s)允许水力比降KxKy1粘土斜墙(上)2.0×10-41.5×10-42过渡层（上）2.71×10-42.0×10-43坝体上游代料2.71×10-42.0×10-40.64粘土斜墙(下)2.0×10-41.5×10-45过渡层（下）2.71×10-42.0×10-46下游代料（堆石体）1.42×10-31.0×10-37坝基岩（强弱风化）1.39×10-41.0×10-43坝基岩（弱风化）1.46×10-51.0×10-54灌浆防渗体1×10-55灌浆帷幕1×10-5根据计算理正渗流稳定计算程序计算成果见表5-4和等势线图见图5-1~计算工况单宽渗流量接触坡降逸出坡降逸出高程Q(m3/(m•d))JJH最大断面加固前正常蓄水位3.690.91205.548设计洪水位3.895207.147校核洪水位3.961207.692加固后正常蓄水位1.9920.51195.955设计洪水位2.050.52197.226校核洪水位2.1160.55197.830②大坝坝体下游浸润线渗流出逸点偏高，最高出逸点高度达到207.692m，5.4.3大坝稳定计算根据国家地震动峰值加速度图，该工程区加速度为0.05s，相应基本烈度为cQ、V——分别为水平和垂直地震惯性力（?w次坝体土料选用三轴固结不排水试验及直剪试验的饱和固结快剪确定土料的力学指标。根据本次地质勘探试验及大坝工程具体情况，大坝稳定计算参数见表序号土的类别干容重湿容重饱和容重水上C水上φ水下C'水下kN/m3kN/m3kN/m3kPa度kPa度1坝体代料16.350.0002粘土斜墙15.2118.7920.516.8525.6013.483过渡层16.3516.8525.6013.484堆石体16.350.0005坝基岩（强弱风化）15.4119.3620.0025.0020.009.66坝基岩（强风化）26.1926.2925026.6200.0021.28次大坝稳定分析计算成果见表5-7，各种运行条件下的最小安全系数滑弧见图计算部位计算工况允许最小安全系数瑞典法毕肖普法正常1.15；非常1.05正常1.25；非常1.15水位（m）加固前加固后加固前加固后上游正常条件(1)217.25正常条件(2)218.51非常条件（1）218.84非常条件（2）218.84-217.25下游正常条件(1)217.25正常条件(2)218.515.5溢洪道加固设计5.5.1基本情况溢洪道位于右坝肩处，为无闸控制正槽式宽顶堰明渠型式，堰顶现宽5.5.2水力学复核成果5.5.3加固设计块石及杂物后，采取挂铁丝网喷粉植草措施，喷C20含种植基质的混凝土厚30cm厚的C20钢筋砼墙。两岸山体边消能段桩号为桩号为0+181～0+202，采用下挖式消力池，底流消能。池深均采用1.2m高栏杆，型式由业主自定，交通桥支座采用Φ200圆形橡胶支座，＝0.9；桥的设计状况为持久状况，持久状况系数ψ=1.），图5.19车辆荷载标准值图示（尺寸单位cm，荷载单位kN）地基承载力设计值按地质资料取为0.2MPa。桥下梁底最小净空按高出加大5.5.4溢洪道设计计算根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》，溢洪道为4级建筑物，按3022），2—分段始、末断面水深（m）2—分段始、末断面平均流速（m）1 J—分段内平均摩阻坡降V—分段平均流速，v=（V1+V2）按P＝3.33Q=21.08m3/s）、P＝0.33Q=29.74m3/s溢洪道变坡产生自由水跃，水跃长度的计算收缩断面，自由水跃共轭水深h1——收缩断面水深m收缩断面流速v1水库泄洪设施为开敞式溢洪道，加固后，堰顶高程为217.25m，堰顶净宽式中：Q流量，m3/s；B溢流堰总净宽，9m；g重力加速度，9.81m/s2；ε--闸墩侧收缩系数；式中：b单孔宽度，4.5m；n闸孔数目，n=2；库水位（m）H03/2mεQ（m3/s）217.250.0000.3751.0000.00217.500.1250.3780.996217.750.3540.3800.9935.32218.000.6500.3800.9899.73218.251.0000.3810.98514.96218.501.3980.3810.98220.83218.751.8370.3820.97827.36219.002.3150.3820.97434.34219.252.8280.3820.97041.80219.503.3750.3820.96749.69219.753.9530.3830.96358.12220.004.5600.3830.95966.80220.255.1960.3850.95676.22220.505.8590.3850.95285.61220.756.5480.3850.94895.30加固后的调洪演算成果为，设计洪水位为218.51m，相应下泄洪流量现有溢洪道控制段拆除重建，衬砌陡槽段和消5.6输水管加固设计5.6.1基本情况输水管位于大坝左侧，为坝下埋圆形钢筋混凝土预制管，全长65.00m，管5.6.2输水管加固方案比较5.6.3内衬加固设计）：）：）：5.6.4设计计算)Ah——相应于涵洞进口水深的过水断面面积，Ak——相应于临界水深的过水断面面积，hc——进口段收缩断面水深，m，当洞身较长，且底坡0<i<ik时，hc≈h0）；Ah0——相应于h0的过水断面面积，m2.1Σξ——局部水头损失系数的总和，包括栏污栅、闸门槽、进口、出口、转5.7大坝安全监测设计5.7.1工程监测设施现状5.7.2安全监测设计的主要原则5.7.3建立大坝安全监测系统的必要性5.7.4安全监测项目5.7.5监测设施布置该水库大坝安全监测工作主要是大坝巡视检查，由水库管理处工管组负责术规范》（SL60-94）和《土石坝安全监测数据整编规程》（SL169-96）的规定巡视检查部位包括水库大坝体及下游、输水5.8防汛交通完善5.8.1防汛公路5.8.2坝区交通道路5.9主要工程量表5-12挖挖填填层层安安mmmmmmmmmmmtmmmⅠ一二道段段段段段三段段段复）Ⅱ6金属结构及电气6.1金属结构6.1.1基本情况水库加固工程金属结构部分主要指输水管进水闸门、启闭设备、内衬钢管6.1.2存在的主要问题6.1.3加固设计正常高水位为217.25m，死水位为201.83m，确定本为201.83m，闸孔尺寸DN500，活塞直径DN640，闸门按动水启闭，设计水头为根据《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95以下简称《钢闸门[σ——钢材的抗弯容许应力，按《钢闸门规范》表4.2.1-2采用，氧化物等，使表面清洁等级达到St2级、表面粗糙度为中等粗糙等级。部位孔口尺寸门叶尺寸DN500DN640?），启闭门力?启闭机选择6.2.1基本情况6.2.2设计方案该水库除险加固后，启闭机设计为手电筒两用螺杆式启闭机，电机功率为3kW，带有高压指示器，闸门启闭分全开位——全关位和检修位。启闭机就近布编号名称型号及性能参数数量备注1动力配电箱个380V12闸门控制柜个380V13备用电源套14控制电缆mVV0.6/1KV-3x95+1x505照明灯具套56绝缘导线mBV-1*1.57施工组织设计7.1施工条件7.1.1工程概况本次加固设计主要内容包括大坝充填灌浆防渗处理，坝基帷幕灌浆防渗处该水库除险加固工程主要工程量有：土方开挖3127.33m3，土方回填石拆除1098.94m3，浆砌石砌筑487.1.2对外交通条件7.1.3施工场地条件窄小，但在现有管道边和坝下游脚均有平坦空场地，7.1.4水文气象条件0），7.1.5施工供水、供电条件7.1.6主要建筑材料供应7.2施工导流7.2.1导流标准），7.2.2施工导流方案水库正常蓄水位217.25m，死水位201.83m,由于输水管和上游水期，5～9月为丰水期，其中6～8月为主汛期。根据水库加固输水管、上游护坡等项目部分在水库内正常蓄水位以下进行，库水库死水位为201.83m，预埋排水管进口底高程201.83m，对应的库容为mm7.3主体工程施工7.3.1大坝防渗及加固施工次灌浆量为0.5m3。水泥采用425普通硅成孔，并进行注水试验和洗孔，再按自下而上分段进行循环灌浆，分段长5m。灌浆压力通过现场实验确定，压力应小于0.3MPa。灌浆结束后，待孔内浆液不再流动时，向孔内灌注稠浆或用含水率适中的制制浆应符合拌制混凝土用水的要求。含有油类有机物及杂质防寒保暖工作，浆液温度不得低于5℃。浆灌注宜为最大灌浆压力的2.0~2.5倍。进入灌浆孔的浆液和孔内返回灌浆材料帷幕灌浆采用425普通硅酸盐纯水泥浆。浆液拌和时从制备至用完的时间不超过2h。输出浆液水灰比为0.5：1水清净时持续冲洗10min；冲洗压力在抬动变形允许采用设计灌浆压力的80%。压水试验:冲洗孔结束后，选择有代表性的孔段采用单点法进行压水试验。试验孔段为灌浆孔段总数的5%～10%。压水压力值同洗孔压力取值，每3min测读一次压入流量，取连续4次读数中最大值与最小值之差小于最终值的10﹪时）；环灌浆方法，整个灌浆过程采用手工记录；灌浆泵采用BW—200灌浆泵，孔口灌浆压力：固结灌浆压力全孔一次灌浆为0.15MPa～0.25MPa；分段灌浆压力为：第一段0.10～0.20MPa，第二段0.20～0.25MPa（分段灌浆压力见再铺设20cm碎石垫层，采用10t～12t振动碾进行碾压，最后铺设砼路面，筑7.3.2输水管施工地情况从市场购入，水泥选用附近大型水泥厂的产品水管之间采用回填灌浆，内衬钢板外壁预设DN15mm灌浆管，数量及布置结合衬钢管采用拖运方式就位，即在输水管进口设一台5t的卷扬机，用钢丝绳将钢7.3.3溢洪道施工0.4m3砼搅拌机供料，配胶轮车作水平运输，平均运距150m,插入式振捣器和平板振捣器振捣，并按设计底坡进行调坡。陡坡段施溢洪道陡坡段及明渠段边坡挂铁丝网喷粉植草厚度10cm，锚杆间距（1）技术原理：其核心是在岩质坡面上营造一个既能让植物生长发育的种杆共同组成坡面防护体系，增强边坡稳定性，主要适用于坡比大（2）物质组成：组成种植基质的材料主要有：土壤、有机质、肥料、保水（3）施工顺序：清理坡面－安装锚杆－安装植生带－固定镀锌铁丝网－喷②安装锚杆：先放样，锚杆间距2.0m，采用风钻钻孔，钻头直径大小一般格检查铁丝网与锚杆连接的牢固性，确保网就绪后，利用喷射机将混合均匀的有机基材喷于坡面，喷射的平均厚度为8~7.3.4金属结构安装运至安装现场，人工安装。内衬钢管采用现场制检查觅食情况，发现有觅食现象时，要作好记录和标记；20～30天后，查找死），7.4施工交通运输7.4.1对外交通运输石料、钢材、生活物资等，工程所需的建筑7.4.2场内交通运输7.5施工总布置7.5.1施工总布置的规划原则施工辅助企业尽可能简化布置，尽量利用现有设施，7.5.2施工布置《室内外给水设计规范》规定，并结合本工程的特点，确定生活用水为200L/），编号项目名称建筑面积（m2）占地面积（m2）备注1拌和站902砂石骨料堆放场4003钢筋木材加工厂2503004供水供电系统5仓库水泥仓库机电设备仓库90油料仓库其他806机械设备停放保养场805007生活营地2008料场3009开挖料临时堆放场200弃渣场临时施工道路2000合计74053357.5.3土石方平衡及料场规划编号项目土方开挖（m3）土方回填（m3）外运土弃土自然方（m3）利用折算利用方压实方1大坝加固0000000686046464608上游坝坡0000000下游坝坡380418321417321962溢洪道加固883输水管加固26