某水库初步设计报告

某水库初步设计报告(p=0.2%)109.94m，水库总库容450×104m3(本次复核)。水库设计灌溉(1)型水库。水库于1957年动工兴建，当运行，后经多次加高加固，达到现有规模。枢纽工程主要建筑物有大坝、圆管，进口底高程为90.40m，出口底高程为89.60m，内径0.74m，管长100m，进口设有消力池。斜涵为阶梯式方形钢筋混凝土结构，预制混由原xx县水电工程队施工兴建，坝址座落在宽70~80m左右的峡谷中。施到基岩就回填粘土，虽经人工夯实，但并不是很密实。大坝左右两端都是岩石山体，在填筑前已将表层的植物根系和松动石块清除干净，并用水冲洗后，在岩石上涂了一层黄泥浆后再填土，并经人工用榔头逐层夯实。由于该水库大坝是在大搞群众运动中兴建的，施工时上坝人员多，场地小，条件差，秩序较乱，大坝填筑时，以公社分片，大队分区，生产队分块，将坝体划分成若干块进行填筑，这样在填筑过程中不可避免地出现了用土垒边界，条块之间进度及质量不一的现象，从而产生了高低不平导致碾压高的范围内，上游坡在库区田里取土，坝中段在库区山坡上取土，下游段原溢洪道位于大坝右端的山坳中，为开敞式不规则明渠，从进口至出口，高低不平，无衬砌保护，且其出口在下游坝脚处，对坝脚产生直接冲建，加宽底宽至6m，并把出口延长，采用两个泄槽泄流。第一泄槽紧接堰后，据当时施工人员回忆，在渐变段的出口处，其基础为原来开挖溢洪道时的回填土，填土深约3—4m，由于填土较差，施工时将此基础挖除，利用挖除后的地形做一跌水池消能，跌水池后接第二泄槽、泄槽末端设有挑流鼻坎消能设施，将水流挑入到远离坝脚的下游河床中。1985年改建时，仅对渐变段、消力池及第二泄槽作了底板砼衬砌、导墙浆砌块石衬砌、但未采取任何措施，其底板也未衬砌，宽顶堰也没浇筑底板，淤泥较厚，泄灌溉输水涵洞由平涵和斜涵组成，其中平涵位于大坝左端坝体内，前年动工兴建。平涵进口高程90.40m，出口高程89.60m，坡降为0.008,涵洞长100m，内径为0.74m，采用钢筋混凝土结构，壁厚0.12—0.15m。开且其内部布筋情况不详，导致结构强度低、内表面峰窝、麻面较多，漏水严重，在其后的运行过程中一直因安全问题不敢把水放大，且运行以来，一直未作处理，影响了水库灌溉效益的发挥。斜涵位于大坝内侧左岸山坡上，为方形钢筋砼结构，底部与消力池联接，设计时为阶梯式木塞启闭，基本正常，未发生过重大事故，每年都能安全渡汛，但水库仍存在不少问另大坝下游坝脚贴坡排水上部有一灌溉渠道通过，是大坝安全管理的垫层流失严重，下游贴坡排水体表层块石也有部分风化，风化后成土夹石1、上游坝坡未全面护坡,坝下游排水体已失效,坝体有蚁害,且一直未被填平，已衬砌的导墙及底板有裂缝，挑流窝麻面严重，平涵结构强度低，内壁有裂缝，且有漏水现象，斜涵启闭设3.大坝清基不彻底，残留覆盖物，存在坝基渗漏及坝肩浇渗问题。大坝上游块石护坡砌筑高程偏低，块石风化严重，有架空、脱落等现象，下游贴坡排水体表层块石局部风化，部分排水体空隙被堵塞。坝顶及坝坡凹凸不平，大坝存在蚁害迹象。大坝上、下游坝坡在设计、校核洪水位条件4.坝体填土土质较差，碾压不足，填土质量差，渗透系数偏大，右坝坝体最大水平坡降大于允许坡降，存在渗透破坏隐患。大坝渗流安全性评5.溢洪道宽顶堰未完建，中部消力池已被填平。溢洪道边墙、消力池陡槽底板满足抗浮稳定要求，多处裂缝，结构不安全。消力池护坦及陡槽边墙高度不满足规范要求，挑流鼻坎后的泄水渠未建。溢洪道结构安全性6.灌溉输水涵管蜂窝、麻面严重，管内壁存多处裂缝，有锈水渗出及析钙现象，存在接触渗漏问题。计算表明输水涵管配筋不满足强度及抗裂要求。斜管开启方式落后，消力池外部挡墙块石有脱落现象，强度较低。xx水库是一座以灌溉为主，兼有防洪、养殖等综合效益的重点小(1)万亩，还有京九铁路、105国道等交通干线，地理位置十分重要，水库一旦失事，将给下游人民和国家财产造成重大灾害。因此，水库正常安全运行至关重要。由于工程存在大坝渗漏严重、输水涵管破损、裂缝众多、漏水严重、排水棱体及溢洪道不满足规范要求，大坝蚁害严重等安全隐患，阶段勘测、设计工作。按有关规程规范要求，并根据大坝安全鉴定结论及xx水库属xx支流住歧水系，发源于xx、永丰交界处的秧岭，自东向西流经上富、下富、郭家、港边、xx、住歧后汇入xx，库区呈长条形，库平均降水量1560.2mm。但降水量年际变化很大，最大年降水量2116.6mm（1997年最小年降水量948.3mm(1963年)，最大年降水量是最小年降地层岩性:本区出露地层为震旦系下统上施组（Z1shg）变质岩系及第岩，岩层倾向下游偏左但倾角较陡，岩体中未发现倾向下游的缓倾角夹泥层或结构面，其力学性能远好于坝体填筑土，承载力可满足上部坝体填土的荷载要求，不存在沉降变形及抗滑稳定问题。坝基上部残留有一定厚度物理力学性质较好，承载力可满足上部坝体填土的荷载要求，不存在沉降坝土体大部呈中压缩性，以可塑状为主。由钻孔注水试验及室内土工（el-plQ4）含碎石粉土质砂（砾下部为强风化绢云母千枚斜涵及平涵前中段基础置于强风化岩体上，承载力可满足上部荷载要纽工程除险加固近期非常运用洪水标准的意见》的规定，近洲桥水库枢纽水库工程规模为小（一）型，工程等别为Ⅳ等，大坝、溢洪道、输水加固设计洪水标准为：30年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，消能防设期设计、施工资料；历次加固有关资料；大坝安全鉴定报告书及安全鉴验及室内土工试验成果可知，坝土体的渗透系数大部在10-3~10-4cm/s数经坝顶高程复核计算，坝顶高程满足规范要求。现状大坝顶为泥结石路面，大坝加固施工中将破坏坝顶现有的路面。为完善坝顶护面，对坝顶根据工程现状及存在的主要问题，本次加固处理主要是续建原溢洪道现灌溉涵管出现多处裂缝，有漏水现象，坝体与涵管接触面之间存在接触渗透问题，影响大坝安全。本次加固处理方案为在原坝下涵管内套入坝蚁害实际情况，决定采取诱杀白蚁的治理方案。蚁害防治处理工程量如xx水库大坝目前无任何安全监测设施,本次根据《土石坝安全检测技本工程现有交通公路通坝址，水库大坝距京九铁路6km、距105国道施工期内施工、生活用水可直接抽取库水使用；施工、生活用电可就本工程所需工程建筑材料包括天然建筑材料和水泥、钢材（筋）等。大坝加固主要施工项目有土方开挖、粘土回填、草袋土围堰、原干砌大坝下游附近地势平坦，可在此布置施工生活管理用房、仓库、钢材加工厂。新建生活用房及水泥仓库、炸药仓库及其它仓库600m2。环境保护设计主要包括水质保护、环境空气质量保护、噪声防治及施工期人群健康保护。水质保护主要是对砂石料冲洗废水、混凝土拌制产生的碱性废水进行处理，环境空气保护主要是对砼拌和采取降尘措施，对交噪声防治可通过调整施工时段及对直接受噪声影响严重的施工人员进行防噪来解决。人群健康保护措施主要有施工区卫生清理和施工人员卫生水土保持设计主要措施包括土料场水保及弃渣场水保措施。土料场取料完成后，修建排水设施，用推土机回填表土，平整压实并种植水土保持不少于150m；溢洪道右侧轮廓线向外不少于80m，上游至水面线以外不少于80m,下游至护坡端部以外100m；其它建筑物从工程外轮廓向外不少于工程保护范围如下：大坝、溢洪道等主要建筑物保护范围在工程管理范围边界线外延不少于200m，次要建筑物在工程管理范围边界线外延不少于50m。库区保护范围为两岸土地征用线以上至第一道分水岭脊线之间的为规范水库工程运行管理，水库管理范围和保护范围应尽快按国家有施工期间，管理局及上级部门派人进行现场管理，并参与工程质量检查、监督、参加工程验收，协助协调各方关系。为更好地对除险加固工程xx水库除险加固工程的经济内部收益率为13.73%，大于社会折现率5%时，国民经济评价指标均满足相应要求，如果本次除险加固后的经济评率可达14.89%，经济净现值可达215.21万元。因此该除险加固工程在经序号一12m3s34量m3s5量m3s二1m2m3m4m本次复核同一与本次复核同一高567118三1m3mmm式2堰MMMM3/s3MMM四12345亩五1m2T2m3T日3月六序号12%xx水库位于xx县xx镇xx中游一级支流住岐水上游，坝址地理位置＂，＂，郭家、港边、xx、住岐后入xx。坝址以上流域形状呈扇形，其地形多为狭谷，河道比降陡，植被良好；住岐水中下游属低矮丘陵或平原性河流，河17多年平均蒸发量1585mm（20cm小型蒸发皿，下同最大年蒸发量（1984年相应风向SW，年最大风速多年平均值为12.1m/s；多年平均xx水库所在地区降水量充沛，据xx县气象站实测降水资料统计，多（1997年最小年降水量948.3mm(1963年)，最大年降水量是最小年降上述两站均为国家基本站，资料精度较高，可满足本次计算要求。另外，间有断断续续的日降水量观测资料，这部分资料未整编，其精度不能满足在住岐水的邻近支流乌江和禾水，分别有寨头水文站和千坊水文站，另有1826年、1920、1931年历史洪水资料。本次选择该两个站作为水文据住歧水附近有关水文、气象站实测资料统计分析可知，本流域从3象站资料统计，最大一日暴雨出现在5月份的机率为27%，出现在6月份的时间和雨量值多数年份都基本一致，个别年份相差较大主要是本站资料缺测，因此，本次不对太山水库坝址站降水量资料作年（1955~2003年）实测降水量资料，年最大一日降水量资料系列完整，但年最大值1h、6h、24h时段降水量资料系列相对较短，仅有23年根据气象站同期实测年最大一日和年最大24h降雨资料分析，年最大站xx站年最大一日雨量乘以1.13，分别求得两站由年最大一日暴雨经换1963~1987年与xx站的同本次采用万分之一地形图对水库坝址以上集水面积、主河长及比降进计1957年技术设计设计洪水。当工程性质较为重要，而且要求有较为精确的设计洪水过程线xx水库是重点小（一）型水库，坝址以上集水面积5.8Km2。因此，这里分别采用推理公式法和瞬时单位线法计算其设计洪水，并进行分析比第Ⅲ推理公式（汇流）分区，第Ⅲ瞬时单位线（汇流）分区。根据设计暴计洪水。按照《手册》介绍的计算步骤分别进行雨量计算、雨量过程分配计算、净雨量计算、产（汇）流计算、地表洪水过程计算、地下流量过程1210000023456789积相近、产汇流条件相仿的水文站。现只能在相对较近的支流上选择参证法”暴雨洪水成果进行合理性分析。按照“实乌江上的寨头站二个水文站作为水文比拟法%推理洪水瞬时洪水准12准按年最大选样法选取各站实测年最大洪峰流量，并加入历史洪水组成不连续系列，采用P—Ⅲ型曲线进行适线，分别计算千坊站、寨头站各设量，乘以坝址与参证站集雨面积之比的n次方求得，其计算式为：Q坝=Q参（F坝/F参）n；根据经验，n取2/3。各站各址与两个水文站的集雨面积比分别为1/39和1/67，面积相差悬殊，面积本流域相距较远，其暴雨产、汇流条件都有较大差异，所以水文比拟法所的流域参数、设计暴雨参数等均与本次采用值有一定的偏差，加之各次的计算方法也不尽相同，所以其计算成果有较大差异；瞬时单位线法洪水成果经调洪计算推求的水库校核洪水位，低于推理公式法的校核库水位，采通过与邻近流域已建大中型水库设计洪峰流量模数的分析对比可以看所列工程的居中位置，详见表2-6。在单对数纸上点绘各工程的设计洪峰水库名称集水面21212太山店下潘桥官溪横山幸福9~35为充分利用流域水资源及确保水库自身安全，水库建成后应建立必要水文气象资料是水库安全、高效运行的基础资料。因此对水文气象要素及水库状况应进行认真的观测、记录、整理、分析、存储，建议成立资受xx县水务局委托，我院承担了该水库除险加固阶段的工程地质和水库实际病险情。勘察工作的开展是在收集、分析、论证、利用前期勘mmmm次段组组5组1库区属构造剥蚀低山丘陵地貌单元，库周为低山，中间发育住歧水东震旦系下统上施组（Z1shg岩性为中薄层状绢云母千枚岩夹粉砂质绢云母千枚岩，新鲜时为青灰色，风化后为灰黄色，鳞片变晶结构，千枚状构造，矿物成分主要为绢云母、石英等，是本区出露的主要地层，广泛残积坡积层（el-dlQ4零星分布于山坡下部或坡脚一带，岩性为粉本区地处华南褶皱系赣中南褶隆赣西南拗陷中的武功山～玉华山隆断束构造单元中。基底褶皱强烈，为一轴向NE～NNE向的倒转复背斜构造。基岩大部裸露，岩体风化强烈，除右坝肩上游局部较陡存在小的崩塌外，水库近坝库岸边坡一般较缓，组成库岸的基岩为震旦系下统上施组绢上覆第四系残坡积层不厚且植被发育良好，除局部见小的崩塌外，无其他震旦系下统施组（Z1shg岩性为中薄层状绢云母千枚岩，夹粉砂质绢云母千枚岩，新鲜为青灰色，风化后呈灰黄色，岩石中等坚硬，广泛分坝址区未见大的断层或构造破碎带，但岩层褶曲发育，坝址区岩层产隙有以下两组：即①NE2○~10○/SE∠48○~62○及②NW30○~35○/NE坝址区水文地质条件较为简单，主要为第四系松散堆积层中的孔隙潜水及基岩中贫乏的裂隙潜水，地下水的丰枯，主要受大气降水及库水位控坝基岩体的透水性受岩体的风化及节理裂隙发育程序影响较大，岩体上部一般呈中等透水性，中等透水带厚度河床3.0~3.5m，两肩（岸）对不透水层以上为中等透水带，相对不透水层及以下为弱、微透水带。坝库水水质简分析成果(见附表3-4库水为弱酸性、极软水，水化学类型为CIca，地下水化学类型与库水应相近。据国标《水利水电工程地质岩，岩层倾向下游偏左但倾角较陡，岩体中未发现倾向下游的缓倾角夹泥层或结构面，其力学性能远好于坝体填筑土，承载力可满足上部坝体填土的荷载要求，不存在沉降变形及抗滑稳定问题。坝基上部残留有一定厚度物理力学性质较好，承载力可满足上部坝体填土的荷载要求，不存在沉降体呈中等透水性，坝基、左右坝肩存在渗漏及绕坝渗漏问题。坝基、坝肩渗漏及绕坝渗漏的存在和发展，在坝体与坝基土接触部位及坝基覆盖层与坝基上部覆盖层的允许水力比降及临界水力比降可参照下述坝体土的建议勘察表明，现状大坝为均质土坝。由于大坝填筑于大跃进年代，受当时施工条件及其他因素制约，大坝填土均为就近取土，土料源自于上下游田地土及山坡残坡积碎石土和全风化料土，土质较杂，山坡土及全风化料砂（砾）低液限粘土（粉土）等，土体中含风化碎石较多，局部较松散，土、植物根系和松动石块及河床淤泥作了一定清除坝为群众大会战形式填筑而成。施工时由于场地小，条件差，人员众多，秩序较乱，各公社、大队、生产队分块、分区填筑，区、块之间施工进度不一，在坝体中留下了较多的结合面，木制辊子人工碾压难于密实，又由游段来源于库区田里，坝中段来源于山坡残坡积土，下游段来源于下游山勘察资料表明，坝土体大部呈中压缩性，以可塑状为主。由钻孔注水试验及室内土工试验成果可知，坝土体的渗透系数大部在10-3~10-4cm/s数量级之间，主要呈中等透水性，坝体填土不能满足均质坝的防渗要求。这与工程运行过程中坝右外坡脚等处出现渗水及左坝外坡坡脚出现橡皮土现大坝上游正常蓄水位以上及下游坡排水体以上局部白蚁危害严重，生物孔洞分布较多，易形成集中渗水通道。坝脚排水体未能按规范要求进行施工，块石风化严重，块径上部较大，中下部大小不一，局部充填少量泥砂，排水体与坝土体结合部无砂及卵石反滤料，现排水体中杂草灌木丛多呈强风化状，铺筑不连续，存在错位、脱落、翻动等现象，块石间存在但实无连续草皮，只见零星杂草，坝坡（面）坑洼不平，水土流失严重，由上可见，该水库坝体存在诸多质量问题（隐患）及病险情，坝体填筑土及坝基第四系覆盖层的主要物理力学指标及渗透系数统计和建议值见表3-1及附表3-2。从表3-1可看出，组成坝体的填筑土大部性差。分析钻孔注水试验及室内土工试验成果，坝土体的渗透系数k值大分析坝填土土质及颗粒组成，坝土体的渗透变形应以管涌破坏形式为主，次为流土破坏形式。结合土工试验成果及工程类比，建议坝土体的临力池（现已被当地农民填平全长239.7m。中部消力池以下陡坡段导墙（el-plQ4）含碎石粉土质砂（砾下部为强风化绢云母千枚岩；明渠段坡已有垮（滑）坡现象。现场勘察发现，该段岩体裂隙发育，主要见有以溢洪道的安全运行。由于该进口段未进行任何衬护，现底板已淤积有厚冲刷系数1.2~1.6（水深0.4~3m，下同抗冲流速2.5~3.5m/s；允许承载力[R]=0.35～0.45Mpa；抗剪强度f=0.30~0.45；抗剪断参数f′陡槽段旁山展布，底板主要为强风化绢云母千枚岩，上部砼衬；右侧边坡中下部为强风化基岩，上部为残坡积层。由于边坡较陡，边墙以上局部见塌坡现象；边墙为浆砌石，边墙基本稳定；底板局部有开裂现象。建冲刷系数1.2~1.4；基岩抗冲流速2.5~3.0m/s，覆盖层不冲刷流速0.4~0.6m/s；允许承载力[R]=0.35Mpa；抗剪强度f=0.42；抗剪断参数f挑流鼻坎处工程地质条件与陡槽段基本类似，力学参数可参照以上选现状溢洪道出口后无出水渠，洪水的渲泄直接冲淘上坝公路并常冲毁平涵中段以后位于坝中底部。该平涵为钢筋砼结构，进、出口底高程分别为90.40m及89.60m，长100.0m，内径0.74m，于当年大坝修筑时开凿浇筑而成。斜涵及平涵前中段基础置于强风化岩体上，承载力可满足上部荷载要求。平涵出口基础置于第四系冲洪积层上，由于该段基础埋置不深且水库现有防汛公路北接于太山水库防汛公路，长约1km，主要为山坡刷严重，形成多处坑洼路面，汛期载重车辆上坝困难，特别是前端（位于原有路基基础前端为第四系冲积含砂（砾）低液限粘（粉）土，土质（砾）低液限粘（粉）土及粉土质砂，土质中密具中压缩性，路基基础相采，距坝址约3.5km，有简易公路相通，运输方便。料场属第四系全新统坝址附近出露为薄层状粉砂质绢云母千枚岩，岩性软弱，质量较差，料石岩性为灰白色砂岩，岩石坚硬、抗风化力强，质量和储量均可满足设1、水库区地震动峰值加速度小于0.05g，地震动反应谱特征周期为2、库岸山体大部雄厚，无大的构造破碎带通向库外，库水无向邻谷产除局部见有少量的崩塌掉块外，无其他不良物理地质现象发育，近坝库岸石，坝体填筑不密实，碾压质量差，局部架空、干密度偏小，渗透系数大存在松动、脱落、翻动等现象，坝坡（面）坑洼不平，水土流失严重，雨10、鉴于该工程存在较多质量问题和安全隐患，建议对坝体、坝基进行防渗及加固处理，进行灭蚁及回填蚁穴、加固溢洪道，完善大坝坡面护坡，完建泄洪渠等工程处理措施，使该工程更好地发挥其应有的社会效益附表:附图:3.大坝清基不彻底，残留覆盖物，存在坝基渗漏及坝肩浇渗问题。大坝上游块石护坡砌筑高程偏低，块石风化严重，有架空、脱落等现象，下游贴坡排水体表层块石局部风化，部分排水体空隙被堵塞。坝顶及坝坡凹凸不平，大坝存在蚁害迹象。大坝上、下游坝坡在设计、校核洪水位条件4.坝体填土土质较差，碾压不足，填土质量差，渗透系数偏大，右坝坝体最大水平坡降大于允许坡降，存在渗透破坏隐患。大坝渗流安全性评5.溢洪道宽顶堰未完建，中部消力池已被填平。溢洪道边墙、消力池陡槽底板满足抗浮稳定要求，多处裂缝，结构不安全。消力池护坦及陡槽边墙高度不满足规范要求，挑流鼻坎后的泄水渠未建。溢洪道结构安全性6.灌溉输水涵管蜂窝、麻面严重，管内壁存多处裂缝，有锈水渗出及析钙现象，存在接触渗漏问题。计算表明输水涵管配筋不满足强度及抗裂要求。斜管开启方式落后，消力池外部挡墙块石有脱落现象，强度较低。用洪水标准的意见》的规定，近洲桥水库枢纽主体工程属于Ⅳ等，永久性本次依据1/10000库区地形图复核了部分水位库容关系，详见表4-1/0水库泄洪调度原则为：不考虑洪水预报和预腾防洪库容。起调水位设依据推理公式法推求的设计洪水过程，求得各种工况下的调洪成果见12水库下游有xx镇区及xx、南溪、太山、江背等多个村委会，保护人（15）江西省水库大坝安全评价病险水库除险加固工程初步设计技术本阶段设计依据吉安市水利水电规划设计院编制的《除险加固工程地坝顶安全超高按《水利水电枢纽工程等级划分洪水标准》（SL252—灌溉输水涵管位于大坝左端，由斜管和平涵组成。平涵为钢筋混凝土圆管，进口底高程为90.40m，出口底高程为89.60m，内径0.74m，管长100m，进口设有消力池。斜涵为阶梯式方形钢筋混凝土结构，预制混坝、溢洪道、新增供水隧洞、封堵原坝下涵管、更换供水隧洞启闭设施、但未挖到基岩就回填粘土，虽经人工夯实，但并不是很密实。大坝左右两端都是山体，在填筑前已将表层的植物根系和松动石块清除干净，并用水冲洗后，在岩石涂了一层黄泥浆后再填土，并经人工用榔头逐层夯实。由于该水库大坝是在大搞群众运动中兴建的，施工时上坝人员多，场地小，条件差，施工秩序较乱，填筑时以公社分片、大队分区、生产队分块，将坝体划分成若干块进行填筑，这样在填筑过程中不可避免地为出现了用土垒边界，条块之间进度及质量不一的现象，从而产生了高低不平、导致碾压不均的结果，致使大坝的填筑质量很差，坝体内架空游段在下游山坡及田里取土；4m以上是砂质粉土及砂石土料等，每填筑当水库水位为高程104.5m（比溢洪道进口底低3.0m左右）左右时，大坝坝顶高程达到现有高程，1968年，水库水位在105.8m高程左右时，在平xx水库自1958年开始蓄水灌溉投入运行四十多年来，由于大坝质量先天不足，虽经过多次加固处理，但仍不彻底，在运行中暴露出较多安全隐患，危及大坝安全。根据水库多年来的运行管理情况及大坝安全鉴定阶当时施工条件及其他因素制约，大坝填土均为就近取土，土料源自于上下游田地土及山坡残坡积碎石土和全风化料土，土质较杂，山坡土及全风化现场检查发现：大坝下游坝脚贴坡排水体上部有一灌溉渠道通过，是大坝安全管理的隐患。坝体不平整，大坝左段明显偏低。上游块石护坡砌筑高程偏低，块石风化严重，有架空、脱落现象，无垫层；下游贴坡排水坝脚存在漏水现象，左端下游坡脚有一块橡皮土区溢洪道两岸岩石风化严重，边坡陡，稳定性较差，存在局部崩塌迹象。堰顶未完建，中部消力池被填平，泄槽底板薄，存在断裂现象，两侧坝下平涵管壁蜂窝麻面严重，结构强度低，管内壁有多处裂缝，有渗出锈水和析钙现象，平管截水环不完善，存在接触渗漏现象。斜管开启方局部塌陷，面积约35m2，汛期时，人站在上面感到质软并有水流出。根据大坝安全鉴定阶段防洪标准复核成果，大坝现状坝顶高程满足规范要求。本次初步设计结合加固处理设计对大坝坝顶高程作进一步的复核根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）规定：xxw—风速Hm—水域平均水深（m）况水水现状坝顶未做任何衬护，坝顶坑洼不平，此次加固拟铺泥结石路面进行整修，坡面向两侧倾斜，坡高为2%，并在坝顶一侧设置排水沟。砂（砾）低液限土等，填土为中等透水，渗透系数大于10-4cm/s，在各种水位工况下坝体浸润线均在下游坝坡逸出，且出口偏高，出口处无任何保护措施，极易产生渗破坏，对坝坡稳定不利。大坝下游坝脚常年有较大漏水，坝左端下游坡脚有橡皮土区，并有局部塌陷，很有可能是由这一问题覆盖层内的最大水平坡降小于经验允许值，坝基及坝肩存在渗漏及绕坝渗漏问题，在坝体与坝基土接触部位及坝基覆盖层与基岩接触带附近留下了根据国内病险水库加固处理技术经验，本阶段坝体防渗加固处理设计设计选择了目前应用较为普遍、防渗性能直观且施工工艺成熟的2种方案坝体下游浸润线。经渗流计算，结合施工条件，设0.3m，防渗心墙最大深度按地质剖面设计为25m。上述两个坝体防渗加固方案，在技术上均可满足坝体防渗要求，两方上述两种方案均能有效地防止坝体渗漏，大大改善大坝的防渗稳定性能，现从技术、投资、质量控制及防渗效果等各方面对两方案优缺点作详程投资虽少。方案2施工组织难度大，由于施工进度慢，严重影响水库灌4.方案对大坝防渗结构改变均较大，使大坝改变为心墙坝，改变了原渗透系数：K＜i×10-6cm/s（1＜i＜10)经渗流计算并参照我国已建工程实例、施工机械特点，经渗流计算取由安全鉴定阶段及本阶段大坝渗流，稳定安全复核表明：大坝偏高，大坝下游无排水棱体。在各工况水位下，坝体内浸润线均从坝坡出坏，威胁坝坡稳定安全。大坝加固方案实施后，改变了坝体内渗流势态，库大坝存在较多安全隐患，为提高大坝上、下游坝坡的稳定性，根椐规范原迎水面仅94.5m高程以下进行了块石护坡错位、脱落、风化，翻动现象，块径偏小，无反滤层，破损严重。本次加固设计拟将原块石护坡重新翻修，剃除不符Q50=khs3/K(G-1)3m…………(A.2.2-1)Qmax=(3～4)Q50…………………(A.2.2-2)干砌块石下设碎石、卵（砾）石及砂料垫层厚50cm。勘，排水体下无设反滤层，且排水体未按规范要求施工。本次加固设计拟将原块石贴坡排水体重新加固改造为排水棱体，剃除不符要求石料，加设碎石、卵（砾）石及砂料反滤层厚60cm。设计干砌块石排水棱体外边坡为大坝坝坡现状无排水沟，为确保大坝安全运行需设置排水沟。结合坝顶改造，在坝顶下游侧增设排水沟，下游坝坡与岸坡连接处设置纵向排水需连通坝顶与下游坝坡纵向排水沟。坝顶排水沟采用矩形，为便于清淤，断面尺寸为200×150mm。下游坝坡与岸坡连接处排水沟采用梯形断面，断面尺寸为底宽40.0cm，边坡1:0.5，下游坝坡加固前，无上坝人行台阶，坝坡加固后需对原人行梯道进行大坝渗流分析计算采用南京水利科学研究院编制的土石坝二维渗流计的方向异性渗流场，能有效地解决各种类型土石坝，闸坡坝基等复杂渗流状况的渗流分析问题，还可用于研究库水位上升，下降情况下的非稳定渗流状态。程序求解方法是基于三角形单元的有限方法，用改进平方根法的根据地质勘探纵、横剖面图中坝体和坝基的地质情况及大坝以往运行情况，选择大坝上、下游边坡相对较陡、坝体填筑质量相对较差、渗透系坝体填筑土渗透系数取值以安全鉴定及本阶段室内土工试验成果为水位降落时的浸润线采用小值平均值，坝基渗透系数综合两次现场注压水试试验成果取值；下游排水体渗透系数参照类似工程经验值选取。对现状各渗透区取值，参考地质勘探的坝体内自由水面线进行了反演计算，经综坝体填筑土为含砂低液限粉土及含砂低液限粘土，坝体填土大部具中等透水性，根椐前期勘察及渗透变形试验成果表明，坝体填土的渗透变形根据规范规定，渗流计算应考虑水库运行中出现的各种不利工况，渗流计算工况见表5.3.4，由于溢洪道下泄洪水对坝下游水位无影响，各工为分析比较坝体与坝基防渗加固效果，对各种工况均进行加固前后的渗流计算，图5-3～图5-5为正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位三种位位渗漏量3/d加固前加固后(1)坝体原填土的渗透系数均大于规范要求的1×10-4cm/s,大坝整体接近实验所得允许坡降建议值；由局部渗透计算表明坝体内的最大水平渗透破坏的隐患，坝体有产生渗透破坏的可能很多，有利于坝体的稳定。坝体内的最大水平渗透坡降值为0.321，浸润生渗透破坏的可能。同时，防渗处理后使坝体单宽渗流量（包括坝体和坝料法法法3)00)大坝稳定分析是在渗流分析的基础上进行的。根据规范，可以进行静大坝坝坡稳定计算包括大坝加固前后各种运用条件下稳定渗流期的进行计算。计算程序采用中国水电部新疆水利水电勘察设计院编制的土石坝边坡稳定分析程序，该程序为水利水电规划总院批准的设计程序，可以进行土石坝和土坡的施工竣工期，正常蓄水期，库水位降落等工况的有效通过对主、付坝加固处理前后上、下游坝坡在各种计算工况下抗滑稳定最小安全系数分别见表5.3.8、表5.3.9。上、下游最危险滑裂面见图圆心坐标圆半径值法法毕肖普法法坡坡坡坡法坡标圆值法半径法毕肖普法法坡坡坡坡法坡坝体下游坝坡的抗滑稳定最小安全系数小于规范允许值，不满足抗滑稳定②大坝按推荐方案加固后，大坝上、下游坝坡各种计算工况下抗滑稳原溢洪道位于大坝右端的山坳中，为开敞式不规则明渠，从进口到出段以上加宽底宽到6m，并把出口延长，采用两个泄槽泄洪。据当地施工人员回忆，在第一泄槽后的渐变段的出口处，其基础为原来开挖溢洪道时的回填土，填土深约3—4m，由于填土较差，施工时将此基础挖除。利用挖除后的地形做一跌水池消能。跌水池后接第二泄槽，该泄槽末端设有挑流鼻均坎消能设施。当时改建时，仅对渐变段、消力池（跌水池）及第二泄槽作了底板砼衬砌、导墙浆砌块石衬砌处理，运行多年后，有些导墙和底1、溢洪道前段两岸岩石风化严重，边坡陡，稳定性较差，存在局部消力池池长、挑流鼻坎末端至冲刷坑上游侧距离与冲刷深度不满足规范要求3、陡槽底板满足抗浮稳定要求，但泄槽底板厚度仅为0.1m和0.2m4、消力池护坦及陡槽边墙高度不满足规范要求，挑流鼻坎后的泄水根据工程现状及存在的主要问题，本次加固处理主要是续建原溢洪道第一泄槽段、消力池、第二泄槽段、挑流消能段池深0.8m，底板高程104.2m，其后溢洪道底板每10m（顺水流方向）分一道横缝，缝间设止水铜片，底溢洪道进口段边坡属高陡边坡，边坡稳定性较差，局部已出现小范围坍塌及掉块现象，本次加固对两岸边坡进行削坡处理，根据本阶段地质勘本溢洪道控制段为堰式控制段，计算溢洪道的泄流量时，泄量按宽顶堰计算，由于在陡槽首端将形成临界水深，依据公式ht=3 aq2/g应于某一单宽泄量q的陡槽首端水深h，再根据能量守恒原理，考虑到各种水头损失，往上游反推出对应的库水位，由此即可求得相应的库水位—/0采用校核洪水位（P=0.2%）110.37m，相应下泄流量为43.96m3/s,进方程用分段求和法计算，再考虑掺气影响和安全超高，即可算出需要边墙0maxmin一道伸缩缝，缝间设止水铜片。底板下设纵经计算：Kc=1.30＞[Kc]=1.0，底板抗滑稳定满足本工程溢洪道采用底流消能，消力池宽9m，底板高程134.0m。消能防冲设计洪水标准采用20年一遇洪水，相应下泄流量141m3/s，校核采用d=σh2-ht-ΔZ经计算，消力池池长L=27m，池深d=3.3m。本次加固设计取消力池长经计算，在校核情况下，护坦的抗浮稳定安全系数Kf=1.14,在设计情体内，前中段基础座落在强风化岩体上，出口段基础置于第四纪冲洪积层为0.008，涵洞长100m，内径为0.74m，采用钢筋混凝土结构，壁厚洞施工质量差，且其内部布筋情况不详。导致结构强度低，内表面蜂窝麻面较多，漏水严重，在其后运行过程中一直因安全问题不敢把水放大，且斜涵位于大坝内侧左岸山坡上，为方形钢筋砼结构，底部与消力池联塞启闭改建为斜式启闭，并安装斜式启闭机一台，但后来报废，后又改为木塞式启闭，现进口消力池外部挡墙块石有脱落现象，内表面蜂窝麻面严重，2002年汛期，库水位为105.4m时，因平涵截水环不完善，在坝脚平涵出口处有漏水，漏水量为1.8L/S左右，且随库水位的上升而增大。斜涵消力池及平涵前‘’中段基础置于强风化岩体上，上部要求；平涵出口基础置于第四系冲洪积层上，由于出口段埋置不深，灌溉涵管结构强度低，质量差，漏水严重，坝体与涵管接触间存在接触渗透问题，现斜管启闭设施落后，操作不方便；消力池外部挡墙浆砌石有脱落现象；消力池及平涵内表面蜂窝麻面裂缝较多。漏水严重，质量较涵身采用钢筋砼结构，不允许混凝土出现裂缝，在最不利荷载组合情形下配筋面积、混凝土最大允许应力及抗裂都不满足要求，同时灌溉输水涵洞的洞壁厚度小于规范要求的25cm，不满足构造要求，斜涵经重新翻修后，其进水、过水能力满足灌溉要求，结构也很安全，但其启闭设施落后，操作不方便，消力池池长不满足消能要求，盖板配筋面积满足要求，但其砼已老化严重，池壁边墙偏心距满足规范要求，基底应力处于临界值，在其壁有多处裂缝，漏锈水且折钙，已经不能安全运用，所以建议在坝左岸山（2）对原坝下涵管加固处理，在原坝下涵管内套入厚8mm，直径由于原坝下涵管内径仅为0.74m，加固处理施工较为困难，但鉴于x1+x2=7353Kpaxz=0，则对钢管管壁有：对岩面明管，所受最大外压力为P=βγH，考虑砼折减系数按经验取值β=0.6钢材弹性模量E=2.1*106kg/cm2,泊桑比d=0.3，则抗外压稳定NA=-0.221GSNB=-0.222GSNC=-0.0686GS式中：GS—管内满水重（无压）2S=3.14*0.292*9.81=2.59KN/mN=-P222—内表面处切向应力。P2—均匀内水压力，P2=PgH=31.26KN/m2A0—1m平涵长管壁折算截面面积，A0=1850cm2将直径0.58m，厚8mm钢管套入原平涵中，钢管外表面与原涵管内表消力池为跌水式消力池，其深度和长度应要求足以容纳跌落水流，并jhc1"hc1=chkhc1＂=c＂hkjhc1"cc＂为相关系数。形成消力池后，水跃将发生在池内，离开消力池的水流，由于竖向收缩，过水断面变小，动能增加，水面跌落一个△Z值，其水流特性与淹没jhc1＂-（ht+△Z）式中：ht—消力池护坦首端水端，由护坦尾端临界水深通过推水面线消力池的长度必须足以保证水跃不越出池外，应包括水流跌落的射坎为宽顶堰时，L0=4m（水力学）H0—跌水进口水头Li—6.9（hc1＂-hc1）消力池采用重力式浆砌块石池壁结构，内衬8cm，厚混凝土防渗，基M=33.86KN-mn=111.93kNf—基底面与地基之间或软弱结构面之间的摩擦系数，取值∑v—包括墙身自重，土重等垂直荷载，基K0=y0σd=ΣV(1-6e/B)/Bu—墙前基底处应力d—墙背基底处应力。计算结果表明：池壁边墙抗滑稳定和抗倾稳定满足规范要求，但池壁原路面也曾铺设过砂砾石,但由于进库公路基本为环山公路,且部分路段相下游城区相对高差150m，一旦失事，将直接危威胁城区4万人民的生命财根据《水库工程管理设计规范》（SL106—96）规定，在原公路线基础上，依据防汛及对外交通要求，按四级公路单车道设计。路面宽4.5m，其中行车道宽3.5m,路肩宽0.5m,防汛公路全长2.9Km,整条公路设6条错车道,错车道宽6.5m,公路采用沥青砼路面。路面为40mm厚细石沥青砼压实，下大坝坝脚有一渗水区，有三角量水堰观测点，但基本损坏，无观测。①结合原已有监测设施进行统一规划、新老结合、突出重点、兼顾一②监测断面和仪器应布置在大坝有代表性的部位，能准确反映大坝及④对所测资料应及时进行整理、分析和评价，以便对工程所存在的不视准线上设置3个水平位移测点和3个垂直位移测点，2个水平位移工作个水平位移工作基点；水平位移工作基点均位于两岸稳定的岩石上。另外按照《土石坝安全监测技术规范》（SL60—94）的要求，渗流监测中渗透流量的监测是必设项目，坝基渗流压力（1）xx水库大坝渗流量观测量水堰已损坏，本次设计拟按规范要求对现有量水堰进行改造。根据地形开挖集渗沟。量水堰采用三角堰，堰板为了解加固后坝体浸润线和坝基的渗流情况，结合大坝以前的渗流监测断面和加固设计中变形测点的布置，以充分利用原测压管为原则，本次可不考虑设置绕坝渗流观测设施。但根据本工程实巡视检查是安全监测的重要环节，应定期由熟悉工程并具有实践经验巡视检查分为加固期人工巡视检查和运行期人工巡视检查。加固期检查一般每月2～4次，运行期初期巡检一般每星期2～5次，正常运行期可1个头2个43个14套15套16根7套18测压管孔口保护装置个69组2杀盒，其间隔为10m，呈梅花形布置，让白蚁食用带药的毒饵后，带回巢中，相互传染，反复传染，直到蚁巢内白蚁先后中毒后，全部死亡。一个若有漏网的白蚁则进行施药补杀，直至全部消灭干净。诱杀药物采用水利大坝四周50m范围内的白蚁灭杀，即在治白蚁喜食的松柴、杉木和诱铒条，让白蚁自由取食、反复传染，直到蚁巢慢性中毒后，全部死亡。一个月后对治理范围内的诱杀效果进行检查，并抽查开挖死巢验证灭蚁的效果若有漏网的白蚁则进行施药补杀，直到全部6金属结构及启闭机设备，出口段用以连接原坝后明管的压力钢管段，溢流堰弧形钢闸门及启闭设备。金属结构的布置型式、结构尺寸及数量，均遵循《水利拦污栅孔口尺寸（宽×高，下同）1.5m×2.5m，事故检修闸门和工作闸门事故检修闸门和工作闸门均采用平面滑动钢闸门，设计挡水位为固定卷扬式启闭机，型号为QPG-250KN。工作闸门的启闭要求配置手摇机弧形闸门面板已受较大锈蚀，原起吊钢索有断股锈蚀现象，根据现场本次加固对弧形闸门面板进行除锈喷锌处理，更换原起吊钢索和启闭设备隧洞平面滑动钢栅、平面钢闸门及其埋件、溢洪道弧形闸门及其埋件外露表面，均采用喷锌防腐处理。喷锌防腐虽然造价偏高，但效果较好且套数一112131112131112131二7施工组织设计大坝、溢洪道、输水涵管组成。大坝为壤土斜心墙土石混合坝；溢洪道位于大坝右端，为开敞式实用堰；输水涵管是水库5km，集雨面积5.62km2，水库总库容477×104m3，是一座以灌溉为主，兼月，占全年降水的49%，7~9月份占全年降水的20.8%，年际分布也xx水库位于江西省xx县境内，距xx镇城区5km，现有进库道路直通水、电通讯可充分利用现有设施，施工和生活用水可设置自来水管网接至施工和生活用水部位或直接取自库水。施工通讯利用当地有线电话网本工程施工用电负荷不大，不考虑设专门施工电源，施工、生活用电就近从当地供电线路搭接支线作为供电电源，另配备柴油发电机作为备用水电施工组织设计规范》的有关规定，本工程永久性主要建筑物改造进库道路，完善金属结构及安装等。根据施工安排和水文特性，导流坝下输水涵管是本工程加固施工时的导流出口，在输水隧洞完工后，要对其封堵。施工导流原则：输水隧洞施工时，利用输水涵管导流，输水筑围堰，围堰型式为土石围堰以及粘土心墙结合防水纺织布防渗。坝下输水涵管施工时，利用输水隧洞导流，围堰型式与坝右端的溢洪道土石方开挖，用5T自卸汽车直接运至围堰工作面装袋填筑。施工工期安排在10月下旬开始清淤填筑，11月初围堰合垅后，开始本工程所需建筑材料主要为块石、碎石、混凝土骨料等。建筑材料均土方开挖工程主要包括：输水隧洞土方开挖、溢洪道土方开挖以及防卸汽车运渣。部分工程量较少，机械开挖不便的部位，采用人工挖，胶轮石方开挖包括石方明挖和石方洞挖。手风钻钻孔，人工装药爆破。石浆砌石和混凝土拆除，由于对建筑物影响较大，采用手风钻钻孔爆破法，爆破时应采用控制爆破技术，控制爆破所有开挖料和拆除料一部分用于本部位的填筑和砌筑，一部分可用于土石方填筑主要为防汛道路的土石方填筑。防汛道路路基土石方填筑混凝土工程主要包括大坝混凝土防渗墙，溢洪道边墙、底板混凝土，输水隧洞进水口闸墩、衬护混凝土，防汛道路及坝顶防浪墙、坝顶路面。由于混凝土各施工面分散，各部位混凝土工程量不法、高压定向喷射法等。结合本工程的实际情况，对照上述各种施工方法薄型抓斗建造混凝土防渗墙施工工艺依次为：修筑导墙和施工平台—划分槽段—抓取一期槽孔—下设接头管—浇注混凝土—拔接头管—抓取二期槽孔—浇注混凝土。为了确保挖槽时槽壁稳定，采用膨润土泥浆固壁。混凝土的配合比应经试验确定，满足设计强度及抗渗等要求，具体施洞身衬砌钢管采用卷扬机运输，砼采用小型混凝土泵泵送入仓，插入溢洪道消力池、底板混凝土均采用胶轮车运输入仓，人工立模。插入其他项目混凝土浇筑可参照上述施工方法进行，一般立、柱式混凝土施工采用分层浇筑法，插入式振捣器振捣，平台面混凝土施工采用平板式砌体工程所需块石料全部自石料场购买，人工抬运至工作面，浆砌石砂浆由移动式拌机现场拌制，人工挑运至工作面，人工分散砌筑，人工勾坝下输水涵管的出口控制闸阀更换及其上述闸水泥仓库、砂石料堆场、钢筋及木材加工厂，块石备料场、弃渣场及施工为减小临时建设设施和规模、现场施工人员住房尽可能利用水库管理局现房。另需设置必要的机械设备修配厂、建材加工厂等，在施工项目附主要施工场地布置于大坝坝顶两端，由于工程加固项目较分散，石料加固施工时充分利用施工区现有施工道路。另需开通隧洞进口以及溢洪道出口施工道路。施工营地、备料场及弃渣场等布置原则为尽量布置在现有交通道路附近，因此，只需修建短距离的临时连接道路。场内施工道路路面宽4.0m，采用泥结碎石路面，总计需整修道路约2km。水隧洞施工、大坝上游加固及输水涵管封堵等，工期5个月，上游坝坡尽量安排在防渗墙施工后进行。本工程要求枯水施工的主要项目有输水隧洞施工、大坝上游坝坡加固、输水涵管封堵，根据实际情况选择枯水期短时期填筑施工围堰，将来水一次拦断，然后进行输水隧洞施工以及输水第一个枯水期以后的施工期，均不需放空水库，利用输水隧洞按施工局部工程施工在时间进程上可以有适当的交叉，以平衡基建投资及施本次除险加固工程主要内容包括：大坝加固新建引水隧洞等。工程的实施可消除大坝安全隐患，正常运行，同时，由于工程涉及范围较广，土石方需将对环境产生一定的影响。根据建设项目环境保护有初步设计应当编制保护篇章，对不利影响提出减免措《中华人民共和国环境保护法》关于“开发利用自然资源，必须采取《建设项目环境保护管理条例》关于“建设项目需要配套建设的环境设项目的初步设计，应当按照环境保护设计规范的要求，编制环境保护篇章，并依据经批准的建设项目环境影响报告书或者环境影响报告表，在环境保护篇章中落实防治环境污染和生态破坏的措施以及环境保护设施投资《中华人民共和国水土保持法》中的“建设项目的水土保持措施必须设活动的单位和个人，必须采取措施保护水土资源，并负责因生产建设活动造成的水土流失”和“工程竣工后，取土由于本工程环境影响评价报告及水土保持方案尚未编制，因此参考同运行期不改变河流水文情势，因此工程建设环境影响主要为施工期对环境本工程对环境的不利影响主要有：土石方开挖与填筑、粗细骨料加工及混凝土浇筑等施工活动和施工人员日常生活中产生的废水、生活污水、废气和噪声对河流水质、施工区空气质量及环境产生的负面影响；施工车弃渣堆放及施工临时设施，将造成一定程度的水土流失；施工区施工人员因此，本工程环保初步设计的工作重点，主要为施工区环境保护、水后，施工基地应恢复植被到施工前的水平；保护施病的侵害；尽量减少施工范围内的水土流失，施工处理机械车辆养护冲洗水的设施，施工布置在左、右坝肩分别设置受纳水体污染不容忽视，据有关水电工程施工废水的监测资料分析放；由于大坝加固及溢洪道工程均需在枯水期内完成，施工基坑渗大，排水强度受降雨及施工用水控制，基坑排水量不大，对河流水较小，可直接排放；现场施工人员基本租用水库生设施齐备，产生的生活污水和粪便等按当酸液调制器业废酸液（不能带有新的污染物）或工业硫酸调制酸液调制器水质监测碱性废水沉淀池排入下游河混凝土拌和系统只承担6800m3，现浇混凝土的生产任务，最大月浇筑强度为2194m3，总量较小，水泥在水泥装卸、混凝土搅拌过程中，将造成施工期间，砂石料及水泥均需从外运进，运尘器除尘效果，收尘效率降低时应及时清理；良好的密封状态；细骨料堆设简易棚，骨料堆骨料堆适当加湿，防止细骨料被风吹散，在拌干旱、多风季节及运输高峰期，交通干道每天洒水装载多尘物料时，应对物料适当加湿或用帆布覆盖混凝土拌和站采用GSP系列隔声屏，隔声屏大小视拌和站大小及相对对直接受噪声影响严重的施工人员进行个人本工程施工人员基本租用水库管委会现有闲置房食品卫生有当地有关专业部门管理与监督，生活清理。因此，人群健康保护措施主要有施工区卫性清理和消毒，包括原有的厕所、粪坑、畜圈工期内对生活区传染源进行定期消、杀、灭。特别蚊和灭蝇选用灭害灵，每年一次。将药物和工具分a)施工人员进场前的卫生检疫：施工人员进场前，对其中20%的人员进行检疫。根据施工人员来源地的疾病构成和流行状况，拟定检疫项目，发现新入境传染病后，必须对患者隔离治疗，切断传体检。检查内容包括：一般健康体格检查常规、对施工人群采取疟疾预防性服药、乙肝疫苗接种的水土保持责任范围主要包括石料场、堆料场、施工道路、弃渣场、附石料场开采前沿边界线布设截水沟，料场内根据地势布设排水沟和截水沟相通。为防止截水沟淤积排水不畅，在出口处设置沉砂池。料场表层工程施工完建料场停止开采和使用后，将料场平整，回填表土，种植弃渣场布设在大坝上游左岸山坳处，为防止弃渣场堆填太陡，雨水冲刷及堆渣体的稳定，采取在堆填时选用弃料块石于坡脚处砌筑挡墙，并随弃渣场初步估算，干砌石挡土墙200m，块石护坡2万m22。施工临时公路开挖平整路面后，对开挖边坡不稳定的土石体和岩体采施工临时占地主要是施工营地和施工材料的临时堆放用地，施工结束为保护施工区的环境不致在施工期间和施工后带来不利影响，建设单位应配置环境管理专业人员，负责施工中的环境管理和监督工作，施工承包单位亦配置环境管理专业人员。建设单位、环境监测、施工承包商的主