5工程布置及建筑物

5工程布置及建筑物术标准和可行性研究阶段的审批、审查意见，是初xx水利枢纽工程是以防洪、供水、灌溉为主，结合发电的多目标开发综合利用规划灌溉面积9.92万亩。依照GB50201-94《防洪标准》及SL252-2000《水利水电枢纽主要建筑物拦河土坝、溢洪道及引水建筑物进水口为2级建筑物，引水隧洞和发电厂房、溢洪道进水渠导墙及泄槽侧墙等次要建筑物为3级建筑物，临时建坝址设计洪水成果见表5-2；表5-1xx水库坝址水位～流量关系成果表单位：H-56榆林m,Q-m3/sHQ04.3521.055.078.2HQ2082733864756269302160H20.0020.5021.0021.5022.0022.50Q264031403640416047005240579063907010H23.0023.5024.0024.5025.0025.5026.0026.50Q7650833090809830106001230013100各级频率（%）设计值0.05123.3352050Qm(m3/s)15100907077206930592045903290P(%)水库水位Z泄(m)库容V(亿m3)溢洪道下泄量Q泄(m3/s)坝下水位Z下(m)0.054.68885023.85170.734.05610021.76270.404.00589021.58570.003.93中国水利水电科学研究院对本枢纽进行地震基本烈度复核，本工程的地震基本烈度仍定为6度。按照SL203-97《水工建筑物抗震设计规范》规定，本坝址覆盖层为第四系松散堆积物，河床表层0～4.5m为松散的砾砂、砾石层。河床部位一般为弱风化岩体。全强风化带沿断层或局部基岩表层分布。两岸风化不表5-4(kPa)量Eo度C~~01:1.5~~~01:1.25~03~~拟采用xx沟砂砾料场的砂砾料作坝基振冲料，该料场砂的平均粒径为0.60~长花岗岩，岩体完整性较差。溢洪道进口及泄槽段风化层厚，对高边坡开挖段需进行护坡处理。控制段闸基岩体风化较深，断续有缓倾角裂隙发育，须进行固结灌浆表5-5承力模量f1f1f~~~~~~~~~~///3/////类别残坡积层全风化带强风化带弱风化带微风化带坡比1:1.5~1:1.75岩体内通过，未发现大的断层发育，多属Ⅱ~Ⅲ类围岩。但断层破碎带及节理裂隙电站厂房位于左岸引水隧洞出口的西侧。基础地层全、强风化层较薄，基础可利用弱风化岩体，对断层破碎带进行置换处理。厂房后边坡地形坡角20°~25°,本工程选用土料场有丛毛、坝上、卡把、抱古、高村、大茅共六个土料场，均有简易公路与坝址相通。初设阶段重点对丛毛、坝上、卡把三个料场针对土料有用高程15m～55m，长条形分布，长约2km，以花岗岩风化土为主，土层厚度均大于表5-7料场名称距坝址距离（km）料场面积(万m2）地面高程(m)无用层方量（万m3）有用层储量（万m3）防渗料坝壳料丛毛4.6~6.7540.0515～5540.05坝上1.0~4.024.7814~3537.1772.1837.61211.0472.18卡把Ⅱ区2.065.9133.05176.2665.91合计96.80620.55215.31表5-9项目单位防渗土料强风化料河床砂砾石石渣干密度g/cm3天然含水量%2.23最优含水量%孔隙比e0.720.650.720.7孔隙率n%41.8639.3941.8641.18湿容重g/cm3饱和容量g/cm32.182.082.21浮容重g/cm3渗透系数k大值平均cm/s4.25×10－51.3×10－43×10－21×10－3小值平均cm/s2.83×10－6总应力强度u°27.7CukPa53.575.0cu°33.1CcukPa26.3有效应力强度cu°21.940.4C’cukPa卡把石料场位于坝址左岸的卡把村，为卡把土料场的西段，地面高程90m~取样深度风化程度密度(kg/cm)极限抗压强度軟化系数弹模（105MPa）饱和（MPa）干燥（MPa）Z110.9～12.0弱风化2.662.67201.5240.80.83Z210.77～12.3弱风化2.672.67208.1249.70.83研究报告中曾进行了土坝、面板堆石坝、碾压砼重力坝等坝型的比选。根据可研阶段的审批意见，明确以当地材料坝为基本坝型。本阶段仅对土坝和砼面板堆石坝两坝型进一步论证。分别从地形地质、工程布置、施工条件、工期、投资等方面进行钢筋砼面板坝属Ⅱ级高坝，要求面板坝趾板建于弱风化岩层上，趾板覆盖层的开挖量大，对施工围堰防渗及基坑抽排水等要求较高且对工期有一定的影响，同时石料场开采弃渣、堆渣及渣场占地均较多。虽然施工渡讯占有优势，但经核算其投土坝属Ⅱ级中坝，通过对地基及部分坝体采用填砂振冲筑坝，避免了坝基覆盖层的大开挖。施工戗堤与土坝相结合，可不设防渗措施和基坑抽排水。土料大部分取自库区淹没线以下，对环境影响相对较小。虽然土坝施工渡讯有一定的难度，但沙洲，并且右岸距河边150m～280m处有一天然垭口岩体风化有面状风化和囊（槽）状风化。坝址两岸风化不均。河床一般为弱风根据中国水利水电科学研究院抗震研究中心2001年7月编制的《海南省xx水根据库区的构造、地层岩性条件及水文地质条件等特征，将整个库区划分为二个库发地震的可能性，诱震类型及可能的震级上限。通过宏观度，可能会对当地居民带来一定的影响，但经勘察及试验分析，坝址区工程地质条件相对简单，采用相应工程措施后，具坝址附近天然建筑材料储量丰富、质量较好、交通方便，可满足修建当地材料坝型的要求。溢洪道及导流建筑物的开挖亦有大量的土石方量，部分可用于填筑坝了坝址上游左岸的丛毛、坝上、卡把和坝址下游的抱古、高村、大茅等六个土料场进行了普查～详查勘察工作。各土料场均有简易公路与坝址相通。其中丛毛、坝上两个土料场在水库淹没区范围，应优先考虑使用。卡把料场在淹没线以上，但距坝三个主料场的土料由阶地冲积土、残坡积土和全风化土组成。丛毛及坝上料场位于库区左岸；卡把料场位于左坝肩附近。各土料场的储量及特性见表5-7；土料的三亚44km大部分为二、三级公路，对外交通方便。坝址范围内左岸沿河均有Ⅰ级阶地，场地较开阔，土据地质勘察，xx坝址附近土料充足，各料场土料的防渗指标不均，渗透系数多在1×10-4cm/s～1×10-5cm/s之间，不适心墙，一需增加投资，二需增加工期，三不利于防洪渡汛断面的施工。因此，均不予考虑。而采用了“土质防渗体分区坝”方案，即坝的中部和上游为土质防渗体，斜坡式排水道之后坝壳为透水性较大的填料。本阶段在可研阶段推荐的土坝方案基枢纽由挡水建筑物、泄水建筑物和引水建筑分是以花岗岩风化土填筑为主的防渗体，坝体下游部分采用风化岩和开挖石渣等透河床坝基处理方式：上下游围堰需进行防渗处理，基坑抽水后，振冲加密河床程以下是堆石排水棱体。坝体上游部分是以花岗岩风化土填筑为主的防渗体，坝体下游部分采用风化岩和开挖石渣等透水性较强的材料填筑。坝体基岩防渗采用帷幕河床坝基处理方式：先填筑上下游围堰至20.0m高程，围堰内填砂高出水面，进行振冲加密。然后在干地上进行坝体填筑，同时施工砼防渗墙和帷幕灌浆。该方案的主要特点是：坝基和部分坝体采用填砂振冲筑坝技术，土坝干地施工，围堰与坝体结合，上下游围堰均不需防渗处理，不需进行基坑抽水，减少了防渗土料的用量；施工相对简单，缩短了工期；虽增加了振冲和砼防渗墙的工程量，但总投资相单位本阶段优化的土坝方案可研推荐的土坝方案备注土石方开挖万m324.05防渗土料填筑万m3249.30273.0风化岩及石渣填筑万m3振冲加密桩万m8.83砼防渗墙万m20.620.44施工围堰高喷板墙m2围堰土石填筑万m36.9433.62干砌块石万m30.413.61相对增加料场占地亩工期3年2个月临时工程费用万元3763.86240挡水坝工程费用万元1863219807不适合采用砼防渗墙与面板坝趾板相连接的方式，其原因是河床砂砾石表层5m及与趾板连接的面板坝方案从投资到工期都远大于和长于趾板置于弱风化岩上部的面板堆石坝方案。因此，选择趾板布置在弱风化岩上部的砼面板堆石坝方案为另一坝砼面板堆石坝方案的坝轴线位置与土坝方案相同，枢纽布置型式亦与土坝方案相似，由拦河坝、溢洪道、引水隧洞等建筑物组成。利用右岸垭口布置开敞式溢洪道，孔口尺寸、泄水道长度和宽度及下泄量与土坝方案相同。左岸引水道和电站厂跨越河床断层部位设置砼塞。拦河坝以砼面板为防渗体，在其下游依次为垫层区、过渡层区、主堆石区、下游堆石区和下游面大块石护坡。垫层区和过渡层区的水平宽度分别为3m和4m。为减少河床砂砾层变形对面板的不利影响，趾板下游三分之面板坝方案施工采用一次断流，采用上下游土石围堰和高喷板板防渗的施工方法。围堰不能与坝体结合，抽水及基坑开挖工作量较大，工期较长。围堰防渗效果坝址右岸天然垭口地形同样有利于土坝和面板堆石坝对溢洪道的布置，故二坝型方案工程布置大致相同。另外布置引水道、发电厂房和渠首的地形条件也近似相深覆盖层及顺河向断层是本挡水坝主要工程地质问题。坝址区最发育的顺河断本相同，均以帷幕灌浆为主。断层处的坝基结构处理二方案各不相同，土坝相对简需对开挖面上的断层进行逐条处理，挖破碎带和软弱层置换砼，进行固结灌浆，并挖除底部一半以上的覆盖层。土坝坝基防渗采用砼防渗墙，遇软弱岩层往下加深防渗墙即可，不用挖除断层破碎带，不需大开挖覆盖层。土坝方案更易适应本坝址的经勘察，当地土料、石料的数量和质量均可满足土坝方案和面板坝方案的设计需要。本阶段查明，库区内淹没线70.0m以下的丛毛、坝上土料场防渗土料有用层土坝方案最大坝高为65.50m，属中坝，本阶段采用的施工方案结合坝基处理，不做围堰防渗，不需进行基坑抽水，不开挖基坑，上下游围堰与土坝结合为一体，属高坝，趾板基础需要挖至弱风化岩面下，需设上下游防渗围堰，进行基坑开挖并需基坑抽水，上游围堰无法与坝体结合，钢筋砼面板及趾板施工较为复杂，施工费用相对大于土坝。虽然面板坝在施工渡汛方面优于土坝方案，但土坝方案可利用溢洪道控制段基底高程较低的特点，提前开挖溢洪道和引水隧洞并进行局部衬砌，这样溢洪道、引水隧洞、导流洞可同时进行汛期导流，渡汛土坝方案由于上下游围堰大部分可与坝体相结合，下游坝体利用部分导流洞、输水洞和溢洪道等的弃渣，坝基覆盖层不需挖除，节省围堰防渗及基坑抽水费用，土坝方案的大坝工程投资为18632万元。钢筋砼面板堆石坝方案上游围堰无法与坝体结合，趾板基础需开挖至弱风化岩面，开挖量较大，隧洞及溢洪道弃渣可用于上坝的料较少；由于坝顶增高溢洪道控制段和引水道进水口相应加高，工程量也有增土坝方案防渗料多数可采自库区淹没线以下的丛毛、坝上土料场，坝后风化料亦可大部分取自库区。沿库区左岸已有简易公路连接丛毛、坝址料场至坝址，土料开采运输方便，料场表层弃渣可直接堆放于库内稍作保护，不需另找渣场占用耕地和林地，土坝方案对环境影响较小；面板坝方案石料取自左岸的卡把石料场，料场经以上方案综合比较，土坝方案土料多数可在库区淹没线以下取得；由于石料时需另设弃渣场；二者施工条件各有优劣，虽然施工渡汛上面板坝占优，但工期和施工费用上土坝方案优势较多；从工程投资上比，土坝方案少于钢筋砼面板堆石坝从环境影响上比，土坝料源多来自库区，对环境影响较小，面板坝料位于林区，并有大量弃渣，需征用耕地或林地用作弃渣场，面板坝对环境不利影响较土坝大。因坝型土坝方案面板堆石坝方案备注地形地质右岸垭口地形有利于布置泄洪建筑物，河床覆盖层6.5～19.5m。深覆盖层对土坝基础无大影响。地形条件对布置有利但深覆盖层对趾板基础有较大影响。工程布置及基础处理左岸引水洞，右岸溢洪道，布置合理。采用砼防渗墙方案，坝基覆盖层仅作表层振冲处理。布置同土坝方案。趾板基础需置于弱风化岩面，并需对断层进行处理，较复杂。天然建材当地土料质量及数量均可满足设计要求，70%的土料来自库区。当地石料质量及数量均能满足设计要求，石料剥离层110万m3施工条件施工简单，土料运距较近，开采方便，围堰不防渗施工布置方便，施工技术难度大于土坝方案。需设防渗围堰，并进行基坑抽水工期3年2个月临时工程费3763.8(万元)6728.2（万元）大坝主体工程费18632（万元）21663（万元）结论推荐土坝方案项目单位土坝方案面板堆石坝方案备注土坝溢洪道引水道、面板坝溢洪道明挖土石方万m35.485.50洞挖石方万m3//0.57//0.58混凝土浇筑万m35.25土方填筑万m34145.3705.37土石方填筑万m3//250//钢筋、钢材t522.726741998.72674金属结构t/323/323反滤、垫层万m2/25.4/弃渣量万m333.15.48240.355.15.5工程投资万元18632.38603812.421663.38603812.4其它略略略略略略略静态总投资万元7884581876可行性研究阶段曾在xx下游峡谷河段选择了xx村和红河连部两河谷，分别定为上坝址和下坝址进行比较。按水利部有关审批下坝址右坝肩地形较窄，受地形条件限制，坝线调整变化的余地不多。主要是坝线Ⅰ控制坐标为：左端x=39296.053异，可视为相同；两方案的溢洪道、引水道、电站厂房位置均完全相同，枢纽布置节省；坝线Ⅱ的特点是：坝轴线退后布置，增大了上游左右两侧坝坡脚线到引水道进口距离和到溢洪道进口的距离，相对减少它们相互施工干扰，但同时使下游坡脚线紧靠电站厂房，增加了厂房的施工干扰，延长了防渗从坝线方案布置图可知，两坝线从地形、地质、枢纽布置、施工及运行条件、施工期限等方面均无实质性差异，仅土坝坝体和基础防渗轴线长度的工程量略有差明挖土石方万m3混凝土浇筑万m3土石方填筑万m3425.6432.2钢筋、钢材t522.7522.7金属结构t土坝工程投资万元18653.618852.8帷幕灌浆造孔/灌浆m24129/1858525576/19700其它略略相同不列出根据以上选定的坝型坝线，初拟不同的堰顶高程和堰宽，与相应的坝高进行综合比较，分析工程量、投资及运行条件，选择合理且较经济的溢流堰顶高程、堰宽本枢纽的泄水建筑物布置在右岸垭口，溢流堰及泄槽结合垭口鞍部地形以弱风化岩为建基面进行布置，以尽量减少溢洪道岩石开挖及砼量，相应泄洪对坝顶高程根据选定坝址的地形地质条件，右岸垭口天然地形是布置开敞式溢洪道的理想场地。为此，挡水与泄水建筑物规模选择初步以天然垭口为溢洪道基本尺寸，再分在此基础上进行等溢流宽度不同堰顶高程的方案比较，最终选定合理的溢洪道规模尺寸及相应坝高。方案1～方案6主要参数详见表5－15。堰顶高程56.0m，闸孔尺寸4×14.0m的方案2，进行下一轮溢洪道宽度及闸孔数不从工程量、投资、单宽流量综合分析，闸孔尺寸4×14.0m，堰顶高程56.0m，坝顶4×14m方案相对合理。当坝顶高程76.5m不变，堰顶和闸孔尺寸同时变化时，相对合理并节省的方案根据本阶段初步拟定的水库调度运行方式，6月～9月的防洪限制水位是修。6～9月汛期无论来任何洪水，均可不必操作闸门，节省人力，方便调度。故提方案2多出1千万以上，而换来的仅仅是理论上的运行检修方便（随着水情测报能单位方案1方案2方案3方案4方案5方案6堰顶高程m56.056.056.055.057.058.5孔口尺寸（孔数×单孔宽度）m4×144×144×144×16校核洪水位m74.1674.5875.6074.0375.1775.66坝顶高程m76.1076.5077.5175.9077.1077.60溢洪道土石方开挖万m3砼万m3钢筋、钢材t29612674.32650.6273027622807.7金属结构t其它略略略略略略挡水坝土方开挖万m3土石方填筑万m3418.6425.6453.9418.0448.1454.2振冲桩万m引水道现浇砼万m3洞挖石方万m30.450.450.470.450.460.47明挖土石方万m32.622.622.662.602.652.66金属结构t钢筋t322323328328328328其它略略略略略略静态总投资万元789067879378802795737886180369溢洪道单宽流量P=0.05%m3/sm3/s87.993.998.192.081.1P=2%m3/s84.690.696.293.188.378天然垭口，充分考虑其地形地质条件布置开敞式溢洪道，是经济合理的。进一步说在可行性研究阶段，对本工程的泄洪方式已进行了论证比较。由于利用导流洞改建来泄洪其泄流量仅为枢纽总泄流量的5从泄洪量分析没有必要改导流洞为泄启闭房、人行桥等，约增加1千多万投资，另外还需增加运行成本；从运行上看，施工时间较长。因此，本阶段采用单独溢洪道不足于对下游造成较大危害。故采用输水洞兼作放空设施。一般情况下检修工作可引水洞放空时段分析：水库放水高程按死水位33.0m考虑（相当于降至坝高的本工程挡水建筑物采用土坝，泄水建筑物为开敞式溢洪道，引水道为压力隧洞接压力钢管，压力钢管分岔后接发电厂的水轮发电机组。由于供水，灌溉渠首在左坝轴线位置与坝型、坝址比较采用的方案相同，布置型式也基本一致。土坝坝坝轴线位置与右岸溢洪道方案相同，拦河坝溢洪道设在左岸坝肩，孔口数量、尺寸、下泄流量与右岸溢洪道方案相同。泄由于供水，灌溉渠首在左岸，引水渠需布置在左岸，此时需把引水道布置在溢左岸溢洪道挑射水流落水点距下游坝脚较近，且在冲坑下游左岸边有山脊向河中突出，因而易在冲坑范围内形成回流，淘刷下游坝脚。在河床覆盖层较深的情况汇入河床，不会影响坝的安全。因而从泄洪消能的条件及对主坝的影响看，右岸溢左岸溢洪道方案泄洪与引水建筑物布置在一岸，相距较近，具有渣料利用方便和运用管理集中等优点，但二建筑物施工期间和运行期间都相互干扰大干扰大，高边坡处理难度大。右岸溢洪道方案则反之，分设在两岸的泄洪和引水建筑物、施工表5-16方案左岸溢洪道方案右岸溢洪道方案施工管理左岸溢洪道方案泄洪与引水建筑物布置在一岸，施工有一定干扰溢洪道及引水洞相互施工干扰较小运行条件运行管理有一定干扰运行管理干扰较小对主坝影响泄洪时挑射水流落点距下游坝脚较近，易形成回流，因河床覆盖层较深，对大坝安全影响较大。泄洪时利用垭口下游山谷将水流送的较远，消能条件好，不会冲刷下游坝脚，比左岸溢洪道方案可靠投资80937（万元）78845（万元）结论推荐右岸溢洪道，左岸引水洞布置方案表5-17单位右岸溢洪道方案左岸溢洪道方案明挖土石方万m3洞挖石方万m30.50.77砼浇筑万m3土石方填筑万m3476489钢筋钢材t37464204金属结构t帷幕灌浆m2944730290固结灌浆m60076824其它略略略静态总投资万元7884580937经以上初步比较论证，选定左岸引水道接电站供水渠首，右岸利用垭口布置开在此基础上，根据本阶段增加的地形、地质、水工模型试验资料，进一步对工址已是坝顶长度最短坝线。从地形地质条件及其与泄水、引水、导流建筑物的关系溢洪道轴线布置是根据本阶段勘测的地形地质条件，以过流顺畅、开挖最少、运行管理方便并减少下游冲刷为原则布置的，经水工模型验证，初设总布置选择的溢洪道轴线是相对合理的，由进口至闸孔、泄槽和消能设施均能满足使用功能和安全要求。施工图阶段根据现场实际地形进一步分析研究进口引渠段右岸高边坡处理方案，在保证水流平顺前提下，尽可能调整引渠右边线，以减少右岸边坡开挖，减在设计工况下泄6105m3/s流量时，据水工模型试验报告，下游水流紊乱，水面消减大半，其对左岸的冲刷影响程度减小。考虑到左岸引水渠和公路的重要性，为保证该区段的岸坡稳定，本阶段初步考虑受冲刷影响段200m～350m范围内对有塌引水隧洞轴线在布置过程中已作了多方案比选，推荐方案的洞线上游段处于左岸坝坡脚线与冲沟的中间，等高线与轴线基本垂直，进口段岩体较完整，地质条件相对较好。出口段无论如何布置地形地质条件均无明显差别，唯一应注意出口与电因此，本工程枢纽三大建筑物布置是相对较合理的，并满足规范的有关要求。施工图阶段可根据相应精度的地形图进一步微调溢洪道轴线，以求得最节省最合理5.5.2推荐方案总体布置土坝修建于河床，右岸垭口布置溢洪道，左岸有引水隧洞，下游出口接发电厂道，由进水渠、控制段，泄槽、挑流鼻坎和泄水渠五部分组成。溢洪道轴线与坝轴压启闭机控制，溢流堰顶高程56.0m。陡槽段总长为130m，陡槽末端设有挑角20y=81035.816。采用竖井式进水口，进口底板高程为27.0m，事内，厂房主机间布置三台容量为2300KW的水轮发电机组，电站尾水接供水渠首。平台，连接枢纽上下游交通。右岸溢洪道控制闸交通桥本工程枢纽布置具有以下特点：泄水渠出口远离坝坡脚；泄水、引水建筑物施工互不干扰，施工及运行方便；左岸布置电站及渠首管理和交通方便；总体布置较本工程挡水建筑物采用以花岗风化土为防渗体的碾压式分区土坝，坝轴线与河根据《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001，坝顶高程等于其各种运行工况下式中R为计算最大波浪爬高，e为最大风壅水面高度，A为安全加高。本工程设防浪墙，坝顶高程的取值可按防浪墙顶高程考虑。但需满足正常运用在正常运用条件下，设计风速的取值按多年平均最大风速的1.5～2.0倍取，考非常运用条件下，本工程设计风速按多年平均最大风速取值，主要处于以下方面考虑：1）工程级别较高，xx水利枢纽位为Ⅱ等工程大（2）型规模，2级土坝，调水位计算校核洪水位是75.95m；3）xx水利枢纽是三亚市乃至海南省西南部重要的水资源调配工程。虽然未考虑季节、风向偏差，非常运用工况设计风速直接采用多年平均最大风速是偏大的，但鉴于上述几方面原因，本工程适当偏安全考虑是稳按规范SL274-2001附录A算得各工况下波浪爬高及坝顶高程见5-18洪水工况与校核洪水工况计算值相差约2m。当设计风速采用2倍的多年平均最大风表5-18计算情况坝前水位ReA坝前水位+y设计洪水位70.733.860.02175.61校核洪水位74.582.460.010.577.55注：坝区多年平均最大风速20.1m/s；吹程5.6km。校核洪水位74.58m是以防洪限制水位58.47m为起调水位经调洪演算确定的。上游坝体以花岗岩风化土为防渗体，下游坝体采用石渣及风化岩等透水性较强的材料填筑。二者之间以1.0m厚中砂夹2.0m厚级配砂砾石为过土坝坝顶宽度9.0m，坝顶长度535m，坝顶公路左端经左岸回车平台联接进出xx库区的主要公路，右端经坝顶通往溢洪道控制室平台，路面按三级砼路面设计。上游护坡形式选择：xx水库位于海南省西南部，下距出海口较近，属多台风地区，风浪及暴雨强度较大。工程受台风及其产生的洪水影响最为严重，护坡形式的干砌石护坡在风浪较大地区屡遭破坏，防台风效果较差不宜采用；抛石护坡虽在海南大广坝有成功经验，但工程量巨大且采石料对环境破坏较多，不美观，虽然施工方便，防浪效果较好，但从投资、美观、环境等方面考虑抛石护坡亦不适合于浆砌石护坡与现浇砼板护坡都具有较好的抗风浪冲刷作用，但现浇砼更优；据砼护坡远快于浆砌石护坡；从抗冲击能力比，砼整体性好，也比浆砌石占优；从美观看，二者相差无几；从对环境影响分析，大量开采石料增加弃渣量，增加林地征用，砼优于浆砌石；在运行管理方面，现浇砼要远优于浆砌石，每逢大台风，浆砌石护坡块石之间填缝的小石被淘松动或冲刷掉之后，必须尽快及时修补，现浇砼一般不易被冲刷破坏。据统计世界上多台风地区，一般采用大块现浇砼护坡型式的要多于浆砌石护坡，国内亦有不少工程使用现浇砼钢筋相连护坡型式，抗台风效果较沿坝坡方向每8m分缝，每块之间相互用φ10钢筋相连。η—计算参数，取1.0；hp—累积频率为1%的波高，m；b—沿坝坡向板长，m；上游坝坡采用厚度为25cm的砼护坡沿坝轴线方向分缝宽度分缝长度8~10m，砼护坡，缝间用钢筋连接，顶部与防坝顶防浪墙型式选择：在前面坝顶高程计算中，防浪墙顶视为计算坝顶高程的取值，因此，本工程防浪墙必须坚固不透水，结构上安全可靠，利于设置伸缩缝和止水。由于本工程防浪墙工程量不大（仅占大坝投资的1.8采用浆砌石和钢筋墙顶又可布置照明并易于美化环境相结合，且砼防浪墙结构可靠，易于结构分缝止坝顶公路：初步考虑按三级公路砼路面设计，砼面层对超标非常洪水和短时风浪过顶的抗冲刷能力较强，划小分缝分块面积可基本适应坝体变形，较进口改性沥青砼路面经济，且施工方便。缺点是坝顶砼层覆盖之后，小的坝体裂缝不易发现，大的坝体裂缝会使刚性砼路面出现裂缝。若采用进口改性沥青砼可以适应坝体变形，但造价较贵，大坝出现裂缝更不易发现。因此，本阶段初定坝顶公路采用砼路本工程坝后选择堆石棱体排水，是鉴于下游坝坡脚之外无施工围堰，堆石排水棱体是未做清基振冲戗堤的结合体，其作用除与坝内排水道连接降低浸润线之外，还增加下游坡脚的稳定性。根据大坝填筑施工布置，棱体顶具有交通要求，取顶宽由于坝体内斜坡式排水下部直接连至排水棱体底部，下游坝基砂砾层排水效果较好。因此，排水棱体顶部高程按校核洪水位23.85m加1.0m超高，或校核洪水位地质勘察结果表明，两岸风化土层为弱透水层。坝体与两岸坡连接只需清除草了坝址上游左岸的丛毛、坝上、卡把和坝址下游的抱古、高村、大茅等六个土料场进行了普查～详查勘察工作。各土料场均有简易公路与坝址相通。其中丛毛、坝上两个土料场在水库淹没区范围，应优先考虑使用。卡把料场在淹没线以上，但距坝三个主料场的土料均以花岗岩风化土为主，部分为残坡积土和冲积土。丛毛及地冲积土、残坡积土及全风化土主要质量技术指标，如粘粒含量、塑性指数、渗透系数（部分残坡积土渗透系数略大可采用与全风化土混合后上坝）等均满足均质土坝土料质量技术要求，压实性能较好，可作为坝体土料填筑使用。强风化土渗透系各料场质量差异不大，但丛毛料场和坝上料场位于水库淹没范围内，应优先考踏勘分析，下阶段具有扩大开采范围的可能，其强风化料指标较好。另外在机械设备能直接开挖的前提下，尽可能开采坝上料场的强风化岩作坝后填料。加大坝上料场用量，以减少卡把土料场的开采量，对生态环坝体结构根据当地土料、性质、功能及施工技术条件等按6个区进行设计分区土坝上游防渗土料填筑区用量为249m3。根据土料储量计算成果汇总表（表3-21）和土工试验建议值表（表3-23拟优先采用的料场储量较多的分区有丛毛料料中相对不利的指标为设计计算采用值。对于渗透系数取值，是通过分析各料场的储量和代表性，在计算渗流量时取各分区土料的大值平均值中相对较大的值，计算均可选用坝上全风化料为代表，其值分别为4.25×10-5cm/s和2.83×10-6cm/s；抗剪强度取值，按小值平均值取用，不排水剪指标φu、Cu采用坝上全风化取值有小值平均值、大值平均值、平均值和保证率四种取值方法，本工程按平均值％，％，筑物的开挖弃土。根据试验指标，花岗岩强风化层碾压后仍可视为土，以坝上料场强风化土的物理力学参数作为设计采用值，取值方法相同于上游土料。该土料击实溢洪道开挖及石料场开采产生大量的石渣料，尽可能利用其填筑于坝后风化岩C’=15kPa，φ’=40.8°。本区为施工围堰结合体，以堆石料为主，本阶段初定其孔隙率为20％~28％。较好块石料。其孔隙率初选25％。排水棱体采用卡把石料场的弱风化岩块填筑。来自上下游的xx和高村砂砾料场。要求本工程防渗体和坝壳料源来自不同料场，试验参数表明，其主要质量技术指标满足设计要求。施工时应根据不同料源不同部位，进行现场碾压试验，以确定满足坝基河床砂砾石覆盖层和顺河向断层的渗漏及稳定是本属强透水层。坝址河床及左岸高地顺河向断层发育，构造岩以裂岩为主，有糜棱岩化、高岭土化、绢云母化现象，泥、钙质分布在弱风化带上部及胶结差的断层破碎带。经现场及室内试坝址处河床宽度210～240m，砂砾石覆盖层厚度7.3m～21m，为满足渗透稳定和控制渗流量，坝基必须采取可靠的工程措施进行处理。据勘察资料，河床坝基砂砾石层粒径大于150mm的仅占2％，拟采用砼防渗墙在砂砾石覆盖层做垂直截防渗墙布置于坝轴线上游45m处，此处既是坝底宽度距上游坝脚的1/3处，也虑了墙体与上游防渗坝体施工期间连接形成整体防洪渡汛断面，以保证汛期全年施层破碎带墙体往下加深5～10m。防渗墙厚度设计：根加大防渗墙厚度有利于减少渗透比降和溶蚀速度、延长使用年限。此外，考虑槽孔防渗墙采用C25砼，抗渗标号S8；砼配合比参考《地下连续墙的设计施工与应用》（中国水利水电出版社水泥：350～400kg/m3，石子粒径Dma%~40％，水灰比0.5～0.6，塌落度18±2cm。下阶段再根据各种材料性质最终确定防渗墙以下河床岩基用帷幕灌浆控制渗流，帷幕灌浆采用在防渗墙中预埋灌浆管的方法进行，帷幕底线控制在3～5吕容之间。根据勘察资料，帷幕深度一般为据连续性重Ⅱ型动力触探对河床覆盖层的试验：砾砂按N<5为松散状，N=5~中密，N>20击为密实判别：左河床覆盖层：0m～2.40m为松散状，2.40～3.30m为局部为9.00m为稍密～中密，以下到基岩面为密实；右河床覆盖层：0m～1.90m为声波测试结果表明：覆盖层0m～4.34m的剪切速度较低，为102～243m/s；要和覆盖层的组成结构和密实度有关，据此分析，0m～4.34m为松散的砂砾石层，其孔隙比e>0.85；4.34m～基岩为稍密～中密的砂砾石b）河床坝基和部分坝体填砂振冲挤密处理方案设计内容：①根据地形地质条件主体施工方案，确定振冲范围和深度；②复合地基的设计参数；③进行原位试验后提出最终技术参数；④施工阶段提出检测要求处理方法：采用围堰布置结合坝基填砂振冲挤密砂砾石基础的方式。先填筑上表层共8m～13m深的松散砂砾层同时进行强力振冲，具体详见“坝基振冲挤密加固振冲桩孔深度：河床坝基砂砾石松散层平均深5m，坝基填料：拟采用中粗砂以上，有一定级配且含泥量较少的砂砾作为填料，据地勘资料，可采用xx沟或高村砂料场的砂砾料直接使用。要求适宜数Sn小于20。 控制指标：相对密度Dr>0.73，P≤1.88gk/cm3，αv100~200≤0.04Mpa-1，Es≥际控制指标应根据现场所采用填料、设备、振冲深度、工作条件等因素，进行现场本工程推荐采用围堰布置结合砂基振冲挤密的基础处理方案，上下游围堰完全与坝体结合为一体，堰体不做防渗处理，免去了高喷板墙等工程量和工序，不用抽防止可能存在的局部浇渗，左岸防渗帷幕向山一侧延伸70m至公路边。右坝肩与控制闸边墙之间小山体岩石破碎，施工阶段可根据实际情况适当加密布孔。控制闸至右岸靠山一侧延至相对隔水层顶板线相交处，按根据实地确定。据地勘资料，坝址河床左侧局部有范围不大的透镜体状含淤泥质粉采用软脑软件（北京）有限公司软件2D－flow及土石坝计算中的DQB进行渗表5-19渗透系数K（cm/s）备注防渗土料4.25×10-5大值平均值防渗土料小值平均值坝壳料-4河床砂砾石及砂填料-2排水反滤层-3排水棱体-2砼防渗墙-9-8基岩-5石渣及戗堤-3有土砂混合根据《碾压式土石坝设计规范》及有关防渗墙设计资料，砼防渗墙目前国内一般的允许渗透比降以80～100为控制上限。下游坝基砂砾石出口允许渗透比降根据表5-20上游水位（m）下游水位（m）正常蓄水位70.0设计洪水位70.7321.76校核洪水位74.5823.85骤降70.0降至56.021.58骤降74.58降至58.4523.85渗透比降单宽渗流量(m3/s.m)坝体渗流量(m3/s)砼防渗墙坝基出口正常蓄水位380.042.19E-040.088设计洪水位330.0372.17E-040.085根据规范及水工设计手册，本工程土坝按三个工况分别采用北京水科院编制的本区地震设计裂度Ⅵ度，根据《水工建筑物抗震设计规范》SL203-97，可不进行抗震计算。按《碾压土石坝设计规范》规定，Ⅱ级工程确定抗剪强度应分别用有效应力法和总应力法两种方法进行，以其较小的安全因素作为依据。计算方法应同时用不计条块间作用力的瑞典圆弧法和计及条块间作用力的简化毕肖普法进行。经表5-22位74.58//////坝基为砂砾石基础，竣工时沉降量已达到最终沉降S∞Ei——第i层计算土层的变形模量。场址。利用该垭口地形布置开敞式溢洪道以避免高边坡开挖，也可以避免泄洪时冲在可研阶段工作的基础上，本阶段进一步对溢洪道轴线、闸室布置、挑坎结构可研阶段初定溢洪道轴线，高边坡土石方的开挖较大，本阶段将轴线调整并作溢洪道轴线布置在右岸天然垭口内，与坝轴线夹角约70°,轴线坐标A点：岸山体，离右坝肩小山包较远，溢洪道右岸开挖边坡较高，土石方开挖量较大。小山包与控制段之间仍需填土，渗径较短，此处挡水b）方案Ⅱ（优化方案溢洪道轴线仍布置在天然垭口内，轴线方向与水流条件基本未变，与坝轴线夹控制闸左边墩可以与右坝肩小山岩体直接相高边坡处理，加强了控制闸边墩与小山体的可靠连接；并可减少一定土石开挖量。表5-23m3m3m3m2m经水工模型试验观测，方案①水流条件顺畅，但开挖量较大，高边坡开挖和保护较困难；方案②开挖量小，但靠山一侧边孔过流能力影响较大；方案③介于①②方案经方案比选并进一点优化后，本工程推荐的溢洪道方案为：于右坝肩垭口地形溢洪道进口段根据地形采用不对称布置，其左边扭曲面与控制段右边墩相接。为控制进水渠的流速，对进形地质条件，左导墙13＃段基础座在弱风化岩层，采用衡重式导墙结构形式导墙4＃段因地形和岩面略低，用半重力导墙结构形式，采取适当加大底板面宽度，1:0.75坡，扭变段采用C15砼结构，基础置于弱风化岩面。扭变段与右岸坡采用转溢流堰型采用WES实用堰，堰顶高程56.0m，堰体上游面直立，堰顶与上游面闸门，采用2×400kW单向门机启闭。控制段顶高程与坝顶相同为76.5m，设4跨公形梁组成。门机梁布置于上游检修门槽两侧，采用叠合梁型式。每个墩顶中间布置液压启闭机房，动力电缆通过坝顶电缆沟槽经每个闸墩分线后进入机房。为减小泄洪时闸墩震动，各闸孔76.5m高程墩尾处各设一简支梁，该梁亦可兼作下游人行桥溢洪道泄水槽采用矩形断面，宽度取与控制段内侧相同，即为65m，沿泄槽等%)计算和模型试验水面仍不超过泄槽墙顶，据此确定泄槽墙顶为7m～11m。泄槽底板置于弱风化岩面上，局部强风化较深部位给予挖除并用C15砼置换。底板设锚筋与基岩锚固。槽侧墙每13m设一结构缝，墙背填风化土开挖边坡用草皮护坡。泄槽底板按13m×13m分缝，底板结构缝处设纵横排水系统被淘刷的基础结构处理方式，以保证其稳定和不受冲刷。为减少小于起跳流量泄水对鼻坎基础的冲刷，在挑坎后布置20m长的砼护面板。于鼻坎后设泄水渠将洪水排入河道，泄水渠宽65m，长约600m。于桩号溢0+溢洪道建基面多置于弱风化基岩，部分位于在强风化岩或断层破碎带上的建基型实用堰泄流能力计算公式Q=cmεBJ2gH/2,在校核洪水位74水位流量系数流量水位流量系数流量570.40597670.4673881580.41281680.4744456590.415521690.4785026600.42807700.4825618610.425710.4866283620.43720.4896969630.438730.4927680640.4462356740.4958413650.4552844750.4979161660.4603344760.4989914h，取ζ=1.0。表5-25工况表5-26工况)水设计。挑流鼻坎单宽流量90.6m3/s。按规范中附录A有关挑流消能公式计算其结表5-27库水位溢洪道总泄量m3/s鼻坎处单宽流量m3/s/m坎顶流速m/s挑距m冲坑水垫深度m冲坑底部高程m校核洪水位74.58m885026.578.329.2-6.2设计洪水位70.73m610093.825.370.926.8-1.470.0m（P=2%）588790.625.270.226.1-1.1本阶段闸室纵向结构缝布置于各孔口中心线处，以两结构缝间闸墩及堰体为单在设计洪水、校核洪水工况下，闸门全部开启，水平推力较小，不作控制。本门全部关闭和检修闸门关闭计算工况。按抗剪断强荷载计算情况f’c’(MPa)抗滑稳定安全系数k1备注允许值计算值基本组合正常蓄水0.90.63.05.9控制设计洪水位0.90.63.09.8特殊组合检修工况0.90.63.0控制校核洪水位0.90.63.0溢洪道进水渠左导墙分四个结构段，分别按完建期、设计工况、校核工况验算泄水槽侧墙根据不同的结构断面进行稳定和基底应力计算。泄水槽侧墙最不利长花岗岩。除进水渠左导墙第4段处于强风化岩外，其余导墙和泄槽侧墙均置于弱风化岩面上，结构型式除进水渠左导墙第4段采用半重力式外，其余均采用衡重式表5-29岩石类别允许承载力(kpa)岩石/混凝土摩擦系数f弱风化花岗岩20000.6强风化花岗岩6000.5表5-30建筑物级别岩石地基抗滑稳定安全系数允许值Kc抗倾覆稳定安全系数允许值K0基本荷载组合特殊荷载组合基本荷载组合特殊荷载组合3荷载组合计算工况荷载人群荷载水重静水压力土压力淤沙压力风浪压力基本组合完建期工况√√√设计洪水位工况√√√√√√特殊组合校核洪水位工况√√√√√√Kc——沿基底的抗滑稳定系数,；ΣW——作用在挡土墙上全部垂直于基底面的荷载（kNK0——挡土墙绕墙趾的抗倾覆稳定系数；ΣMV——挡土墙基底前趾的抗倾覆力矩（kN.mΣMH——挡土墙基底前趾的倾覆力矩（kN.m）。σmax——分别为挡土墙最大、最小的地基的应力值（kPaminminΣM——作用在挡土墙上的全部荷载对于基底面平行前墙墙面方向形心轴的W——挡土墙基底面对于基底面平行前墙墙面方向形心轴的截面矩（m溢洪道泄水槽侧墙墙各种工况计算结果详见表5-32～5-34。溢洪道进水渠导墙各种工况计算结果详见表5-35～5-37。根据计算结果，溢洪道导墙和泄槽侧墙在各种工况下其抗滑、抗倾及基底应力泄槽①段泄槽⑦~⑩段泄槽挑坎段墙身总高（m）/构造材料/C15砼C15砼C15砼墙后填土/石渣石渣石渣基础条件/滑动稳定系数Kc倾覆稳定性K0验算σmax（kPa）σmin（kPa）0各挡土墙截面的应力和稳定系数均满足要求值（计算剖面详见溢洪道布置图）表5-33计算断面墙身总高（m）/构造材料/墙后填土/石渣石渣石渣基础条件/滑动稳定系数Kc倾覆稳定性K0地基应力验算σmax（kPa）σmin（kPa）0备注各挡土墙截面的应力和稳定系数均满足要求值（计算剖面详见溢洪道布置图）表5-34计算断面衡重式9-9右墙身总高（m）/构造材料/墙后填土/石渣石渣石渣基础条件/滑动稳定系数Kc倾覆稳定性K0地基应力验算σmin（kPa）0备注各挡土墙截面的应力和稳定系数均满足要求值（计算剖面详见溢洪道布置图）表5-35左导1段左导2段左导3段左导4段///粘土粘土石渣石渣粘土/σmax（kPa）σmin（kPa）0备注表5-36左导1段左导2段左导3段左导4段///粘土粘土石渣石渣粘土/σmax（kPa）σmin（kPa）0备注表5-37左导1段左导2段左导3段左导4段///粘土粘土石渣石渣粘土/σmax（kPa）σmin（kPa）0备注为验证枢纽溢洪道布置方案的进水条件、泄洪能力、挑流消能效果及冲坑范围经水工模型验证，溢洪道泄流能力、水面线及消能工的水力学计算成果与模型试验中，对进水口左导墙的两圆弧移半径，局部涡流消失，流态平稳。又通过调整泄水槽末端鼻坎的高度和挑角，增大了射程使冲坑远离挑坎，同时使起挑流量惯性作用与墩尾边界脱离，墩尾水流呈现出低水深、低溢洪道开始泄洪时形成挑射水流，溢洪道泄流量必须大于起挑流量。泄洪过程中为保持挑射水流的稳定，避免出现挑坎处水流贴壁现象，溢洪道泄流量必须大于缩挑8）溢洪道各部位水深大致沿程递减，受菱形冲击波的影响，6＃断面处的水深压力高程均高于其测点高程，不会出现负压，其中挑流鼻坎末端水压力值最低。试验中观测到的堰顶水深、流速、压力值表明，WES堰在大流量、高流速值较大，发生空化的可能性不大，空蚀破坏的可能性就不大。反之，当槽底和槽壁平整度得不到严格控制时，发生空化的可能性很大。为安全起见，除了严格控制施工质量，确保壁面平整外还宜采用适当地采用高标号混凝土。尤其陡槽末端、反弧11）从水流的平面扩散要求考虑，溢洪道运行时应避免集中开放少数闸孔，尽溢洪道弧形工作闸门平时处于关闭状态，当汛期需要泄洪时，可先根据水库洪水调度原则确定溢洪道的下泄流量，然后再根据上游水位和下泄流量来定弧形工作闸门的开度。在弧门开启阶段时，采取均衡开启，逐步加大开度的原则。根据模型试验观察，先开启边孔时溢洪道泄槽高速水流产生的冲击波对边墙影响较小，具体应用时可按每次增加的开度不超过1.0m为原则在技施阶段可结合模型试验和理论计算，编制出溢洪道的上游水位～弧门开度～下泄流量的关系曲线组，以便泄洪时用以确定弧形工作闸门的开度。尽可能控由于供水渠系布置在左岸，故引水线路也布置在左岸。引水建筑物由进水口和接压力钢管，分设3条岔管引入发电厂房，并设一条旁通管放水入尾水配水池，旁可研阶段已对洞线布置进行了方案比选，经本阶段进一步优化调整，引水洞线由原来333m缩短为270.5m，70％的洞线位于微风化岩层，其余均穿行于弱风化岩层之中，无大断层通过，除局部节理裂隙发育地段外多为Ⅱ-Ⅲ类围岩。隧洞进出口与坡面基本正交，洞身于岩体中埋深为30～80m。调整后的隧洞出口更有利于厂区根据地形、地质条件，进水口可布置竖井式方案和塔式方案。由于本水库风浪压力较大，采用竖井式只设一跨工作桥，井筒受风浪影响也小，运行管理方便。经单位方案洞径Dm3.03.33.54.04.5引水隧洞投资万元782840888827985洞内流速V设/Vmaxm/s2.8/4.522.31/3.742.06/3.321.58/2.541.25/2.01水头损失m3.302.60发电量万kW•h26832719272827382746调压阀个33300加一定的发电效益，有利于前期导流渡讯。因此本工程引水隧洞布置于左岸，从挡水坝上游横穿左坝肩山体，至下游水电站压引水隧洞由进口明渠段、进口拦污栅、闸门坚井段、渐变段、洞身段、钢管衬×高）与水平线夹角68度的拦污栅，拦污栅平台（高程为76.5m）与闸门井连为一采取用旁通管放水。根据下游供水和灌溉的用水需要，水库水位在38.0m以上时，为便于消能，旁通管出水口采用了扁宽型断面，经计算和试验验证，当旁通管在正常蓄水位70.0m工况，对旁通管通过设计供水流量19.8m3/s进行水工模型试验满足消能要求，方案一效果最好，方案二适中，方案三较差于其它方案。加齿坎后消能效果明显，但易发生空蚀，考虑到消力池有检修条件，因此采用加三排齿坎交表明，仅方案二不加齿坎已能基本解决消能问题。增加齿坎、加长池长、延长联接段三者都是为遇不利工况时加强消能措施并留本阶段进行了不同工况下旁通管的过流能力实验，实验结果与计算成果基本吻选择了扁宽形出嘴口形式，并在出水口消力池内设两排消力墩，以减少旁通管放水矩形出口尺寸3.0m×0.7m（长×高过流面积为2.10m2，旁通管出口方成30o夹角。上游保持70.0m正常高水位，下游渠道水位30.0m时，放水流量能够消力池及下游渠道的水面波动情况和消力池下游断面流速分布情况来判断消力池的斜坡与渠底相接，消力池中间布置三排截面为梯形的消力墩。控制工况下消力池中从消力池消能效果方面考虑，拟将该布置方均匀扩散，即容易形成折冲水流，此时水流集中，左冲右撞，蜿蜓蛇行，容易淘刷池底和岸坡，施工时应严格控制施工质量，处，接内径2.3m的输水旁通管。厂区压力钢管在28.8m高程以C15电站厂房由主机间、安装间、副厂房组成。安装间位于主机间左端，靠近进厂根据电站厂房的布置和地形特点，在厂房左侧安装间前设厂区平台，厂区平台根据机组气蚀最不利工况及尾水管出口最小淹没深度，机组安装高程定为厂房与外界联系有两条通道：一条为位于安装间左侧的进厂大门，既作设备运输通道，也是人行通道；第二条在安装场上游继保及控制室主机间两侧各设一道楼梯，同时每层都设有贯通性通道，以通发电机层、水轮b）厂内排水厂内通风采用自然通风与机械通风相结合的方式。运行层四周及水轮机层上下游侧均设有窗户，可以自然通风。同时，在上游副厂房右侧设风机室，以向蜗壳层整体稳定和应力分析时，只计算建筑物与基岩接触面的稳定和应力。基础面计算截面积取厂房平面投影面积，稳定和应力表5-39部位计算情况下游水位静水压力扬压力侧压力水重流道水重自重备注主机间基本组合正常运行30.00√√√√√√特殊组合机组检修30.00√√√√√√√安装间基本组合正常运行30.00√√√√特殊组合√√部位计算抗剪断K’主机间正常运行760.1780.1860.1570.163机组检修680.1670.1730.1460.1500.1870.1980.1670.176安装间正常运行370.0380.0490.0820.093390.0420.0440.0860.088根据电站在系统中作用及所具规模,电站采用110kV接线，经比较采用变压器变电站分为升压站和开关站。升压站和开关站均布置在副厂房上游回填土上,高电站厂房主机间与安装间均建在弱风化基岩上，基础开挖至建基面后，须清除导水。表层软弱夹层、局部缓倾角层面应采用槽挖、设抗滑齿槽等处理措施，挖除建筑物地基有断层通过时，采用开挖后回填混凝土塞的处理措施，其开挖深度范围基岩岩体中节理以陡倾角发育为主，自然边坡稳定条件好，覆盖层厚度仅0.5~坡脚浆砌石护坡布置，部分地段设浆砌石挡当发电流量大于供水和灌溉引用流量时，需在配水池设泄槽把多余的尾水排入置。泄槽上段部分座在填方上，中下段顺地形布置，座在原状土上。泄槽末端设消力池，并在消力池出口附近设块石钢筋笼保护，以防止对河床的冲刷。泄槽侧墙高枢纽主要建筑物由碾压式分区土坝、溢洪道和引水建筑物等组成，最大坝高监测项目布置力求少而精，同时选择对监测安全运行较为重要、技术上又切实可行变形观测是大坝运行管理的主要内容，通过对大坝的观测，了解大坝在运行中b）采用适当的观测方法，选择精度可靠稳定耐久的仪器设备，初期采用人工c）设计的观测项目能较全面反映大坝安全运行工作状况，观测重点放在地质设计变形监测网的主要目的是为工程整个监测系统提供统一的基准。基于这个水平位移监测网为边角网，由6个网点组成，其中TN1和TN2为基点，设于大坝下游约0.8km的河流两岸稳定的山体上。TN5和TN6分别设于大坝坝顶两端。水平位移监测网采用TCRA型全站仪观测，仪器测角精度为0.5,测距标称精度为1mm+10-6。作业时角度观测执行《国家三角测量及精密导线测量规范》二等三角测量的精度要求，边长测量按《中短程光电测距规范》二等边长测量要求作业。经最b）精密水准网设有视准线测量。垂直位移观测设有精密水准测由于大坝坝顶较长，上游又有防浪墙，为了保证水平位移观测精度，在坝顶设b）垂直位移观测坝顶视准线端点，下游坝坡视准线端点、近坝岩体、高边坡及其它重要部位测点的水平位移均采用TCRA全站仪进行边角交会测量。表5-41序号名称规格型号单位数量1全站仪TCA2003套2包括棱镜、脚架、电源等2精密水准仪Ni002套1包括3m因瓦水准尺等3普通经纬仪J2套1包括标尺4普通水准仪套15固定觇牌台26活动觇牌台37微机台28便携式计算机台19打印机台1检测系统套1机房设备套1照相器材套1集线箱台3通讯设备套1包括电话、调制、调解器对讲机台3强制对中装置个50包括标盖km通风温度计个1不锈钢丝kg其中φ1.6mm2kg20双金属标装置套1表5-42序号名称规格单位数量1观测房7.5m2座42水平位移测墩座453水准点座454自动化检测系统安装套15监测网建立包括平面网和水准网6双金属标钻孔、安装套17全站仪标墩座2根据本工程的具体情况，在土坝段设3个典型观测断面，观测项目主要为变形右岸山坡较陡，为了解该部位坝体的工作状况，在高程63.00m和73.00m分别b）渗透观测为了观测坝体浸润线，在3个典型观测断面各布置3支测压管。在左、右岸岸序号仪器设备名称数量单位1沉降仪1套2测斜仪1套3225/3个4沉降板块5滑线电阻式位移计6套6数字繁用表1台7渗压计25个8频率测定仪1台9电缆（四芯屏蔽）10000m截水环个硫化器1台稳压器4台集线箱9个测压管支土工布30m2测深钟1个观测房4/30个/m2量水堰1座在溢洪道每个闸墩顶部设1个测点，用TCRA全站仪同时进行水平位移和垂直沿溢洪道轴线在闸室底板砼与基础接触设3个渗压计，两边闸墙底部各1个渗局以整体功能性设计为原则，强调景观效益和生产功能，使水利枢纽的建设与其所在的地域特征密切结合，使其形成为具有旅游景观风貌，环境优美，条件舒适的水水利枢纽建筑物总体布局主要由3种类形的生产空间及实体组成，总平面呈匚形，以535米长挡水土坝及管理设施居中，这种平面布置方式表现为开放联系的片段式的群体组合，穿插于枢纽之中。根据枢纽内部生产设备运行流线系统形成的序引水建筑物、渠首电站、附属管理设施和防洪调度中心管理区布置在左岸阶地。区内建筑物均为南北向。枢纽区内交通干线随着起伏的地形布置，由东向西从坝前经流运输，满足安装运行、检修和维护等要求，很好地该建筑物供泄水建筑物的操作值班之用。建筑占地面积180m2，总建筑面积为确保工程安全、科学地运行，综合解决工作生产与管理的矛盾和关系，拟建白铝白玻窗。首层为车库，二层布置行政办公室、管理室等，顶层布置局领导办公室和技术室等。平面布局以满足使用功能要求为主。室内装修光洁明快，混凝土天花板抹平，扫白树脂漆，局部为轻钢龙骨吊顶石膏板天花；墙面涂白色乳胶漆；地这是一栋为及时掌握水情、雨情，做好工程的调度运用和工程防汛工作而建的办公室、管理室等，二层布置技术办公室和智能计算机系统室等。平面布局以满足使用功能要求为主。智能计算机室设备重要和敏感，在热工、声、光等方面要求环境舒适，因此室内装修的吊顶、墙面和地面均为防静电装修，其余室内装修与管理楼同。该建筑可考虑结合施工管理，提早起建并根据施工管理需要适当增大建筑面西临xx，交通运输方便，区内建筑布置遵循简xx水利枢纽所在的场地是河水与森林的交界处，大片的水面和周围群山叠翠，建筑环境幽静美丽。本枢纽各建筑物是为满足生产设备和室内生产活动需要所建造的，受生产功能、基地状况等制约。各建筑造型满足功能，与原有的山形水势等自然形态有机结合，注重水利文化的形象和环境的设计，对已建成的建筑环境积极的xx的水利设施、山和水与三亚市是景观的连接和群体的连系。库区的绿首先是保护原生的自然景观格局，根据生态原则，满足所在区域的生态需要和物种绿化景观用地主要是因建设而引起绿地形态变化的管理区范围内水利枢纽建筑外的空地、xx两岸和交通路两侧的绿地，重新绿化地面积约7.5亩。景观绿化是水与原生的自然环境具有良好的连接，以达到美化环境，改善视觉景观，使建筑和自然融为一体的目的。通过生态绿化和景观绿化相互搭配，点、线、面相结合，追求自组织的、最大限度地保持原地形地貌和保持原有绿化的设计特点。道路两边的条坝顶和水边栏杆的设计均带有曲线、弧线和仿生色彩，使用自然语汇。区内各种护有简易公路布线，经实地勘查选线并进行多方案比较最后定线，实际进场公路长度（JTJ064-99）等交通部部颁标准规xx水利枢纽是海南省西部重要的水资源调配工程，枢纽是以防洪、供水、灌溉为主并结合发电的大（2）型水利工程。工程场址至南滨农场10多公里区间的土地肥沃，人口密集，有大型良种基地和高效农业基地，工程建成后将大大促进该地区的社会经济发展。xx工程进场公路的建成不但直接服务于枢纽工程建设，而且将为水利部门和南滨农场等有关专家及领导进行评审后，同意进场公路采用三级公路标采用8.5米，行车道宽度2×3.5米，土路肩宽度2×0.75米。桥涵与路基同宽。公路农场总部附近的铁路交叉口为起点，途经南滨农场胜利队、吉林农作物种子基地、南滨农场丰收队、抱古小学、抱古三队新村、抱