富士康观澜科技园B区厂房工程模板安装方案(门式架)、外脚手架专项方案

富士康观澜科技园B区厂房14工程厦门安能建设有限公司 1 1 2 4 5 8 本工程为富士康观澜科技园B区厂房14工程，由鸿富锦精密工业(深圳)轴为一层架空层，层高4.5米，二层高度5米，三层高度5米，四层高度4.545°,预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4柱高。5)用梁托架或三角架支撑固定梁侧模板，注意梁侧模板根部一定要严格顶4、楼板模板→办预检800mm～1200mm,大龙骨间距为600mm～1200mm,小龙骨间距为300mm～600mm(注5、楼梯模板6、模板拆除除支柱，每根龙骨留1～2根支柱暂时不拆。侧模板(包括墙柱模板)拆除时应能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏(拆模板强度常温下取1.2MPa且无大气温度骤变时可控制10天。)2、一般项目现浇结构模板安装的允许偏差允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础钢尺检查柱、墙、梁钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第九节：首层8.6米层高梁模板门式架支撑计算书梁模板门式脚手架支撑计算书计算的脚手架搭设高度为8.6米，门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度ha=1.93米，步距1.95米，跨距1门架立杆采用027.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用048.0×3.5mm钢管。图1计算门架的几何尺寸图H图2模板支架示意图木方按照简支梁计算。(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.340×0.200×(2×1.200+0.400)/(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.476)+1.4×0.400=8.475kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算W=5.00×8.00×8.00/6=I=5.00×8.00×8.00×8.00/(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1.695/(2×50×80)=0.636N/mm²木方的抗剪强度计算满足要求!木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。A54经过计算得到最大支座F=9.197kNW=8.00×10.00×10.00/6=1I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm¹;(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]三、门架荷载标准值2副水平架5步4设脚手板5步1设连接棒2副合计经计算得到，每米高脚手架自重合计NGkttgQ=(4×1.950)/(4×1.832×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m0.015×(1×1.830)/(4×2托梁传递荷载N=1.2N:H+NoN≤Na其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=18.46kN;Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值公式计算Na=φ-Af·i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm;I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm⁴;Io—门架立杆的截面惯性矩，Io=1.22cm₄;A₁——门架立杆的净截面面积，A₁=1.51cm²;h₁——门架加强杆的高度，hi=1.54m;I₁——门架加强杆的截面惯性矩，I₁=12.19cm⁴;A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A₁=3.02cm²;f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm²。N调整系数为1.0。立杆的稳定性计算N<Na,满足要求!第十节：首层8.6米层高楼板模板门式架支撑计算书楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。计算的脚手架搭设高度为8.6米，门架型号采用MF1219,钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度ho=1.93米，步距1.95米，跨距1=1.83米。每榀门架之间的距离1.20m,梁底木方距离200mm。图2模板支架示意图A经过计算得到最大弯矩M=0.211kN.m经过计算得到最大支座F=1.937kN经过计算得到最大变形V=1.0mm木方的截面力学参数为W=5.00×8.00×8.00/6=I=5.00×8.00×8.00×8.00/(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1.056/(2×50×80)=0.396N/m木方的抗剪强度计算满足要求!最大变形v=1.0mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。AB托梁计算简图本0.0.980.0.43fW=8.00×10.00×10.00/6=1I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm⁴;(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]2副水平架5步1设2个2副2×0.015×(4×1.830)/cosa/(4×1.950.015×(1×1.830)/(4×2托梁传递荷载第1榀门架两端点力5.541kN,10.500kN第2榀门架两端点力8.365kN,8.365kN第3榀门架两端点力10.500kN,5.541kN经计算得到，托梁传递荷载为No=16.730kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2N₈H+No其中Nc——每米高脚手架的静荷载标准值，N₆=0.369kN/m;Ng——托梁传递荷载，No=16.730kN;H——脚手架的搭设高度，H=8.6m。经计算得到，N=1.2×0.369×8.600+16.730=20.534kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算N≤N其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=20.53kN;Na——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值公式计算Na=φ·Af·i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm;I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm¹;Lo门架立杆的截面惯性矩，Io=1.22cm¹;A₁——门架立杆的净截面面积，Ai=1.51cm²;h₁——门架加强杆的高度，hi=1.54m;I₁门架加强杆的截面惯性矩，I₁=12.19cm⁴;A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A₁=3.02cm;f门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm²。N调整系数为1.0。经计算得到，Na=1.0×44.321=44.321kN。立杆的稳定性计算N<N,满足要求!第十一节：二至四层五米层高梁模板门式架支撑计算书梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。计算的脚手架搭设高度为5.0米，门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度ha=1.93米，步距1.95米，跨距1=1.83米。每榀门架之间的距离1.00m,梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度50mm,高度80mm。梁顶托采用80×100mm木方。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图H方术托梁图2模板支架示意图q₂=0.340×0.200×(2×1,200+0.400)/(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(6.120+0.476)+1.4×0.400=8.475kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算AW=5.00×8.00×8.00/6=I=5.00×8.00×8.00×8.00/(2)木方抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1.695/(2×50×80)=0.636N/mm²木方的抗剪强度计算满足要求!木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。均布荷载取托梁的自重q=0.077kN/m。A54W=8.00×10.00×10.00/6=1I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm¹;(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]三、门架荷载标准值2副水平架5步4设脚手板5步1设连接棒2副合计经计算得到，每米高脚手架自重合计NGkttgQ=(4×1.950)/(4×1.832×0.015×(4×1.830)/cos/(4×1.950)=0.041kN/m0.015×(1×1.830)/(4×2托梁传递荷载N=1.2N:H+NoN≤N其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.81kN;N4一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值公式计算Na=φ-Af·门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm;I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm⁴;Io——门架立杆的截面惯性矩，Io=1.22cm⁴;A₁——门架立杆的净截面面积，A₁=1.51cm²;h₁——门架加强杆的高度，h₁=1.54m;I₁——门架加强杆的截面惯性矩，I₁=12.19cm⁴;A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A₁=3.02cm²;f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm²。N调整系数为1.0。经计算得到，Na=1.0×44.321=44.321kN。立杆的稳定性计算N<Na,满足要求!第十二节：二至四层五米层高楼板模板门式架支撑计算书楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。计算的脚手架搭设高度为5.0米，门架型号采用MF1217,钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22米，门架的高度ha=1.93米，步距1.95米，跨距1=1.83米。每榀门架之间的距离1.00m,梁底木方距离200mm。图2模板支架示意图经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.200=0.400kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(0.689+0.068)+1.4×0.400=1.468kN/mB木方计算简图A木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为W=5.00×8.00×8.00/6=I=5.00×8.00×8.00×8.00/(2)木方抗剪计算[可以不计算]A0.0.820.0.36fW=8.00×10.00×10.00/6=1I=8.00×10.00×10.00×10.00/12=666.67cm⁴;(2)顶托梁抗剪计算[可以不计算]2副水平架5步1设2个2副2×0.015×(4×1.830)/cosa/(4×1.950.015×(1×1.830)/(4×2托梁传递荷载第1榀门架两端点力4.624kN,8.764kN第2榀门架两端点力6.982kN,6.982kN第3榀门架两端点力8.764kN,4.624kN经计算得到，托梁传递荷载为No=13.963kN。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2N₈H+No其中Nc——每米高脚手架的静荷载标准值，N₆=0.359kN/m;Ng——托梁传递荷载，No=13.963kN;H——脚手架的搭设高度，H=5.0m。经计算得到，N=1.2×0.359×5.000+13.963=16.117kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算N≤N其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=16.12kN;Na——一榀门架的稳定承载力设计值(kN);一榀门架的稳定承载力设计值公式计算Na=φ·Af·i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm;I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm¹;Lo门架立杆的截面惯性矩，Io=1.22cm¹;A₁——门架立杆的净截面面积，Ai=1.51cm²;h₁——门架加强杆的高度，hi=1.54m;I₁门架加强杆的截面惯性矩，I₁=12.19cm⁴;A——一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A₁=3.02cm;f门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm²。N调整系数为1.0。富士康观澜科技园B区厂房14工程 1 1 2 2 6 6 71:立杆稳定性计算 92:连墙件计算 2本工程为富士康观澜科技园B区厂房14工程，由鸿富锦精密工业(深圳)有限公司兴建，中国建筑西北设计研究院设计，厦门安能建设有限公司施工。四层框架结构，总建筑面积为88980m²,其中14(II)建筑面积35996m²,14(I)建筑面积52984m²,首层总高度8.6米，1-11/G-F轴、1-3/F-B轴、1-11轴/A-B轴为一层架空层，层高4.5米，二层高度5米，三层高度5米，四层高度4.5米。总建筑高度为27.6m。4、脚手板：采用6.5钢筋焊接的钢笆片，重量不大于3确定外脚手架的搭设总高度为27.5m,可不考虑卸荷。脚手架自重和活荷载(考虑三层装饰施工)通过立杆传递给地面，内立杆距外墙(阳台凸出面)500mm,脚手架作业步档内满铺钢笆片脚(20cm高)及张设密目安全网。(2)、立杆的搭接长度不小于1m,不少于两个旋转扣件4(2)、搭接长度应不小于1m,并等距离设置3个旋转扣(3)、大横杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离端点的距离不应大于(1)、间距：垂直间距小于等于4m,水平间距小于等于手架下部不能设连墙件时，可采用抛掌，抛掌应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾斜角度应在45--60之间，抛掌5a、剪力撑斜杆与地面的倾斜角度宜在45---60之间，接，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定。的伸出端或立杆上，旋转提件中必线距主节点距离不应大于相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心节点的距离不应大于必须独立设置，斜道宽度不应小于1.2m,坡度宜采用1:3(高：长),运料斜道的宽度不应小于