高大模板（盘扣式）安全专项施工方案

医院急诊综合楼工程高大模板安全专项施工方案编制人： 审核人： 编制单位：1 1 2 15 17 19 20 37 41 42 42 45 49 51 51 53 54 56 57 58 61 652 66 70 70 71 75 75 76 77 77 78 78 79 82 84 88 88 206 2159.13超高支模高度盘扣式梁底模板 223 2359.156层跨度超限盘扣式梁底模板 2443 256 270 284 300 308 323 33811工程概况12。34567序号12345级672钢筋砼自重=梁的截面积（㎡）×25.5KN/m³,模板木方的自重=梁截面模板组合值：1.3×[0.8×0.60×25.5+(0.8+0.8+0.60)×0.50]+1.5×0裙房-1层3南塔-1层南塔-2层南塔机房北塔-1层北塔机房汽车坡道1汽车坡道2汽车坡道3汽车坡道44南塔-1层56789季干燥少雨，夏季炎热多雨，秋季天高气爽，冬季干燥寒冷。济南市年平均降水量为（1）本项目现场条件和周围环境复杂，新建急诊综合楼位于现状齐鲁医院华美楼（3）基坑施工区域外距红线近，建筑四周可利用的场地狭小，现场布置施工机械地下室施工距基坑周边50米以内的高支模区域混凝土浇筑均可采用（1）项目管理人员提前对设计文件进行审核，解决图纸中存在的技术问题，并协（2）项目部各专业工程师已向施工人员进行技术、质量、（3）模板支撑架施工人员进场并进行三级安全教育和相应考核。考核合格人员办（4）对进场钢管、扣件等主要材料已逐一进行外观检查，对不符合要求的进行退2编制依据123456789PKPM施工软件V5.2.1版1234567建办质[2017]39号8号9号3施工计划构件浇筑完成时后浇筑水平构件南塔楼-1层~2层北塔楼-1层~2层裙房-1层~2层/123/4567891B1-2B2-3B2-4B2-5B2-6B-7B4-8B4-9B4-B2-4施工工艺技术裙房-1~2层40×80mm木方40×80mm木方40×80mm木方40×80mm木方40×80mm木方40×80mm木方板40×80方木（按2.8计板40×80方木/按同层同流水段分类将段内支设方式相同的同一类123456型1撑梁底次龙骨沿梁长方向布置，设置间距沿梁方向增设一道双钢管以保证顶托内两根钢管）。梁两侧立杆间距1200mm，沿扣件与两侧立杆连接。梁底支撑架水平杆步距设置均为1500mm，梁底竖向剪刀撑梁侧模板梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间型2撑距450mm（或沿梁方向增设一道双钢管距1200mm，沿梁方向立杆设置间距增设两道立杆，梁底立杆设置间距为连接。梁底支撑架水平杆步距设置均为梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm第一道对拉螺栓距梁底200mm，第二、梁截面高度＞1500mm时，两侧每隔2m梁模板支撑梁底支撑梁底次龙骨沿梁长方向布置，设置间距沿梁方向增设一道双钢管以保证顶托内两根钢管）。梁两侧立杆间距1200mm，沿扣件与两侧立杆连接。截面为800×1200的梁底支撑架增设三道立杆。梁底支撑架水平杆步距设置均为1500mm，梁底竖向梁侧模板梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间梁长方向设置，对拉螺栓距间距为梁底以上200mm、500mm布置，并使用步步紧固定最底部一道次龙骨，防止梁侧鼓模或梁模板支撑梁底支撑梁底次龙骨沿梁长方向布置，设置间距沿梁方向增设一道双钢管以保证顶托内两根钢管）。梁两侧立杆间距1200mm，沿梁侧模板梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间使用步步紧固定最底部一道次龙骨，防止梁模板支撑梁底支撑梁底次龙骨沿梁长方向布置，设置间距沿梁方向增设一道双钢管以保证顶托内两杆设置间距为450mm。梁底间距900mm梁侧模板梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间侧采用竖向双钢管作为主龙骨，水平间高、梁长方向设置，底部第一道对拉螺栓龙骨，防止梁侧鼓模或漏浆。梁截面高度>1500mm时，两侧每隔2m设置一道钢梁模板支撑梁底支撑梁底次龙骨沿梁长方向布置，设置间距沿梁方向增设一道双钢管以保证顶托内两杆沿梁设置间距为450mm。梁底间距梁侧模板梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间高、梁长方向设置，底部第一道对拉螺栓龙骨，防止梁侧鼓模或漏浆。梁截面高度>1500mm时，两侧每隔2m设置一道钢塔N-A~N-B/N-20~N-23板模板支撑（高度12.13m）、南塔-2~-1层s29~s1轴顶板模板裙房6层顶板支模高度5.93m，最大跨度19m，采梁模板支撑撑置间距150mm，垂直梁方向主扣件连接。梁两侧立杆间距距900mm，梁底立杆设置间距为900mm。梁底支撑架水平杆板梁模板采用15mm覆膜复合木150mm，最底部一道与梁底模主龙骨，水平间距≤450mm，的梁，主龙骨外侧采用M14对设置间距均为900mm，并使用（盘扣板模板采用15mm覆膜复合木150mm。方木次龙骨支撑于下部双钢管主龙骨上，设置间距900mm，钢管主龙骨在立杆顶部设置顶托将上部荷载传递至板模板采用15mm覆膜复合木150mm。方木次龙骨支撑于下部双钢管主龙骨上，设置间距900mm，钢管主龙骨在立杆顶部设置顶托将上部荷载传递至撑架立杆间距设置为900mm×杆底部使用木楔塞紧，保持稳梁模板支撑撑置间距100mm，垂直梁方向主扣件连接。梁两侧立杆间距距900mm，梁底立杆设置间距为900mm。梁底支撑架水平杆板梁模板采用15mm覆膜复合木150mm，最底部一道与梁底模主龙骨，水平间距600mm，用梁，主龙骨外侧采用M14对拉置间距均为600mm，并使用步板模板采用15mm覆膜复合木150mm。方木次龙骨支撑于下部双钢管主龙骨上，设置间距900mm，钢管主龙骨在立杆顶部设置顶托将上部荷载传递至梁模板支撑梁底支撑100mm，垂直梁方向主龙骨采用双钢梁底支撑架水平杆步距设置均为445015007001500700350梁侧模板梁模板采用15mm覆膜复合木胶板模板，梁底及侧模背面两侧采用断面为40mm×80mm方木作次龙骨。梁侧次龙骨竖向间距150mm，最底部一道与距均为450mm，底部第一道对拉螺栓底部一道次龙骨，防止梁侧鼓模或漏坡道板模板板模板采用15mm覆膜复合木胶板模板，下设断面为40mm×80mm方木作次龙骨，设置间距150mm。方木次龙距800mm，钢管主龙骨在立杆顶部设置顶托将上部荷载传递至板底钢管扣为800mm×800mm，水平杆步距均为2）主楞及对拉螺杆：采用Ф48.3*3.6mm双钢管，24道对拉螺栓，第一道离地），m）：（1）为防止因荷载过大对楼板的结构安全性产生影响，保证各荷载顺利传递，高大模板支撑架区域立杆作用楼板下层架体不得拆除，待高支模区域混凝土强度达到（2）立杆底座下应设置200mm×6m厚度不小于50mm的木垫板或强度不低于木（1）梁模板支撑架体与楼板支撑架体的立柱，其纵横向要贯通，水平杆纵横向与（2）梁和板的立杆，其纵横向间距相等或成倍数，上下楼层的架体立杆应上下对（3）梁底采用扣件式立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，严禁将上端的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉（4）支架顶部设可调支托，可调支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，螺杆伸（5）立杆的纵横向水平杆、步距应根据方案设计确定，立杆伸出顶层水平杆中心（6）同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的（7）支架安装时每搭完一步架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支（8）架体搭设按照设计要求进行起拱。梁跨度≥4m且＜9m时，模板施工按梁跨2m时，模板施工按悬臂长度的0.4%起拱。对跨度小于4m的板，其模板起拱高度宜为（1）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。每步纵（2）两根相邻水平杆的接头严禁设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不应大于跨处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不（4）纵横两向所有水平杆及扫地杆均应直接与立杆扣接，禁止用水平杆之间相互通长设置。纵向竖直剪刀撑与横向竖直剪刀撑均采用两根φ支撑架应在顶部及底部设置水平剪刀撑，支撑架应沿高度每间隔4~6个标准（2）首先用经纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和根据搭设范围内结构布置在立杆下面设置垫板，然后自角部起依次向两边竖起立应吊线确保立杆垂直确定立杆垂直、扫地杆水平后，随即装直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在45°~60°之间，应采用盘扣式架体搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大次梁。在U形托撑上安装Ф48.3×3.6安装40mm×80mm木方次龙骨，次龙骨上铺设12/15mm厚覆膜木胶板。楼板模板采用模板安装按照设计要求进行起拱。梁跨度≥4m且＜9m时，模板施工按梁跨度的柱短边模板或剪力墙端部模板在下料时长出截面尺寸两个模板厚度，包住两侧模模区域混凝土浇筑全部使用车载泵结合布料机浇筑混凝土。汽车泵采用臂长为52m、料机均采用回转半径15m的传统立架式布料机2）由于高支模区域一次浇筑混凝土方量较大，混凝土浇筑前对场地提前进行考察物，保证混凝土浇筑连续，泵车浇筑位置及2）混凝土浇筑按先浇筑竖向结构后浇筑横向结构的顺序施工。竖向结构按不低于3）梁板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成。振捣从浇筑5）浇筑时采用从跨中向两端或由两端向中间对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集6）混凝土布料后及时摊开振捣。在浇筑过程中泵管布料后才开始进行振捣，尽量7）混凝土浇筑时从高支模中部向两边或由两端向中间对称浇筑，使架体上的荷载8）混凝土浇筑前，施工单位项目经理、技术负责人、安全总监、质量总监确认具2）浇筑混凝土时，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，特别是检查钢5）模板面不得超负荷堆放钢筋、混凝土等材料及机械设备，以免支模局部沉陷变试块除满足现行规范外，要留置28d标准养护试块及同条件试块。同时应按规范取样要求：对预拌（商品）混凝土用于交货检验混凝土取样；每101、同条件试件所对应的结构部位或结构部位，应由监理（建设）、施工单位等各3、同一强度等级的同条件养护试块，其留置的数量应根据混凝土工程量和重要性4、同条件养护试件拆模后，应放置在靠近结构构件或结构部位的适当位置，并应1）柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露3）梁侧模板前应根据留置的同条件试块的强度情况来确定是否可以拆除，待试块4）柱模板拆除：先拆柱斜撑，卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混5）墙体模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件再拆除斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使（1）高支模支架拆除必须提供混凝土的强度报告，以同条件养护试件强度试验报（2）拆除多层梁楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除（5）在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应（7）模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬（8）高大支模区域下层架体达到拆模条件后，保留与上层高大支模区域架体对应5施工安全保证措施1、根据安全生产的需要以及我公司项目施工管理的经验，建立如下图所示的安全3、项目经理是项目安全生产第一负责人。项目总工制定各分部、分项工程安全技4、各项安全管理工作采取专职与兼职相结合，定期和不定期检查相结合的方法，1、安全技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐2、班前检查制：区段施工主管和专职安全员必须督促与检查劳务队、分包单位对3、脚手架、满堂高支撑系统、大中型机械设备安装实行验收制：凡不4、周一安全活动制：安全部、工程部每周一要采取多种方式组织全体工人进行安5、认真贯彻落实国家和济南市建设工程的安全生产法规、规程，严格按《建筑施6、项目经理安全生产目标责任制管理：落实安全生产责任制，实行“一把手”负7、新进场的作业班组及时进行“三级安全教育”，针对本高支模区域的施工特点8、安全部每日对高支模区域进行现场巡查，对检查出的问题书面形式转交于工程9、安全部发现高支模区域有重大安全隐患及对后期无法整改的安全隐患时，有责13、施工现场用电安全管理：严格按照《建筑工程施工现场供用电安全规范》14、塔吊等大型垂直运输机械的管理：严格按《塔式起重机操作使用规程》JG/T15、脚手架必须按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011、的贮存、运输，使用等环节制定相应的安全保护措施，并经上级主管部门的同意后方（4）如果有人触电，立即切断电源，进行急救；电气着火，应立即将有关电源切（5）用绝缘棒或传动机械拉、合高压开关，应戴绝缘手套。雨天室外操作时，除（6）施工现场低压电力线路必须采用两级漏电保护系统，即第一级的总电源（总（8）严禁带电作业或采用预约停送电时间的方式进行电气检修。检修前必须先切（9）配电箱内必须安装合格的漏电保护器，随时关好电箱门。施工现场的机电设定式配电箱、开关箱的底部与地面的垂直距离应为1.3～1.5m；移动式配电箱、2、操作人员应持证上岗，进入施工现场要正确系戴安全帽，高空作业正确系安全3、施工现场严禁吸烟。严禁上下抛掷物品，架设材料要随上随用，以免放置不当4、大雾及雨、雪天气和6级以上大风时，不得进行脚手架上的高处5、脚手架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭6、架体搭设过程中，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探7、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用9、每次收工以前，所有上架材料应全部用完，不准存留在架子上，架体要形成稳（1）高支模区域搭设高度超过8米的区域严禁夜间施工，搭设高度不超过8米的（2）根据现场情况，夜间施工尽量安排噪音小的工作，避免影响邻近居民休息。（3）夜间施工时，应保证有足够的照明设施，能满足夜间施工需要，并准备备用（4）施工现场设置明显的交通标志、安全标牌、警戒灯等标志，标志牌具备夜间（6）项目经理部各部门建立夜间施工领导值班和交接班制度，加强夜间施工管理（7）夜间施工要注意安全，严禁操作人员酒后作业，作业前由班组长对所有人员（8）施工前由安全部组织对施工范围内的临边、洞口防护进行检查，排查施工危（9）夜间施工作业保证塔吊等施工机械运转范围内视野清晰，严禁将材料吊运至1对职工要加强安全及消防教育，重点工程的施工人员应进行冬施安全及消防教手架进行全面检查和加固，脚手架外侧必须设防护栏杆和踢脚板并按标准进行立体防1）配备足够的、能够保证雨季施工顺利进行的材料及机具，中小型机械按规定加4）落实雨季施工期间的安全生产责任制：针对事故多发的特点，有针对性地加大5）施工外用电梯应严格按规程和方案要求设置：塔基周围必须排水通畅，雨后应对塔基沉降及垂直度进行观测并记录；6级以上大风天气应停止作业，停机断电并锁牢6）机电设备设防雨棚并有接零保护，应加强对配电箱、漏电保护器及避雷装置的7）大暴雨和连雨天，应检查塔吊、施工用升降机的拉结锚固是否松动变形、沉降9）雨季施工期间生活用水需设置专门水房，安排好污水的排放和灭蚊蝇措施。食3-负一层~二层板挑空区；2-电梯间超限连梁区域；3-3由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发112"126倒塌，施工活荷载必须严格按照≤4kN/m²的支撑体系结构设计荷载布置，即混凝土施工时，按每班组不超过4人（按平均75kg/人测算）和每班组配置一台插入式振动器进行曲L≤6.5m6施工管理及作业人员配备和分工为确保工程进度、质量、成本、安全、施工现场等进行全过程的科学控制和管理，区域的模板工程及支撑体系施工作业，各家主体队伍施工区域划分详图6.2-1，各家队目期数/业业工/业挥业4-负一层~二层板挑空区；2-电梯间超限连梁区域；3-汽车坡道区域7验收要求2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和3）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的规定:外径允许偏差±0.5mm、壁厚允许偏差±0.36mm，钢管两端面切斜偏差扣件采用可锻铸铁制作的扣件，扣件质量应符现行国家标准《钢管脚手架扣件》3）不得有裂缝、变形、螺栓滑丝、扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，活动部位4、木方主要规格为：50mm×80mm，木方不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、（1）可调托撑应有产品质量合格证、质量检验报告，抗压承载力设计值不应小于（2）螺杆外径不得小于36mm，螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内长度不得小于150mm。支托板厚度不小于5mm，变形不大接钢管》GB/T3092中规定的Q345普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结2、承插型盘扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材质应符合现行国家标准3、盘扣节点应由焊接于立杆上的连接盘、水平杆杆端扣接头和斜杆杆端扣接头组4、插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自5、插销应具有可靠防拔脱构造措施，且应设置便于目视检查楔入深度的刻痕或颜8、连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中牌号为ZG1、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用2、铸钢或钢板热锻制作的连接盘的厚度不应小于8mm，允许尺寸偏差应为±3、铸钢制作的杆端扣接头应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小4、楔形插销的斜度应确保楔形插销楔入连接盘后能自锁。铸钢、钢板热锻或钢板5、立杆连接套管可采用铸钢套管或无缝钢管套管。采用铸钢套管形式的立杆连接套长度不应小于90mm，可插入长度不应小于75mm；6、立杆与立杆连接套管应设置固定立杆连接件的防拔出销孔，销孔孔径不应大于以单侧边连接盘外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于丝杆外径不应小于46mm；B型立杆宜配置¢38丝杆和调节于柄，丝杆外径不应小于10、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于3、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应6、可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀镑，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其558251度-2-3-差-4----N.m-5-1）施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)8应急处理措施PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)2、副组长：所有事故现场操作的指挥和协调；现场事故评估；保证现场人员和公3、成员：传达上级应急救援领导小组命令并监督落实；通知并联络应急救援各有PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)抢救方法：(1)可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。(2)如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。(3)如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维持生命必须的血液。(4)如果伤员出现呕吐，应让其侧卧，并给些饮PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)处理骨折的主要方法是把骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状2)用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料放于受伤肢体部位，并（2）、人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生（3）、伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)（5）、对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心（6）、如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或（7）、如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带（8）、伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两下肢固定在一起，1）发现火灾后首先了解现场情况：场内是否有易燃易爆物品；场内是否有人被火4）根据不同的火灾情况用不同的灭火器，如：油燃火灾，要用干粉灭火器，资料PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)5）当消防员赶到现场立即向消防队人员介绍火灾的具体情况及火灾现场是否有易（3）、挑开电线：如触及折垂下的电线、电闸又不在附近，可用绝缘物（干燥的（4）、拉开触电者：如触电者趴在漏电的机器上，电闸又不附近，可用塑料绳、（6）、包扎电烧伤伤口、局部电烧伤，创面按烧伤进行消毒包扎、并给予抗生素PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)路程约0.7km，车程约5min路线图PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)宿舍原则上每间不超过6人，人均不少于2。5平方米。根据实际情况可采取错时上下PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)9计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》计算参数:梁截面B×D=600mm×1000mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)46504650 600/>>>150015001000400400400钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W二、模板面板计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)q2=0.500×0.450×(2×1.000+0.600)/均布荷载设计值q=1.30×(11.475+0.98)+1.50×2.250=APKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)AN1=0.927kNN2=2.656kNN3=2.285kNN4=2.285kNN5=2.656kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N6=0.927kN三、梁底支撑龙骨的计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.90×0.45×0.45=最大剪力Q=0.6ql=0.6×5.902×0.PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)最大支座力N=1.1ql=1.1×5.902(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1593.63/(2×40.00×80.00)=0.822均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)四、托梁的计算 A APKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)截面抵抗矩W=8.50cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算五、梁板共用立杆受力计算N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.25)+1.50×3.00)×(0.15+0.90/2)×0.90=PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=2左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.06+7.右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=2右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.06+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=7.32kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.03,0.03)=0.03kN三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.顶部立杆段N=7.316+0.281W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.250=211.072/1.155=182.746<210长细比验算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=136.761N/mm2,不考虑风荷载时,顶部0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算σ=1.10×7986/(0.163×397.6)=135.818N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.7×0.45×(0.5×4.7+1.20)=1.129kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.129/7.00)=0.086kN顶部立杆Nw=7.316+1.300×0.216+1.50×0.6×0.086非顶部立杆Nw=7.316+1.300×0.515+1.50×0.6×0.0=211.072/1.155=182.746<210长细比验算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=147.784N/mm2,考虑风荷载时,顶部立0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算2、按模板规范计算立杆稳定性：脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.111×4N=7.316+0.670=7.986kNA——立杆净截面面积，A=3.976cm2；PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；经计算得到σ=1.10×7986/(0.312×397.6)=70.811N/mm2,不考虑风荷载时立杆的Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/BPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.7×0.45×(0.5×4.7+1.20)=1.129kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.129/7.00)=0.086kNNw=7.316+1.300×0.515+1.50×0.6×0.086=8.0经计算得到σ=1.10×8063/(0.312×397.6)+1.10×37000/4247=81.四、模板支架整体稳定性计算MT<MRPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)MT=3×1.100×1.129=3.724kN.mPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》计算参数:梁截面B×D=500mm×1850mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)44004400500>150015001850>400400400PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W二、模板面板计算q1=25.500×1.850×0.q2=0.500×0.450×(2×1.850+0.500)/均布荷载设计值q=1.30×(21.229+1.89)+1.50×2.25PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)BBN1=1.642kNN2=4.776kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N3=3.880kNN4=4.776kNN5=1.642kN三、梁底支撑龙骨的计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.61×0.45×0.45=最大剪力Q=0.6ql=0.6×10.613×0最大支座力N=1.1ql=1.1×10.613(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2865.38/(2×40.00×80.00)=1.477PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间四、托梁的计算 APKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30) 截面抵抗矩W=8.50cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算五、梁板共用立杆受力计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.25)+1.50×3.00)×(0.18+0.90/2)×0.90=左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=2左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.90右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=2右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.90+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=9.51kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.45,0.45)=0.45kN三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.顶部立杆段N=9.508+0.281W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=211.072/1.155=182.746<210长细比验算0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=176.220N/mm2,不考虑风荷载时,顶部0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算σ=1.10×10141/(0.163×397.6)=172.484N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.153×0.450×Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.4×0.45×(0.5×4.4+1.20)=1.030kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.030/7.00)=0.078kN顶部立杆Nw=9.508+1.300×0.216+1.50×0.6×0.078=9非顶部立杆Nw=9.508+1.300×0.487+1.50×0.6×0.078PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=211.072/1.155=182.746<210长细比验算0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=187.121N/mm2,考虑风荷载时,顶部立0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算2、按模板规范计算立杆稳定性：PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.111×4N=9.508+0.634=10.141kNA——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；经计算得到σ=1.10×10141/(0.312×397.6)=89.928N/mm2,不考虑风荷载时立杆PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.4×0.45×(0.5×4.4+1.20)=1.030kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.030/7.00)=0.078kNNw=9.508+1.300×0.487+1.50×0.6×0.078=10.21经计算得到σ=1.10×10212/(0.312×397.6)+1.10×37000/4247=100.四、模板支架整体稳定性计算MT<MRPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)MT=3×1.100×1.030=3.399kN.mPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)一、参数信息和规范依据依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》计算参数:梁截面B×D=800mm×1200mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距77PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)48504850 8007150015001200300300300300300300300300钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W二、模板面板计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)q1=25.500×1.200×0.q2=0.500×0.450×(2×1.200+0.800)/均布荷载设计值q=1.30×(13.770+0.90)+1.50×2.25ABPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)ABN1=0.885kNN2=2.545kNN3=2.164kNN4=2.268kNN5=2.233kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N6=2.268kNN7=2.164kNN8=2.545kNN9=0.885kN三、梁底支撑龙骨的计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.66×0.45×0.45=最大剪力Q=0.6ql=0.6×5.656×0.最大支座力N=1.1ql=1.1×5.656(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×1527.25/(2×40.00×80.00)=0.787PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间四、托梁的计算 \ A PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30) A0.000—\\截面抵抗矩W=8.50cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算(2)顶托梁挠度计算五、梁板共用立杆受力计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.25)+1.50×3.00)×(0.10+0.90/2)×0.90=左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=2左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.31+6右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=2右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.31+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=7.18kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.16,0.16)=0.16kN三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=211.072/1.155=182.746<210长细比验算0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=134.225N/mm2,不考虑风荷载时,顶部0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算σ=1.10×7874/(0.163×397.6)=133.911N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.153×0.450×Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.9×0.45×(0.5×4.9+1.20)=1.210kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.210/7.00)=0.092kN顶部立杆Nw=7.175+1.300×0.216+1.50×0.6×0.092非顶部立杆Nw=7.175+1.300×0.537+1.50×0.6×0.PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)0=211.072/1.155=182.746<210长细比验算0=219.116/1.155=189.711<210长细比验算依据规范做承载力插值计算a=0.450时，σ=145.349N/mm2,考虑风荷载时,顶部立0=211.108/1.155=182.778<210长细比验算2、按模板规范计算立杆稳定性：PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)脚手架钢管的自重N2=1.10×1.30×0.111×4N=7.175+0.698=7.874kNA——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；经计算得到σ=1.10×7874/(0.312×397.6)=69.817N/mm2,不考虑风荷载时立杆的PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.9×0.45×(0.5×4.9+1.20)=1.210kN.mNwk=6×8/(8+1)/(8+2)×(1.210/7.00)=0.092kNNw=7.175+1.300×0.537+1.50×0.6×0.092=7.9经计算得到σ=1.10×7957/(0.312×397.6)+1.10×37000/4247=80.四、模板支架整体稳定性计算MT<MRPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)MT=3×1.100×1.210=3.995kN.mPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范计算参数:梁截面B×D=500mm×1300mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，脚手架步距PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)施工均布荷载标准值3.00kN/m2,振捣混凝土均500o7150013001500130047504750450300450钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W一、模板面板计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)q2=0.500×0.900×(2×1.300+0.500)/0均布荷载设计值q=1.30×(29.835+2.79)+1.50×2.70BPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)BN1=1.834kNN2=5.258kNN3=4.524kNN4=4.524kNN5=5.258kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N6=1.834kN经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.048×1000×1000/33750=1.二、梁底支撑龙骨的计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.84×0.90×0.90=最大剪力Q=0.6ql=0.6×5.842×0.900最大支座力N=1.1ql=1.1×5.842PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)截面抵抗矩W=42.67cm3；(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×3154.56/(2×40.00×80.00)=1.627均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)托梁的计算 A A PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)截面抵抗矩W=4.25cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.254×106/1.05/4248.0=62.64N/mm2(2)顶托梁挠度计算三、梁板共用立杆受力计算N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.18)+1.50×3.00)×(0.18+0.90/2)×0.90=左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=1左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=0.18PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=1右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=0.18+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=12.41kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.18,0.18)=0.18kN四、立杆的稳定性计算脚手架钢管的自重N2=1.30×0PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73'σ=1.10×12991/(0.347×450.4)=91.442N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.153×0.900×Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×4.8×0.90×(0.5×4.8+0.90)=2.142kN.mNwk=6×3/(3+1)/(3+2)×(2.142/5.00)=0.386kN立杆Nw=1.300×12.405+1.500×0.451+1.50×0.6σ=1.10×(13339/(0.347×450.4)+28000/4732)=99.713N/mm2,考虑风荷载五、梁模板支架整体稳定性计算MT<MRPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)抗倾覆力矩MR=5.0002×0.900×(0.418+0.500)+2×(0.000×5.000×0.900)×倾覆力矩MT=3×1.100×2.142=7.0PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范计算参数:梁截面B×D=400mm×4100mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，脚手架步距PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)施工均布荷载标准值3.00kN/m2,振捣混凝土均PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)400t15001500410061506150300300300PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W一、模板面板计算q2=0.500×0.450×(2×4.100+0.400)/均布荷载设计值q=1.30×(47.048+4.84)+1.50×1.35PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)BBN1=1.566kNN2=4.501kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N3=3.830kNN4=3.998kNN5=3.998kNN6=3.830kNN7=4.501kNN8=1.566kN经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.023×1000×1000/16875=1.二、梁底支撑龙骨的计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.00×0.45×0.45=最大剪力Q=0.6ql=0.6×10.003×0.最大支座力N=1.1ql=1.1×10.003(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2700.74/(2×40.00×80.00)=1.393PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间托梁的计算 A PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30) A截面抵抗矩W=4.25cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.424×106/1.05/4248.0=104.57N/mm2(2)顶托梁挠度计算三、梁板共用立杆受力计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.18)+1.50×3.00)×(0.13+0.90/2)×0.90=左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=2×0.左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=1.50+5.右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=2右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=1.50+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=15.00kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.75,0.75)=0.75kN四、立杆的稳定性计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)脚手架钢管的自重N2=1.30×0.4W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73'σ=1.10×15636/(0.347×450.4)=110.059N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×6.2×0.45×(0.5×6.2+0.90)=1.683kN.mNwk=6×3/(3+1)/(3+2)×(1.683/5.00)=0.303kN立杆Nw=1.300×14.998+1.500×0.491+1.50×0.6σ=1.10×(15909/(0.347×450.4)+14000/4732)=114.892N/mm2,考虑风荷载PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)五、梁模板支架整体稳定性计算MT<MR抗倾覆力矩MR=5.0002×0.450×(1.212+0.500)+2×(0.000×5.000×0.450)×倾覆力矩MT=3×1.100×1.683=5.5PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算依据规范:《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范计算参数:梁截面B×D=350mm×2600mm，梁底立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，脚手架步距PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)施工均布荷载标准值3.00kN/m2,振捣混凝土均PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)34003400350150015002600300300300PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗矩计算采用W一、模板面板计算q2=0.500×0.450×(2×2.600+0.350)/0均布荷载设计值q=1.30×(29.835+3.57)+1.50×1.35PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)BBN1=1.562kNN2=4.545kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N3=3.693kNN4=4.545kNN5=1.562kN经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.037×1000×1000/16875=2.二、梁底支撑龙骨的计算均布荷载q=P/l=4.545/最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.10×0.45×0.45=最大剪力Q=0.6ql=0.6×10.100×0.PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)最大支座力N=1.1ql=1.1×10.100(1)龙骨抗弯强度计算截面抗剪强度计算值T=3×1.10×2726.92/(2×40.00×80.00)=1.406均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)托梁的计算 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APKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)截面抵抗矩W=4.25cm3；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.321×106/1.05/4248.0=79.16N/mm2(2)顶托梁挠度计算三、梁板共用立杆受力计算N0=1.00×(1.30×(0.50+25.50×0.18)+1.50×3.00)×(0.14+0.90/2)×0.90=左侧立杆承受梁端荷载为NL=n×NL0=2×0.56=PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)左侧立杆承受总荷载为N1=NL+N0=1.13+5右侧立杆承受梁端荷载为NR=n×NR0=2右侧立杆承受总荷载为N2=NR+N0=1.13+梁两侧及梁底立杆受力最大值为Nmax=max(N1,Nm,N2)=8.91kNc荷载的计算值R=max(NL,NR)=max(0.56,0.56)=0.56kN四、立杆的稳定性计算脚手架钢管的自重N2=1.30×0.2PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)N=8.905+0.353=9.258kNW——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73'σ=1.10×9258/(0.347×450.4)=65.162N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)风荷载产生的弯矩Mw=1.50×0.6×0.153×0.450×Nwk=(6n/(n+1)(n+2))*MTk/B公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkMTk=0.153×3.4×0.45×(0.5×3.4+0.90)=0.609kN.mNwk=6×3/(3+1)/(3+2)×(0.609/5.00)=0.110kN立杆Nw=1.300×8.905+1.500×0.271+1.50×0.五、梁模板支架整体稳定性计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)MT<MR抗倾覆力矩MR=5.0002×0.450×(0.669+0.500)+2×(0.000×5.000×0.450)×倾覆力矩MT=3×1.100×0.609=2.0PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+400mm，断面跨度方向间距600mm，直600mm1000mm1000mm400400200200二、梁侧模板荷载标准值计算PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)c——混凝土的重力密度，取24.000kN/t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=17.14F1=1.10×17.140=18.854kN/F2=1.10×4.000=4.400kN/m三、梁侧模板面板的计算荷载计算值q=1.30×18.854×0.750+1.50×4.400×0.750=BPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)B//N1=1.400kNN2=3.850kNN3=3.850kNN4=1.400kNPKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.052×1000×1000/28125=1.四、梁侧模板内龙骨的计算AA PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)AA 截面抵抗矩W=42.67cm3；PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.052×106/42666.7=1.22N/mm2(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×934/(2×40×80)=0.438(3)内龙骨挠度计算五、梁侧模板外龙骨的计算AA PKPM软件出品安全设施计算软件(2021.6.30)