《大直径扩底灌注桩技术规程JGJT225-2010》

中华人民共和国行业标准中华人民共和国行业标准大直径扩底灌注桩技术规程3第800号JGJ/T225-2010,自2011年8月1日起实施。2010年11月4日4规范制订、修订计划(第一批)〉的通知》(建标[2008]102本规程主编单位：合肥工业大学本规程参编单位：同济大学本规程主要起草人员：高广运杨成斌刘志宏滕延京5阮翔毛由田冯世进何仕英本规程主要审查人员：高大钊钱力航龚晓南刘厚健顾国荣袁内镇周宏磊赵明华葛兴杰梁志荣周同和缪俊发6 1 2 2 64设计基本资料与勘察要求 4.1设计基本资料 4.2勘察要求 5.1大直径扩底灌注桩构造 5.2承台与连系梁构造 6.1桩顶作用效应计算 6.2竖向承载力与沉降计算 6.3水平承载力和抗拔承载力 27 297.1一般规定 297.2施工准备 317.3泥浆护壁成孔大直径扩底灌注桩 317.4干作业成孔大直径扩底灌注桩 367.5大直径扩底灌注桩后注浆 397.6安全措施 41 438.1一般规定 438.2成孔质量检验 447 46 48附录B大直径扩底灌注桩单桩竖向抗压承载力静载试验要点 附录C大直径钻孔扩底灌注桩超声波成孔检测方法 附录E伞形孔径仪标定方法 57 58 59 618 1 2 2 2 64BasicDesignInformationsandInve 27 29 29 31 41 9 44 46 122.1.1大直径扩底灌注桩large-diameterbelledcast-in-2.1.3桩身pileshaft2.1.4大直径扩底桩单桩竖向承载力特征值characteristicvalueoftheverticalbearingcapacityoflarge-diameterbelledpile系数2,即为单桩竖向抗压承载力特征值。对于荷载-沉降曲线3Qk扩大端变截面以上桩长范围内按土层厚度计算的4YG———2.2.3几何参数a——扩大端半径；D₀——伞形孔径仪起始孔径；d'———超声波检测两方向相反换能器的发射(接收)面 l——桩长或实测桩孔深度；大直径扩底桩桩孔体积；562)一柱多桩；74桩的中心距不宜小于1.5倍桩的扩大端直径；5扩大端的净距不应小于0.5m;6应选择承载能力高的岩土层为持力层；同一建筑结构单3.0.4当同一建筑结构单元的相邻大直径扩底桩的荷载差别较5抗拔桩的抗拔承载力计算和桩身裂缝控制验算，其中裂缝控制验算可按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的6设计等级为甲级和乙级时(嵌岩桩除外)的沉降和变形7当桩承受水平荷载时，应进行水平承载力验算；当对桩3.0.6大直径扩底桩设计前应具备设计基本资料，并应进行岩3.0.7大直径扩底桩设计所采用的荷载效应组合和相应的抗力1按单桩承载力确定扩大端面积和桩数时，传至承台底面2计算桩基变形时，传至承台底面的荷载效应应按正常使81当场地地下水丰富，周边建(构)筑物密集，降水可能93桩端下(2.0～2.5)倍桩的扩大端直径范围内应无软弱夹层、断裂带和洞隙，且在桩端应力扩散范围内应无岩体临3附近类似工程地质条件的试桩资料和单桩承载力设计持力层面坡度大于10%,且单向倾伏时，勘探孔应加密。对于到预计桩端持力层顶面以下(3.0～5.0)倍桩的扩大端直径；一般性勘探孔的深度应达到预计桩端持力层顶面以下(2.0~3.0)倍桩的扩大端直径；控制性勘探孔的比例宜为勘探孔总3对取样有困难的破碎风化岩体，可进行点荷载强度试验，1扩大端直径与桩身直径之比(D/d)不宜大于3.0。2扩大端的矢高(he)宜取(0.30～0.35)倍桩的大时，桩的底面可做成台3扩底端侧面的斜率(b/ha),对于砂土不宜大于1/4;对于粉土和黏性土不宜大于1/3;对于卵石层、4桩端进入持力层深扩大段斜边高度(ha),且不小于桩身直径(d);对于边高度且不小于0.5m。同1桩身正截面的最小配筋率不应小于0.3%,主筋应沿桩2箍筋直径不应小于8mm,间距宜为200mm～300mm,桩顶部3倍至5倍桩径范围内(桩径小取大值，桩径大取小值)4当钢筋笼长度超过4m时，每隔2m宜设一道直径为强支撑，其钢筋直径不宜小于16mm;加劲箍筋、井字加强支6主筋保护层厚度有地下水、无护壁时不应小于50mm;低于C30;干法施工时，桩身混凝土的强度等级不应低于C25;不宜小于500mm,且应大于连系梁的高度50mm;承台底面的1)承台底面：有混凝土垫层时，不应小于50mm;无垫层时不应小于70mm;且不应小于桩头嵌入承台内的心心私200jd200b—承台高于地连梁高度50mm;d--桩径5一柱一桩的承台宜按本规程5.2.2连系梁的设置应符合下列~1/15,且不宜小于400mm;梁的宽2当承台连系梁仅为符合构造定，主筋直径不应小于12mm,架立筋直径不应小于Ⅱ级长度不应小于25倍纵向主筋直径，并应向柱轴线方向呈90°6.1.1对于一般建筑物的大直径扩底群桩基础，应按下列公式式中：Nk——荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩的平均竖向力(kN);Nk——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第iF——荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力(kN);Gx——桩基承台及承台上土自重标准值(kN),6.1.2对于主要承受竖向荷载的抗震设防区低承台大直径扩底偏心竖向力作用下，除符合上式要求外，尚应符合下式数量，不宜少于总桩数的1%,且不应少于3根；当有可靠地区2设计等级为乙级的建筑桩基，当有可靠地区经验时，程经验综合确定；否则均应按本规程附录B规定的试验方法6.2.3当符合本规程第6.2.2条第2、3、4款规定时，可根据续表6.2.3-1软塑可塑硬塑坚硬中密中密中砂中密中密中密(密实)N63.5>15圆砾、角砾中密、密实N63.5>10中密、密实N63.5>10强风化软质岩强风化硬质岩扩底直径D(m)黏性土可塑440~420~390~350~650~555~515~490~470~675~630~硬塑725~885~780~740~705~1140~975~860~820~粉土中密485~460~430~405~390~690~590~495~860~780~735~680~650~620~密实650~780~620~560~800~745~705~675~扩底直径D(m)砂土细砂590~550~465~690~620~580~540~860~795~670~中砂750~650~610~550~480~805~680~630~590~940~875~795~740~695~粗砂680~570~890~690~650~1200~1050~970~885~820~770~卵石2150~800~700~1400~1200~1100~950~1900~1600~1250~且不少于5个。6.2.4非自重湿陷性黄土场地设计等级为甲级的建筑桩基，应由原型桩浸水载荷试验确定承载力特征值。当有可靠地区经验时，浸水饱和后非自重湿陷性黄土的桩侧阻力折减系数K,可按表6.2.4的规定取值。K注：S:为扩底桩桩侧黄土浸水前按土层厚度计算的饱和度加权平均值；可由S值内插法确定K。6.2.5根据原位测试和经验参数确定单桩承载力特征值的大直径扩底桩，当桩端下持力层厚度2.0D内存在与持力层压缩模量之比不大于0.6的软弱下卧层时，应按下列公式验算软弱下卧层的承载力(图6.2.5):o₂+Ym(l+t)≤f式中：σ₂——作用于软弱下卧层顶面的平均附加应力标准值t——硬持力层厚度(m);大直径扩底桩桩孔体积(m³);d——桩身直径(m);qk——第i层土的桩侧极限侧阻力标准值(kPa),根据当地经验或按照本规程表6.2.3-1确定，qsk=2qsia;35Pb=(Nk+Gn)/Ap—(πdqskL/Ap)—Yolm(6S₁——桩身轴向压缩变形(mm);Q——荷载效应准永久组合作用下，桩顶的附加荷载标准L——扩大端变截面以上桩身长度(m);E——桩体混凝土的弹性模量(MPa);I——大直径扩底桩沉降影响系数，与大直径扩底桩入土可按表6.2.6-1的规定取值；pb——桩底平均附加压力标准值(kPa);E₀——桩端持力层土体的变形模量(MPa),可由深层载荷试应按表6.2.6-2的规定取值；G——大直径扩底桩自重标准值(kN);Ap——桩底扩大端水平投影面积(m²);9k——扩大端变截面以上桩长范围内按土层厚度计算的加权平均极限侧阻力标准值(kPa),应由当地经验或β6.2.7机械成孔大直径扩底桩，当桩端沉渣厚度大于50mm6.2.8当大直径扩底桩穿过欠固结土、可液化土、自重湿陷性载而产生显著压缩沉降时，应考虑桩的负侧阻力或侧阻力折减，并可按现行行业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94的有关规定6.2.9当存在相邻荷载时，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定，考虑相邻荷载计算大直径扩底桩6.3.1大直径扩底桩单桩水平承载力宜通过现场水平载荷试验6.3.2受水平荷载作用的大直径扩底群桩，当考虑承台(包括地下墙体)、基桩协同工作和土的弹性抗力作用时，可按现行行3在地下水位以上或降水后可采用干作业钻、挖成孔表7.1.5灌注桩成孔施工允许误差允许偏差(%)表7.1.6钢筋笼制作允许偏差允许偏差(mm)符合国家现行标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》5灌注混凝土的导管接头处外径应比钢筋笼的内径小7.2.2应建立桩基轴线控制网，场地测量基准控制点和水准点7.2.4应根据桩型、钻孔深度、土层情况、泥浆排放、环境条7.2.5大直径扩底桩的施工组织设计或专项施工方案，应包括1施工平面图，图中应标明桩位、桩位编号、施工顺序、2成孔、扩底、钢筋笼安放和混凝土灌注的施工工艺及技7.3.1采用泥浆护壁成孔工艺施工时，除能自行造浆的黏性土浆应根据施工机械、施工工艺及穿过土层的情况进行配合比小于桩孔的容积；应设置用于钻进(含扩底钻进)泥浆的循环池、沟、槽均应用砖砌成，施工完毕应拆除砖块后用土回填1施工期间护筒内的泥浆面应高出地下水位1.0m以上，2成孔时孔内泥浆液面应保持稳定，且不宜低于硬地面30cm;3在容易产生泥浆渗漏的土层中应采取保证孔壁稳定的2护筒宜用厚度为4mm～8mm的钢板制作，内径应大于于1.10。1潜水钻的钻具上应有长度不小于3倍钻头直径的导向2利用钻杆加压的正循环回转钻机，在钻具上应加设扶图7.3.13钻孔扩底桩扩底7.3.13大直径扩底灌注桩扩底尺寸除应符合本规程第5.1.1条的规定外，尚应符合下列规定1扩孔边锥角(α):风化基2扩孔底锥角(Y):宜取105°~135°;3最大桩径段高度(hp):7.3.14扩底钻进宜采用泵吸反用泵吸反循环工艺吸净孔底沉渣；小于6%,泥浆黏度应控制在18s～25s;4扩底施工中应采取下列孔壁稳定措施：宜为(180～220)mm;水泥用量不宜少于360kg/m³;2混凝土的含砂率宜为40%～50%,并宜选用中粗砂；1导管壁厚不宜小于3mm,直径宜为200mm～250mm,2导管使用前应进行试拼装、试压，试水压力可取导管吊入桩孔时，位置应居孔中，应防止刮擦钢筋笼和碰撞于4m,严禁将导管提出混凝土灌注面；应控制提拔导管4应控制混凝土的灌注量，超灌高度宜为0.8m～1.0m;Ⅱ人工挖孔扩底灌注桩100mm,护壁应配置直径不小于8mm坍落度和下冲力使其密实。桩顶5m以内混凝土应分层振捣密1浆液的水灰比应根据土的饱和度、渗透性确定，对于饱和土，水灰比宜为0.45～0.65;对于非饱和的松散碎石土、砾砂土等水灰比宜为0.5～0.6;低水灰比浆液宜掺入减水剂。2注浆终止时的注浆压力应根据土层性质及注浆点深度确定，风化岩、非饱和黏性土及粉土，注浆压力宜为3MPa~10MPa;饱和土层注浆压力宜为1.2MPa～4MPa。软土宜取低3注浆流量不宜大于75L/min。4单桩注浆量的设计应根据桩径、桩长、桩端和桩侧土层性质、单桩承载力增幅及是否复式注浆等因素确定，可按下式αg=0.5～0.7,对于卵砾石、中粗砂取高值，一般D-—扩大端直径(m);d——桩身直径(m)。对独立单桩、桩距大于6d的群桩和群桩初始注浆的数根基桩的注浆量，应按公式(7.5.3)估算，并将估算值乘以1.2的5后注浆作业开始前，宜通过注浆试验优化并确定注浆1注浆作业宜于成桩2d后开始；2注浆作业与成桩作业点的距离不宜小于10m;3对于饱和土，宜先桩侧后桩端注浆；对于非饱和土，宜7.6.1机械设备应由考核合格的专业机械工操作，并应持证7.6.4在距未灌注混凝土的桩孔5m范围内，场地堆载不应超过15kN/m²,不应有运输车辆行走。对于软土地基，在表层地4挖出的土方应及时运离孔口，不得堆放在孔口周边5m8.1.2大直径扩底桩质量检验要求，应符合表8.1.2的规定。序检查项目允许偏差120345用伞形孔径仪或超声波检测6测钻杆的垂直度或用超声波探测7898.1.3大直径扩底桩钢筋笼质量检验要求，应符合表8.1.3的序检查项目允许偏差1接时，单面焊缝长度大21232检测至少应进行3次，应取3次检测数据的平均值为最8.3.7每灌注50m³混凝土必须有1组试件，每根桩必须有1组性检验，抽检数量不应少于总桩数的30%,且不应少于10根；同条件下总桩数的1%,且不应少于3根；当总桩数少于50根8.4.1大直径扩底桩及承台工程的验收应符合现行国家标准A.0.1二类和三类环境中，设计使用年限为50年的桩基结构表A.0.1二类和三类环境桩基结构混凝土耐久性的基本要求强度等级二ab三A.0.2桩身裂缝控制等级及最大裂缝宽度应根据环境类别和水、土介质腐蚀性等级按表A.0.2规定选用。表A.0.2桩身的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值环境类别a三二0b三二0三三二0《港口工程混凝土结构设计规范》JTJ267和现行国家标准《工A.0.4对三、四、五类环境桩基结构，受力钢筋宜采用环氧树为最大加载量或预估极限承载力的1/10,其中第一级可取分级荷载的2倍。45min、60min时测读桩顶沉降量s,以后(从分级荷载施加后第30min开始，按1.5h连续三次每30min在特殊情况下，可根据具体要求加载至桩顶累计沉降量大于100mm。2当极差超过平均值的30%时，应分析极差过大的原因，附录C大直径钻孔扩底灌注桩重度(kN/m³)黏度(s)1孔径检测精度不应低于0.2%;2孔深度检测精度不应低于0.3%;C.0.7超声波法检测仪器进入现场前应利用自校程序进行自C.0.8标定完成后应及时锁定标定旋钮，在同一孔的检测进程C.0.9超声波法成孔检测，应在钻孔清孔完毕、孔中泥浆气泡C.0.10仪器探头宜对准护筒中心。C.0.14成孔后经检测满足规定的要求，应立即灌注混凝土；如隔置时间长，应在成孔后每小时内等间隔检测不宜少于3次，d'——两方向相反换能器的发射(接收)面之间的距离C.0.17孔径的垂直度J可按下式计算：J=(e/l)×100%(C.0l-—实测孔深度(m)。附录D大直径钻孔扩底灌注桩伞形孔径仪孔径检测方法D.0.1钻孔扩底桩成孔孔径检测，应在钻孔、清孔完毕后D.0.2伞形孔径仪必须是具有计量器具生产许可证的厂家生产的合格产品。现场检测前应按照本规程附录E的要求标定。伞1被测孔径小于1.2m时，孔径检测误差应为±15mm,被测孔径大于等于1.2m时，孔径检测误差应为士25mm;2孔深检测精度不低于0.3%;3探头绝缘性能不小于100MQ/500V,在潮湿情况下不小4应在一10～+40℃温度范围内正常工作，并具备检测工D.0.4检测前应校正好自动记录仪的走纸与孔口滑轮的同步D.0.5检测前应将深度起算面与钻孔钻进深度起算面对齐，以D.0.7检测中探头应匀速上提，提升速度应不大于10m/min。D.0.8检测结束时，应根据孔口护筒直径的检测结果，再次标D′=D₀+k×△V/I(D.0.10)3将各次的直径—测量值数据组，按最小二乘法拟合出7对应不同标准直径，比较方程测量值与仪器测量值的4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用2条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应中华人民共和国行业标准大直径扩底灌注桩技术规程城乡建设部2010年11月4日以800号公告批准、发布。 652.1术语 65 4设计基本资料与勘察要求 704.1设计基本资料 704.2勘察要求 70 725.1大直径扩底灌注桩构造 725.2承台与连系梁构造 73 6.1桩顶作用效应计算 756.2竖向承载力与沉降计算 756.3水平承载力和抗拔承载力 91 927.1一般规定 927.3泥浆护壁成孔大直径扩底灌注桩 927.4干作业成孔大直径扩底灌注桩 947.5大直径扩底灌注桩后注浆 957.6安全措施 96 8.1一般规定 978.2成孔质量检验 978.3成桩质量检验 992.1.1基础埋深小于等于5m时，施工难度小，习惯上称为浅于5m。因素。本条规定与现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的原则和精神一致，并根据扩底桩的特殊情况进一步柱荷载很大的扩底桩应列为甲级；荷载特别大时采用一柱多桩，设计时还要考虑双桩、三桩(或更多)的合理布置和协调，应力的相邻单柱荷载差别较大或桩底置于性质明显不同的岩土层上时，易产生相邻柱基的差异沉降，设计难度较大，故列为甲级；他结构特殊或地质条件复杂的大直径扩底桩设计等级应列为甲础设计规范》GB50007地基设计等级为甲级以及本规程第3.0.3大直径扩底桩均为非挤土桩，故对桩的间距和净距没有影响，具体计算见本规程第6章。净距过小，施工中可能发生桩3.0.4由于大直径扩底桩的承载力高，由载荷试验不易确定其3.0.6大直径扩底桩设计应有充分的设计依据，岩土工程勘察3桩端下(2.0～2.5)D范围内应力扩散范围内无岩体临压缩层主要集中在桩底下2.5D范围内；当持力层厚度小于持力层厚度2.5D内如有不同土层时，除达到本规程第在30.0m内。边高度，见本规程图5.1.1),桩端下主要压缩层厚(2.0～2.5)度应深入预计桩端持力层顶面以下(3.0～5.0)D,一般性勘探孔4.2.3勘察阶段应根据确定大直径扩底桩承载力的不同方法分4.2.4对于无法取样的粗颗粒土，其压缩性指标由原位测试确定，详见本规程第6.2.6条的条文说明。4.2.5本条为大直径扩底桩端承于全风化岩和强风化岩体时其1扩大端直径与桩身直径比D/d之规定，主要考虑了施技术规范》JGJ94-2008中规定挖孔桩的D/d不应大于3.0,钻孔桩的D/d不应大于2.5。事实上，对于钻孔扩底桩D/d亦可达3.0,人工挖孔更易实现。故本规程规定D/d一般不宜大于3.0。理，桩端承载力性状较佳。因此，本规程对矢高的建议值层的深度不宜大于持力层厚度的0.3倍。防烈度大于或等于8度地区的桩，桩顶部(3～5)d(桩径小取大4承台混凝土的强度等级：对设计使用年限为50年的承6.1.1大直径扩底桩通常能满足高层建筑物框架、式(6.1.1-1)和式(6.1.1-2)。对于桩筏、桩箱基础，则按各6.2.2由原型桩静载试验确定大直径扩底桩的承载力是本规程满足设计要求的沉降值(一般控制扩底桩的变形为10mm~其端阻力特征值为2149.5kPa。摩擦桩的摩阻力特征值为为2149.5×2.0096=4320kN,经尺寸效应修正，即4320×为3428+360=3788kN。S1S1深层载荷S4摩擦桩粉质沉降s(mm)沉降s(mm)图2荷载-沉降曲线竖向承载力，地下空间，2003,23(3):272-276;高广运、蒋建表1间接试验法与原型桩静载试验承载力特征值对比(m)间接法1234567大直径扩底桩为端承型，通常端阻占单桩竖向承载力的本规程共收集完整试桩资料164根、深层载荷试验98组，本的竖向承载力特征值R,各试桩的承载力实测值Ra与计算值R。比较，η=R'/R₂,将统计得到的174根桩的η按0.1分表6.2.3-1和表6.2.3-2,侧阻力和端阻力特征值未区分人挥。表6.2.3-1和表6.2.3-2的侧阻力灌注桩竖向承载力试验分析，岩土工程学报，1998,20(3):响深度距桩端下约2.0D(无软弱下卧层时有效影响深度约为与持力层模量之比小于0.6时必须进行软弱下卧层承载力的1)验算条件和范围：规定当桩端下持力层厚度2.0D内3)软弱下卧层的承载力仅进行深度修正。有关式(6.2.5-2)的推导可参见中国建筑工业出版社19986.2.6扩底桩的竖向变形由两部分组成：桩身的压缩变形s₁和扩底桩桩端下土体的沉降变形s₂,前者可由弹性理论求解。桩端下土的沉降变形s₂可根据Mindlin(1936)利用Kel-vin解答求得了弹性半无限空间处任意点的竖向应力和位移可用式(1)～式(2)表示：对于扩底桩基础，作用在地基内部的是一个圆形均布荷载，因此Mindlin解答不能直接用于求解其应力分布，必须将其基本假设地面以下深度h处有一圆形均布荷载作用，圆半径为a,均布荷载大小为q,如图5所示。极坐标系下，在圆形均布荷载内部取微分qododθ,则该微面积上的离o点以下距离地面深度Z处产生的竖向应力可由式(1)得：在均布荷载圆面积内对式(3)积分，则由圆形均布荷载在对式(4)进行积分运算可得对式(6)进行积分运算可得令则式(7)变为本规程规定用式(9)计算扩底桩桩端下土的沉降变形s₂,即即本规程的式(6.2.6-3)。为使用方便，本规程按式(8)计算给出了桩的入土深度与扩底半径之比等于2.0～15.0的沉降影响系数I。,见本规程的表6.2.6-1。其中土体的泊松比取适用于桩端持力层岩土体的一般值μ=0.35。对于桩端持力层土体的变形模量E,本规程采用顾宝和等建筑物下所有的扩底桩位进行深层载荷试验有时难以实现。为者近似为线性关系，如图6,E₀=βE₁-2。为使用方便，给出了由桩端持力层E₁1-2换算为对应变形模量的修正系数β,即表6.2.6-2。本规程的修正系数β,已在端承于中密—密实的粉土、砂土、卵砾石和风化岩的大量扩底桩工程中应用，并得到验证的变形模量，工程勘察，2000,27(4);高广运.黄土层中扩底墩基础的沉降计算和实测，工业建筑，1995,25(1):30-36)。表6.2.6-2中，E₁1-2是桩端下主要持力层(2.0～2.5)D范围土体压缩模量(分层平均值),持力层厚度取值：无软弱下卧层时为2.5D,有软弱下卧层时为2.0D。对于无法直接获得压缩模量E₀(MPa)E₀(MPa)(1)工程实例1——国家机械委四院情报楼该建筑物为框架结构，8层。基础方案选型时，对“黄土层变形计算和沉降观测等，另外还有卵石(顶板埋深23.0m~场区为I级非自重湿陷性，上部约5.0m以上为杂填土和新土状粉土(顶板埋深13.0m～14.0m)。虽然场区局部有不同程度浸水，但对含砂量较大的持力层影响较小。以3号钻孔土的变形指标及对应桩基为例计算如下：以a=1.6m,I=0.63,q=485.8kPa,β=1.42,Es₁-2=11.2MPa,由本规程式(6.2.6-3)计算最终沉降量s=30.8mm。10个。观测工作从第2层开始，以后每增高1～2层观测一次，至建成并使用一年多，观测历时34个月。沉降观测结果见表2,部分沉降实测与计算值对比见表3。选择两个测点作沉降-时间-荷载关系曲线，见图7。时间1234567890000000000(封顶)使用使用12.9(均值)0(2)工程实例2——三门峡百货大楼该建筑物为框架剪力墙结构，5层，有一埋深-4.6m地下室。自重湿陷场地，于1986年9月进行勘察设计，1988年12月建成，至今使用良好。自重湿陷土层深达12.0m,为Ⅲ级自重湿陷场地，摩阻力为主的灌注桩和灰土挤密桩及换土垫层等地基基础方案都不适宜，最终采用埋深13.5m的土层上地层结构为：上部12.0m以上为欠压密强湿陷黄土状粉土，其下为正常固结黄土状粉土和粉质黏土，以2号测点为例计算：a=1.85m,Ip=0.636,q=345.29kPa,A=2.09,EsI-2=17.1MPa,s≈11.4