锅炉基础作业指导书

锅炉基础工程施工作业指导书

1适用范围

本方案适用于燃煤发电机组工程4#机组锅炉基础土建施工。

2编制依据

2.1岩土工程勘察报告

2.2电力设计院设计的《锅炉基础图》F211102S-T5202；

2.3《电力建设施工质量验收及评价规程第1部分：土建工程》DL/T5210.1-2012

2.4《工程建设标准强制性条文（电力工程部分）》2011年版

2.5《工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》2009年版

2.6《电力建设安全健康与环境管理工作规定》国电电源（2002）49号

2.7《电力建设安全工作规程第1部分：火力发电厂》DL5009.1-2002

2.8《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001

2.9《混凝土质量控制标准》GB50164-2011

2.10《建筑施工手册》第四版

2.11《建筑施工计算手册》第二版

2.12《现行建筑施工规范大全》（修订缩印本）

2.13《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005

2.14《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-2012

2.15《钢筋机械连接技术规程》JGJ107-2010

2.16《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011年版

2.17《建筑工程大模板技术规程》JGJ74-2003

2.18《混凝土强度检验评定标准》GB/T50107-2010

2.19《大体积混凝土施工规范》GB50496-2009

2.20《B标段施工组织总设计》

2.21《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质（2009）87号

2.22《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2.23《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002

3工程概况及主要工程量

3.1工程概况

3.1.1燃煤发电机组工程位于本市，临江而建，交通便利。±0.000相当于国家85

高程4.0m,自然地坪目前标高为4.2m。

3.1.2锅炉基础纵向总长53.94米，横跨总长62.46米。中间为大板基础，周边为独

立承台式基础，各承台间设有连系梁，使整个基础群形成整体，大板承台底标高-5.8

米，其余连接承台底标高均为-4.0米。施工时对各个承台均按照大体积混凝土施工标准

组织施工及控制。

3.1.3根据工程实际情况采取分段施工、流水作业的方式进行组织施工。先施工深基

础底板，连接梁位置设施工缝，待中间大板回填后将周边承台有序施工。

3.1.4主要工程量：

碎C15：300m3C30：9000m3钢筋：900t模板：3000m2

3.1.5主要工程进度安排

1、垫层施工（接桩）:2013.6.4-2013.6.12

2、承台钢筋混凝土施工:2013.6.13—2013.8.5

3、地脚螺栓安装：2013.8.6-2013.8.20

4、短柱钢筋混凝土施工：2013.8.21—2013.9.15

4作业人员的资格

4.1参加施工的人员要求体质良好，并有多年的现场施工经验。

4.2所有施工人员必须经过三级安全教育，具有较强的安全意识。

施工前工地组织对管理人员和施工人员进行培训，了解本工程特点和要求，学习电

厂管理制度和分公司管理制度。

工地组织施工人员进行有关精细化施工学习，明确创国家优质工程金奖的目标，并

针对以往工程工艺质量存在问题进行培训，提高施工人员质量意识。

4.3所有施工人员工作前必须经过技术质量安全交底，熟悉作业方法要求。

4.4参加作业的人员应进行过职业道德教育，有较强的敬业精神。

4.5特种作业人员均应持证上岗（包括焊工、架子工、电工、起重工等），高空作

业人员必须经过体检，体检合格后方可进行高空作业。

4.6所有现场操作人员均应服从管理人员统一指挥、统一调度，做到上下一致、团

结协作。

4.7施工技术管理人员和参加作业人员的数量:

工种人数工种人数

管理人员10人焊工8人

木工40人电工2人

钢筋工60人混凝土工60人

架子工20人司机（翻斗车）4人

5施工机械、检测器具和仪器仪表的规格和要求

5.1要求：施工机械报审同意后进场，各种施工器具在施工前即应就位，并进行清

点、检修，可随时投入使用。各种仪器、仪表和检测工具必须经技术监督局检测合格并

颁发校验证书后才能使用。

5.2施工机械、检测器具一览表：

施工机械、检测器具名称单位数量规格

塔式起重机台1QTZ5013

碎汽车泵台550m

碎搅拌运输车辆3010m3

机动翻斗车辆2

装载机辆1

插入式振捣棒根28

潜水泵台34寸

全站仪台1RTS822

工经纬仪台1

S：；水平仪台2NAL124

钢卷尺把250m

电焊机台4BXl-400

钢筋切断机台2GQ50B

钢筋弯曲机台2

钢筋套丝机台2

钢筋碰焊机台1

木工裁板锯台1

6施工准备工作

6.1单位工程开工报告已经批准。

6.2现场施工用电及施工用水、排水的管线布置：

在锅炉东侧设置一级配电箱，二级配电箱引至各作业点同时满足施工现场临时用电

规范要求。施工用水使用厂区消防管网水源，排水由沟道进入东侧管网。

6.3劳动力就位、施工机具齐备、施工用材料按计划及时供应。

6.4有关施工图纸齐全、并经会审。

6.5作业指导书编制并报审完成。

6.6施工材料至场，并经检验合格

6.7施工前进行安全交底，并做好记录。

6.8基础土方开挖到位。

为了使锅炉底板施工方便（使泵车能够覆盖浇筑混凝土），北侧炉架基础暂不开挖，

并对此边坡做钢丝网喷浆处理.，待基础底板做完后再进行开挖施工。

7作业程序

垫层一一放线一一管桩焊锚固筋一一钢筋地笼墙浇筑（100mm高）一一大板基础底

板钢筋----大板基础骨架----大板基础中间层钢筋----大板基础顶板钢筋----大板基

础模板一一大板基础柱墩插筋一一大板基础混凝土一一养护和测温记录一一基础模板

拆除一一梁及小承台垫层一一梁及承台钢筋一一梁及承台模板一一承台插筋一一梁及

承台混凝土一一基础模板拆除一一回填

8主要施工工艺及施工方法

8.1锅炉基础控制网施测

8.1.1锅炉基础范围内布设测量控制点，共设置4个控制点，控制点布置详见下图。

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8.1.2现场施工控制桩的建立：打木桩标记坐标控制点，并且周边浇筑混凝土支墩

固定。

采用木桩上钉铁钉作为轴线控制点。为防止木桩及控制点移位，在木桩下口浇筑混

凝土固定木桩（详见下图）。

铁钉

木桩

控制点

剖面

8.1.3控制桩完成后四周需用脚手钢管搭设防护架，并刷红白油漆警示，专人巡查监

护。

8.2垫层施工

垫层施工前在其边框上采用100mm高的木方（外用钢筋固定），形成围护结构。此围

护结构必须牢固。垫层碎由搅拌站集中供料，用砂运输罐车运输到施工现场，然后用汽

车泵送至各个浇筑部位，浇筑时垫层中间部位要拉线控制好标高，垫层碎浇筑施工完毕

后，用木抹子将其表面抹平。

8.3基础放线与高程控制

根据设置在锅炉四周的控制网，在锅炉东向和南向控制网各点用钢尺定出各承台轴

线桩，用经纬仪将纵横轴线引入基坑内，并测设在基础垫层面上，在垫层面上，沿边口

均做上红油漆标记。根据互相垂直的轴线，用钢尺施放出基础的外边线及短柱插筋控制

线。短柱施工前，应将柱双向轴线引上承台面，并施放出柱边线，再弹上墨斗线。在同

一行或同一列上的基础或短柱施工时，应以钢尺复核其模板外口的平齐程度及相互间的

间距。

为减少高程控制的误差，由专业测量人员将基坑外附近的水准点转测到基坑内，并

做出符合规范要求的高程控制点，以此点对基坑内的开挖标高及基础高程进行控制。

8.4钢筋工程

8.4.1设置垫块及钢筋加工：

8.4.1.1基础底板钢筋保护层在采用100*100通长地垄的基础上，再用100mmX100

mmXlOOmm的C30碎垫块做补充，垫块应垫在下层钢筋交叉点下部，纵横间距不大于

lOOOmmo中间层及上层钢筋采安装在骨架进行定位，骨架直接采用设计中的钢筋进行焊

接成固定骨架，焊接采用双面焊。

8.4.1.2钢筋在钢筋加工场内加工成型，挂牌、分类堆放，要摆放整齐。钢筋由加工

场内以平板车运至基坑边缘。在基坑边搭设斜跑道，人工抬运至施工操作面，要保证钢

筋表面清洁，严禁存在污渍、泥浆等现象。现场钢筋堆放要整齐，下设木方，严禁直接

放在泥土上。

钢筋均应清除油污和锤打能剥落的浮皮、铁锈，该工程采用新钢筋一般不会有锈，

对个别放置时间长了产生锈的钢筋，采用钢丝刷或砂轮等方法进行除锈。如除锈的钢筋

表面有严重的麻坑、斑点等，已伤蚀截面的，应降级使用或剔除不用。

钢筋的切断：钢筋弯曲成型前，应根据配料表要求长度分别截断，钢筋切断采用钢

筋切断机进行。切断时应将同规格钢筋根据长短搭配，统筹安排，一般先断长料，后断

短料，以减少接头和损耗。避免用短尺量长料，防止产生累计误差，应在工作台上标出

尺寸、刻度，并设置控制断料尺寸用的挡板。切断过程中发现劈裂、缩头或严重的弯头

等，必须切除，切断后的钢筋断口不能有马蹄开或起弯等现象，钢筋长度偏差不应大于

正负10mm。钢筋切断是保证钢筋成品质量的前提条件，所以必须断好钢筋的尺寸。

钢筋的弯曲成型：钢筋的弯曲成型采用弯曲机进行。钢筋弯曲时应将各弯曲点位置

划出；划线尺寸应根据不同弯曲角度和钢筋扣除钢筋弯曲调整值，划线应在工作台上进

行，如无划线台面直接以尺度量线时，应使用长度适当的木尺，不宜用短尺接量，以防

发生差错。第一根钢筋弯曲成型后，应与配料表进行复核，符合要求后再成批加工。成

型后的钢筋要求形状正确，平面上无凹曲，弯点处无裂缝。其尺寸允许偏差为：全长正

负10mm,弯起钢筋起弯点位移20mm；弯起钢筋的起弯高度正负5mm,箍筋边长正负5mm。

8.4.1.3钢筋的连接方法：原则为220钢筋采用直螺纹套筒连接，＜20钢筋采用绑扎

连接。

8.4.2钢筋绑扎及插筋留设：

8.4.2.1钢筋在绑扎前应核对成品钢筋的型号、直径、形状、尺寸和数量是否与设计

图纸相符。

8.4.2.2基础钢筋施工工艺：

先绑扎底部钢筋，接着加上临时支撑钢筋，最后是施工上层钢筋和上部柱子插筋。

8.4.2.3严格按照设计图纸进行钢筋绑扎，承台基础钢筋为双向布置，其底面钢筋

上下位置要按设计布置，不得颠倒。

8.4.2.4基础底板钢筋及分布筋绑扎时，应先以粉笔画好其间距，然后布钢筋。绑扎

成型钢筋相交点时，应采用八字扣满扎牢固，再垫上垫块绑扎。底板钢筋网片与预制管

桩锚固筋应绑扎牢固，以固定其位置。

8.4.2.5短柱插筋应先与数支箍筋绑扎形成钢筋骨架，然后将其底脚绑扎固定在底板

钢筋上，用HRB400①14钢筋做剪刀撑临时加固支撑。承台碎面以上插筋应以中48脚手

钢管双向固定其位置，并与基础模板系统相连，要保证其牢固及位置准确。

8.4.2.6基础钢筋骨架采用HRB400028钢筋制作，并在碎浇筑前，应用塑料薄膜将

自承台顶面向上500mm范围内的柱子插筋包裹起来，以免浇筑碎时污染钢筋。

8.4.2.7PBP01#4锅炉大板基础钢筋骨架示意图及计算：

根据该工程基础钢筋设计特点，基础钢筋施工是分批绑扎，骨架间距控制在1.8米

内，支架安装时利用已经绑扎好的横向钢筋与安装好的支架的每个支撑腿进行焊接，并

在相邻的钢筋支架间用钢筋做好剪刀撑,充分保证支架的稳定。在钢筋绑扎过程中,派专

人对已经安装的支架进行监护，防止由于支架在承重后发生倾覆倒塌，保证施工安全。

垫层上设置纵横各设置4道盲沟，内填石子，垫层上设置地笼10cm*10cm通长16道

作为钢筋保护层，钢筋施工时，骨架采用HRB400中28的钢筋焊接制作，东西方向骨架

立杆间隔1.2米，将东西方向立杆每隔两个立杆设X剪刀撑，考虑安全，局部间隔一根

立杆设X剪刀撑，见单根骨架示意图，南北方向单根骨架连接成整体用X剪刀撑，间距

为5.4m,局部按照现场情况可增加，具体如图：

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A

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钢筋骨架验算：

1、按照均布荷载的连续梁计算。

骨架力学计算：（①28钢筋的力学特征如下表）

W=2.155cm3；

1=3.0172cm4；

圆形微面性质计算

R=14(mm)矩形宽b

R0=0(mm)空心宽b0

A=616(mm)截面面积A

Ix=3.0172E+04(mm4)惯性矩Ix=Pi*(2R)人4/64

ix=7.0000E+00(mm)回转半径ix=sqrt(Ix/A)

Wx=2.1551E+03(mm3)截面抵抗矩Wx=Ix/h*2

Y=78.5(kN/m3)材料重度Y（钢材为78.5kN/m3）

G=0.0483(kN/m)每延米自重G=Ay

1.荷载：按骨架上布置钢筋得出上层钢筋荷载:

483*3*7*2=202.86kg/m2即2.029kN/m2

恒荷载设计值取：g=2.029xl.2=2.4kN/m2

施工活荷载取值：3.0kN/m2,其中工器具荷载0.5kN/m2,振动荷载2.5kn/m2。

2

活荷载设计值取：q=3.0x1.4=4.2kN/mo

荷载总设计值为：2.4+4.2=6.6kN/m2

均布力计算：

每根骨架承受线荷载：q=6.6*2.4=15.84kN/m,每根骨架立柱间距离1.8米.

支架梁采用中28钢筋，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

截面惯性矩：1=3017mnd

截面抵抗矩：W=TI矛/28=2155mm3

（1）骨架立杆验算：

取模型如下：认为每根立杆承受=19.8*1.2=23.76kN面积上的力

力学计算简图如右所示:

两端焊接固定，轴心受压长度修正系数：-0.5

计算长度：1O=NH=O.5X38OO=1900mm

长细比：X=lo/i=1900/70=27

经查表，稳定系数v=0.927

稳定验算：

o=N/（vAn）=23.79x103/（0.927x616）

=41.7N/mm2<31ON/mm2符合要求

强度验算：

3

o=N/An=23.79xl0/616

=38.62N/mm2<31ON/mm2符合要求

⑵.骨架横杆验算（①28的钢筋，间距1200mm）

根据该骨架加工的实际情况，骨架横梁按连续梁受力形式进行计算，计算时取3层钢

筋的横梁进行计算：

支架计算简图

骨架横杆强度计算：

（j=M/W<[f|

其中b——支架用钢筋强度计算值（N/nrn?）；

M——支架用钢筋的最大弯距（N.mm）；

W——支架用钢筋的净截面抵抗矩；

出——支架用钢筋的强度设计值（N/mn?）。

M=ql2/8

其中q——作用在钢筋支架上的荷载，（按布置3排钢筋，支架间距为1.2米

（保险起见取值1.8米），包括施工荷载进行计算））

M=14.64*1.8*1.8/8=5.93kN/m；

1支架计算跨度，l=1.8m:

cr=M/W=275N/mm2

支架用钢筋强度设计值[f]=400N/mm2；

支架的强度验算<国，满足要求！

挠度验算：

fmax=q14/(384EI)=14.64X18004/(384X2.06X105X3.017X104)=204mm

经验算，frnax<[f]mm符合要求

综合考虑：考虑到施工的不定荷载及很多不定因素，所以骨架决定采用横杆螺纹钢

HRB400O28mm(所有横杆代用原图纸设计钢筋)，立杆采用螺纹钢HRB400O

28@1200mm,人字撑采用螺纹钢HRB400①28mm,骨架与骨架之间间距@1800mm,并

设剪刀撑，剪刀撑采用HRB400①28mm钢筋。(具体见上图)

8.4.3钢筋焊接：

8.4.3.1在每批钢筋正式焊接之前,必须进行现场条件下钢筋焊接性能试验,合格后,

方可正式生产。

8.4.3.2钢筋焊接生产之前，必须清除钢筋或钢板焊接部位的铁锈、熔渣、油污等，

钢筋端部的扭曲、弯折应予以矫直或切除。

8.4.3.3进行钢筋闪光对焊时，应先试焊两个接头，经外观检查和检测合格后，方可

按选定的焊接参数进行生产。

8.4.3.4在对焊机的电源开关箱内装设电压表，以便观察电压波动情况，对于闪光对

焊，如电源电压降大于5%,应适当提高变压器级数；如电源电压降达到8%时，停止焊

接。

8.4.3.5对于闪光对焊，钢筋直径较小，可采用连续闪光焊，钢筋直径较大，如端面

比较平整，宜采用预热闪光焊；如端面不够平整，宜采用闪光-预热-闪光焊。

8.4.3.6焊机应经常维护保养和定期检修，确保正常使用。

8.4.4滚轧直螺纹连接

8.4.4.1钢筋下料时，应采用砂轮切割机，切口的端面应与轴线垂直，不得有挠曲等

不平整现象。

8.4.4.2连接钢筋时，钢筋和套筒的规格必须一致，钢筋和套筒的丝扣应干净、完好

无损。

8.4.4.3滚轧直螺纹接头应使用扭力扳手或管钳进行施工，将两个钢筋丝头在套筒中

间位置相互顶紧。

8.4.5钢筋绑扎好后，表面要保持清洁，不得人为的在上面乱走，乱扔杂物和其他弄

脏钢筋的现象发生。在浇筑混凝土前要把钢筋表面清洗干净。

8.4.6为了浇筑位的需要，上层钢筋在绑扎是可适当留出布料口位置，待碎浇至2.5

米高度时再恢复。

8.4.7悬挑部位钢筋，支设完底模后在底模上绑扎。

8.5模板工程

8.5.1模板在加工场内即应进行修整，其平直度应在2mm以内，模板安装前应涂刷脱

模剂，并分规格堆放整齐。

8.5.2模板及其支撑必须具有足够的强度、刚度和稳定性。模板接缝宽度应控制在

1mm以内。模板底口因基层不平而缝隙较大时，应以水泥砂浆进行封堵。

8.5.3基础采用18mm木模板做模板,50mmX100mm的木方做背肋（根据以往施工经验,

取相邻两根木材之间间距为220mm）,①48钢管作围橡及支撑，以①16垂直间距600,水

平间距600,对拉螺栓对拉固定模板。比较大的独立基础则在模板外侧用①48钢管斜埋

入地下（与钢管撑杆平行），钢管撑杆套在该钢筋上，作为支撑模板的一种辅助措施。

相隔较近的基础间用脚手钢管、扣件组合成构架对撑加固。基坑周边基础外侧模板

及相隔较远的基础应增设钢管桩进行加固。对拉螺栓顶头用塑料堵头模板，用双螺帽紧

固。等模板拆除后将塑料堵头凿出，再用水泥砂浆找补。

模板间拼缝以PE胶条粘贴，以保证混凝土表面平整光滑。以①48X3.5脚手钢管做

立杆及支撑系统，基础承台模板支撑系统见如下示意图：

1.基础模板2.50mmX100mm木方3.648mmX3.5mm脚手钢管4.铁撑脚

5.柱插筋6.碎垫层7.对拉螺栓8.预留支柱模用插筋928

a）模板侧压力计算：

采用内部振捣器时，新浇的混凝土最大侧压力，可按下列二式计算并取较小值:

05

F=O.22Ycto0132V-

=0.22X25X8X1.2X1.15X0.6705=50kN/m2；

F=y(H=25X4=100kN/m2；

其中：

F为新浇筑性对模板的侧压力(kN/m?)；

九为混凝土的重力密度(kN/m3)；

为新浇筑碎的初凝时间，取t°=8小时；

P1外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取L2；

B2混凝土坍落度修正系数，本工程按坍落度为MOmm-lSOmm,取1.15；

V为混凝土浇筑速度；v=2/3=0.67米/小时

H为碎侧压力计算位置处至新浇筑碎顶面的总高度；取4m

取二者较小值：F=50kN/m2作为对模板侧压力的标准值，由于是用汽车泵浇筑基础碎,

碎对模板的水平冲击力比较小，不考虑倾倒性时产生的水平荷载，因此，作用于模板的

总荷载设计值：q=F=50kN/m

b)模板强度验算：

侧模间距计算

一般按三跨连续梁计算

I=_Lbh3=]000X15712=28.12X10mm

12

W=lbh=1000X1576=3.75X10'mm

6

按强度计算

2

M=—q/=[fm]•Ibh-

106

—XqX/2=[fJxlbh2

106

-LX50X/=13xlxi000X152

106

/=312.2mm

按刚度计算

<y=-^=[<y]=—

150£/400

_______50T_________I

150x9.5x103x228700~400

/=271.6mm

其中

［工］为木材抗弯强度允许值，取13N/mm2

［3］为侧板容许挠度，取1/400

b为侧模宽度，为1000mm

h为侧板厚度取为15mm

根据计算，木楞间距最大不得超过/=271.6mm,

施工时对拉螺杆间距取60cmX60cm,故

P$=FA=50X0.6X0.6=18KN

而实际施工中螺杆为巾16,P允许=21kN

P实=18kN<P

所以在本工程中采用“16(@600mmX600mm)对拉螺杆安全。

小承台模板支撑系统验算

a.对拉螺栓验算：

取混凝土入模温度为30℃

对拉螺栓采用M14,间距为600mm

PVC管

塑料堵头

1.新浇注混凝土对母版侧面的压力计算

Fl=0.22yctOBIB2V1/2

F2=ycH

根据GB50204-2011《碎结构工程施工质量验收规范》规定新浇碎对模板的侧压力

取上述公式中较小值。

YC—混凝土的重力密度(kN/m3),取丫c=2妹N/m3

t0一新浇注混凝土的初凝时间(h),tO=200/(T+15)=4.4h,其中T=30℃

81一外加剂影响修正系数，不掺外加剂时，取L0,掺具有缓凝作用的外加剂时，

取1.2,本工程取B1=1.2

B2—混凝土塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50mm~90mm时,

取1.0；llOmnTl50mm时,取1.15。本工程B2=1.15

V一混凝土的浇筑速度，本工程取V=0.5m/h

H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度(m),本工程取2.57米

经计算侧压力:Fl=0.22yctOP1P2V1/2=O.22X24X4.4X1.2X1.15X

0.51/2=22.671kN/m2,

F2=ycH=24X2.57=61.68kN/m2

F=min(Fl,F2)Xl.2=27.205kN/m2

2.倾倒混凝土时，产生的荷载标准值：

侧压力取2.0kN/m2

3.根据规范得侧模所受最大侧压力为F'=27.205+2.0X1.4=30kN/m2

4.①14螺栓净面积A=105mm2,

Nmax=FS=30X0.6X0.6=10.8kN<[F]=17.8kN,符合要求。

则中14@600符合要求。

8.5.4模板安装时，先在侧板内侧划出中线，在碎垫层上弹出基础中心线。把各台阶

侧板拼成方框，然后把模板放在垫层上，两者中线互相对准，并用水平尺校正标高，在

模板周围用钢管支撑固定。

8.5.5基础短柱模板配置：由于模板规格为1220X2440mm,配模时模板竖向放置(即

高为2440),按照每个柱子四个面，每个面组合成一块大型模板的原则进行配模。配模

在集中加工区进行。

8.5.6基础短柱用中16@600对拉螺栓加固，相邻基础短柱间支撑应连接牢固。短柱

模板搭设钢管支模架固定短柱位置，及做为短柱模板的附加支撑。

8.5.7基础分三次浇筑：第一次浇筑底板承台，在连梁接头处留设施工缝，并严格按

照施工缝处理的相关规范进行施工；第二次周边基础连梁碎；第三次上部柱墩碎。

8.5.8浇筑碎时应有专人进行护模，发现模板漏浆、胀模及其它异常情况应及时处理

后才能继续施工

8.5.9模板隔离剂要求涂刷均匀，严禁漏刷，且不准有流淌现象，以免影响碎外观工

艺质量。

8.5.10小基础的模板拆除应在於强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏

后，方可拆除模板；大体积碎模板的拆除应控制碎中间温度与大气'温之间温差稳定在25

,C以内，并在14天后才能拆除模板。拆模时应轻起轻放，不得用大锤硬砸或撬棒硬撬。

8.6地脚螺栓安装

8.6.1短柱顶面定位放线

先由技术员根据锅炉的控制线将各个的纵横定位轴线测放到基础顶面，再由施工人

员根据此定位轴线将螺栓的定位细部线放到固定钢架上。

施工人员根据控制点的标高确定固定钢架顶标高。

8.6.2地脚螺栓固定框架的安装

基础浇筑时，在地脚螺栓架底部四角安放埋件，地脚螺栓架安装时在埋件上采用型

钢将地脚螺栓架与埋件焊接确保碎浇筑时地脚螺栓架不位移。

依据锅炉纵横中心线测放各基础柱中心线。根据测放的柱中心线安装并找正每组地

脚螺栓框架，用61mm钢丝拉线，花篮螺丝调紧，用15kgf拉力器拉50nl钢卷尺找正

并校验各中心线之间的距离。

地脚螺栓框架埋设在基础中的工艺质量要求为：①地脚螺栓框架埋设标高允许偏差

10〜0mm；②一组地脚螺栓框架在任何方向的中心间距允许偏差2mm；③相邻各组框架中

心线间距允许偏差每米1mm；④第一组（或任何一组）与最后一组在纵向、横向以及对

角线方向的距离最大不超过±10mm。另外，根据图纸设计要求，地脚螺栓框架的上盖板

顶标高设计为+10mm，除抗剪键和调平垫板预留孔部位以外，一次灌浆至±0.00mm标高。

地脚螺栓框架标高找正应以框架的上盖板顶标高（+10mm）为基准。将找正验收合格后

的地脚螺栓框架先点焊到预埋件上，再次校核好相对位置和标高后再焊接固定。根据每

组地脚螺栓框架中心线用钢尺定出地脚螺栓的中心位置。然后根据轴线、基础的控制桩

用经纬仪将地脚螺栓的控制线画在固定架上并做好标识；调整好位置，使螺栓的大对角

线和每个短柱上的小对角线符合规范规定，并校核标高，校核无误并经联合验收后，电

焊固定。根据经验，安装地脚螺栓框架时，地脚螺栓不随框架安装，待安装锅炉钢架立

柱前再放入地脚螺栓框架内。

8.6.3地脚螺栓安装验收合格后，即进行钢筋绑扎和支模，在钢筋绑扎和支模过程中

尽量避免与地脚螺栓、支架接触，尤其是支模时对拉丝杆要避开地脚螺栓和支架；

8.6.4锅炉基础地脚螺栓支架固定过程中如果遇到短柱钢筋相碰，将钢筋敲弯或更改

位置。

8.6.5短柱混凝土浇筑前联合安装对地脚螺栓进行全面检查。短柱混凝土浇筑时，注

意对拉螺栓箱的保护，震动棒不得碰到螺栓箱。

8.6.6在浇筑混凝土的过程中，施工员、质检员跟班作业，禁止振动棒与地脚螺栓、

支架接触，并确保输送泵送出的混凝土不冲击地脚螺栓及支架。

8.6.7当螺栓落入承台内时，在承台碎浇筑时在相应位置用模板钉成方盒，此区域带

螺栓安装完毕与短柱同时浇筑。

8.7碎工程

8.7.1碎由搅拌站集中供料，混凝土搅拌车运输到现场，再用汽车泵送至浇筑点，汽

车泵拟布置4台，备1台，碎运输车30台，浇筑顺序从基础中间向四周推进。根据机

械布置，碎工安排4组人员，每组6人，其中每组碎振捣设备3套。其中，锅炉大板基

础计划浇筑48小时，采用“平面分层”方法，过程中必须不间断作业，浇筑之前安排

好人员换班，期间项目部派人现场全程跟踪作业，发现问题及时处理，保证砂浇筑的流

畅和振捣的质量。

8.7.2碎在浇筑前，将模板内的杂物清理干净，每个基础均应连续浇筑，不留设施工

缝，碎振捣应密实，不得漏振、少振，要确保碎拆模后无蜂窝、麻面、孔洞、吊脚等质

量问题，以达到内实外光。浇筑高度不得大于2m,如超过2米应设料斗、串桶。梁施工

缝留设在1/3跨，在次浇筑时凿毛、有压水清洗干净。

8.7.3浇筑时，使用插入式振捣器振捣，其移动间距不大于作用半径的L5倍，快插

慢拨，不得直接振捣模板及柱头插筋。承台碎浇筑按平面分层法，分层厚度为30cm,应

连续浇筑。

8.7.4每处承台或基础梁在浇筑完毕，待表面碎初凝前进行二次振捣，用直条刮平并

在终凝前用木抹子搓毛压平，以防微裂缝的产生。

8.7.5碎浇筑过程中，要及时做好碎试块，以同条件养护试块的试验结果来确定模板

拆除时间的依据，碎浇筑完毕，如有剩余碎，严禁随意倒扔，做好施工现场的文明施工。

8.7.6基础梁和较小承台碎浇筑完后，应及时进行覆盖和浇水，设置专人负责碎的养

护工作，并及时做好险养护记录。

8.7.7保温养护：

较大承台均按大体积碎施工方法进行处理，浇筑前埋设好上、中、下层测温管，浇

筑完毕后，进行保温、保湿养护，在其上盖塑料薄膜两层并在两层薄膜间设晴纶毛毯二

层。锅炉现场布置图：

\

,

由

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早一早

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引

j・

2.

8.7.8碎施工工艺要点

8.7.8.1搅拌：本工程基础对于碎有严格要求，故应按配合比进行配料，操作时原材

均应过磅，先倒石子接着倒水泥及粉煤灰，后倒砂子，最后加水搅拌，外加剂随水加入,

搅拌时间不少于30秒，管理人员后台监督。

8.7.8.2运输：以碎搅拌运输车运输，减少碎出料后的延误时间。

8.7.8.3收光、养护：碎振捣密实后，表面应以木抹子搓平。承台面碎在初凝后，尚

应加强二次压光，以防微裂缝的产生。已浇筑完的碎，应在12h以内进行覆盖和浇水，

养护时间不得少于七昼夜(大体积碎不小于14d)o

8.7.8.4成品保护：侧面模板，应在於强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损

坏时，方可拆模。在已浇筑的碎强度达到L2Mpa以后，方可在其上来往人员和上部施

工。

8.7.9大体积碎测温

8.7.9.1险浇筑后应进行温度的监测并描绘温度曲线图，绘图和测温同时进行，将及

时测出的温度输入表格，自动绘制温度曲线，可以明显的看出温度的变化情况，及时发

现突变、测量数据和变化图为计算温差和由此产生的应力提供重要的依据，以掌握碎的

内部应力特性，采取有效的措施防止碎裂缝的产生。测温使用测温表，在基础浇筑前，

预埋测温管，测温点根据《大体积混凝土施工规范》(GB50496-2009)相关要求布置。

计算的表面如果有超出温差范围的趋向，应检查是否覆盖良好，检查结果如果覆盖不好,

则增加覆盖晴纶毛毯、再覆盖塑料薄膜，如保温效果较差时，在侧模四周覆盖晴纶毛毯

和塑料薄膜，保证基础保温的效果，以控制温差。

8.7.9.2大体积碎测温点布置时，原则上中间和四周均要布置，根据基础承台的大小,

小承台只在中间布点，大承台间距布置基本均匀，以下是底板基础测温点布置示意图

-(--

土

-一--

「

一

一-

-一

8.7.9.3测温要求

基础硅浇筑完12小时后立即进行测温，并做好详细记录，开始前一周，测温频率

为两小时一次，第二周以后为四小时一次。测温的同时应及时绘制出温度变化曲线，直

观地显示出温度的变化情况。如果发现异常情况，有内外温差将大于25℃趋势时，及时

调整保温及养护措施，加盖麻袋或晴纶毛毯，必要时对通风面应加盖油布、帆布覆盖。

8.7.10裂缝控制计算

裂缝控制计算可以分为浇筑前的控制计算和浇筑后的控制计算，浇筑后根据实测的

内外温度值和降温梯度，可以分别计算出各梯度碎的收缩应力，与碎各龄期的抗拉强度

比较，再从计算总降温产生的最大拉应力与碎的抗拉强度设计值比较，从而验证保温效

果；大体积碎由于温度收缩引起的应力，其裂缝控制计算又可分为两种方法。一种是自

约束裂缝控制计算，另一种是外约束裂缝控制计算。自约束裂缝控制主要是针对表面裂

缝的控制计算；外约束裂缝控制主要是针对内部贯穿性裂缝的控制。表面裂缝的控制只

要注意保温严密，经常检查，控制表面降温速度，裂缝的控制是有保证的。这里主要介

绍外约束裂缝控制的计算。

8.7.10.1拌和(出机)温度计算To：

根据以往对C30碎进行试配，C30碎配合比如下：(kg)

Po42.5普通硅酸盐水泥：黄砂：碎石：粉煤灰：外加剂：水

290:778:1074:63:4.6：180

碎入模温度计算如下：

CsTsMs+CgTgMg+CcTcMc+CwTwMw+(ZwTsWs+CwTgWg

T=-----------------

oMs+Mg+Me+Mw+Ws+Wg

T0混凝土的拌和温度••

Ts、Tg砂、石子温度

Tc、Tw水泥、拌和用水的温度

Mc^Ms、Mg水泥、扣除含水量的砂石及石子的砂、石子重量

Mw>Ws>Wg水及砂石中游离水的重量

Cc>Cs、Cg>Cw水泥、砂、石及水的比热容

其中Cs=Cg=Cc=0.84kJ/kgKCw=4.2kJ/kgKMc=290kgMs=778kgMg=1074kg

Mwl=180kgWs=4%Wg=l%

根据施工时的气温，水泥的温度Tc=30℃水的温度Tw=25℃砂Ts=35℃石子

Tg=35℃

Ws=778X4%=27.68kgWg=1074Xl%=10.83kgMw=170kg

To=51461.13/2371.51=21.7℃

8.7.10.2浇筑温度计算Tp：

Tp=To+(Ta-To)(91+92+...+9n)

Tp浇筑时混凝土温度

Ta室外温度，取30℃

0n混凝土温度损失系数

混凝土装卸和运转，每次。=0.032,共计3次；

混凝土运输时，0=Att为运输时间(min)按施工计算手册得A=0.0042

混凝土浇筑过程中，0=0.003tt为浇筑时间(min)

故(1)混凝土装卸和运转。1=0.032X3=0.096

(2)搅拌车运输92=At=0.0042X10=0.042

(3)混凝土浇筑过程03=0.003X60=0.18

Ta=5℃

Tp=21.7+(20-21.7)X(0.096+0.042+0.18)=21.16℃

8.7.10.3大体积险温度计算(℃):(以4m高基础为例进行计算)

1、绝热温升计算

Th=mQ/Cp(l-e-mt)

式中：

Th—混凝土的绝热温升(C)；

m..——每n?混凝土的水泥用量，取380Kg/n?；

Q——每千克水泥28d水化热，取375KJ/Kg；

C——混凝土比热,取0.97[KJ/(Kg•K)]；

P——混凝土密度，取2400(Kg/m3)；

e——为常数，取2.718；

t——混凝土的龄期(d)；

m——系数、随浇筑温度改变，取0.362；

计算结果如下表：

t(d)36912

Th(℃)40.554.258.960.4

2、混凝土内部中心温度计算

=

Ti(t)Tj+Th€(I)

式中：

TI(t)——t龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值

Tj——混凝土浇筑温度，取30℃(可采取浇筑当日的询平均气温)

C⑴一一t龄期降温系数，取值如下表

不同龄期时的&值

底板厚度h(m)

36912

40.740.730.720.65

计算结果如下表

t(d)36912

T1(t)(℃)59.969.672.469.26

由上表可知，碎第9d左右内部温度最高，则验算第9d碎温差

3、混凝土养护计算

混凝土表层(表面下50T00mm处)温度，底板混凝土表面采用保温材料(晴纶毛毯)

蓄热保温养护，并在草帘上下各铺一层不透风的塑料薄膜。侧壁在模板外侧悬挂晴纶毛

毯，以实现养护效果。

①保温材料厚度

8=0.5h•L(T2-Tq)K/入•(Tma-T2)

式中：

5——保温材料厚度(m)；

L——各保温材料导热系数[W/(m・K)],取0.14(阻燃草帘)；

入一一混凝土的导热系数，取2.33[W/(m-K)]

T2——混凝土表面温度：40.1(℃)(Tmax-25)

Tq——施工期大气平均温度：30(℃)

T2-T—16.1℃)

T,wx-T2—21.0(℃)

瓜一一传热系数修正值，取1.3；

6=0.5h-L(T2-Tq)Kb/人•(Tma.-T2)*100=8.97cm

故可采用两层阻燃草帘及一层化纤地毯在其上下各铺一层塑料薄膜进行养护。

②混凝土保温层的传热系数计算

6=1/[26]—

式中：B——混凝土保温层的传热系数[W/(m?・K)]

5i——各保温材料厚度

1一—各保温材料导热系数[W/(m-K)]

——空气层的传热系数，取23[W/(m'-K)]

代入数值得：B=1/[25/入i+1/BJ=1.46

③混凝土虚厚度计算：

h，=k•A./p

式中：h'一—混凝土虚厚度(m)

k——折减系数，取2/3；

X——混凝土的传热系数，取2.33[W/(m・K)]

h'=k•X/g=1.063

④混凝土计算厚度：H=h+2h'=5.13m

⑤混凝土表面温度

2

T2(t)=Tq+4・h'(H-h)[T,(t)-Tq]/H

式中：

T2(t)——混凝土表面温度(℃)

Tq一施工期大气平均温度(C)

h'——混凝土虚厚度(m)

H——混凝土计算厚度(m)

Tl(t)一一t龄期混凝土中心计算温度(C)

不同龄期混凝土的中心计算温度(T1(t))和表面温度(T2(t))如下表。

混凝土温度计算结果表

t(d)36912

T1(t)(℃)51.660.361.158.4

T-T,(℃)27.636.337.134.4

T2(t)(℃)33.536.536.835.8

T[<t)-T2(t)18.123.824.322.6

由上表可知，混凝土内外温差＜25℃,符合要求。

抗裂计算

1、各龄期混凝土收缩变形

/)=部-产)£筋

1=1

式中：

%⑺一龄期t时碎的收缩变形值；

£。一标准状态下最终收缩值，3.24X10-4

y

e一常数e=2.718；

Ml、M2、M3…Mn—各种不同条件下的修正系数;

混凝土收缩变形不同条件影响修正系数

MlM2M3M4M5M6M7M8M9MIO积M

11.351.01.421.450.931.180.761.00.761.76

各龄期碎收缩变形值如下表

龄期(d)36912151821

1.693.324.196.467.959.4010.81

2、各龄期碎收缩当量温差

%,)

"小不同龄期混凝土收缩相对变形值;

a：混凝土线膨胀系数取1X10-5/℃;

各龄期收缩当量温差

龄期(d)36912151821

Ty(t)-1.69-3.32-4.91-6.46-7.95-9.4-10.8

3、各龄期混凝土最大综合温度

Af+J)+也)乜

T：碎浇筑温度，取21.16℃

丁⑴：龄期土的绝热温升

Ty(1):龄期T时的收缩当量温差

Tq：碎浇筑后达到稳定时的温度，取25c

混凝土最大综合温差

龄期(d)36912151821

△T21.5128.9930.4829.9828.8427.5026.13

4、混凝土各龄期弹性模量

4)=0(1-e„)

E。:碎最终弹性模量(Mpa),c40取定E°=3.25X10"N/mm2

混凝土各龄期弹性模量(X10'N/inm2)

龄期(d)36912151821

E(t)0.771.361.802.152.412.612.76

5、外约束为二维时温度应力计算

E(t)：各龄期碎弹性模量

a：混凝土线膨胀系数1X10-5/C

AT(t)：各龄期混凝土最大综合温差

U:彼泊松比，取定0.15

Rk:外约束系数，取定0.4

Sh(t):各龄期碎松弛系数

混凝土松弛系数如下表

龄期(d)36912151821

Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369

外约束为二维时温度应力(N/mn?)

龄期(d)36912151821

6-0.44-0.97-1.25-1.26-1.34-1.29-1.25

6、验算抗裂度是否满足要求

根据经验资料，把碎浇筑后的15d作为碎开裂的危险期进行验算。

--105（抗裂度验算）

Ct

fct=l.71Mpa（28天抗拉强度设计值）

同条件龄期15天抗拉强度设计值（达28天强度的7