(高清版)GB∕T 35698.2-2019 短路电流效应计算 第2部分：算例

GB/T35698.2—2019/IECTR6(IECTR60865-2:2015,Short-circuitcurrentPart2:Examplesofcalculatio 国家市场监督管理总局IGB/T35698.2—2019/IECTR60865-2:2015 Ⅲ 1 1 14算例1——单根10kV硬导体布置的机械效应 24.1概述 24.2数据 2 3 34.4.1中央主导体的最大受力 34.4.2导体应力和支座受力 44.5结论 65算例2——多根10kV硬导体布置的机械效应 6 65.2数据(补充到算例1的数据中) 7 7 75.4.1导体的最大受力 75.4.2导体应力和支座受力 8 6算例3——高压硬导体布置的机械效应 6.1概述 6.2数据 6.4.1中央主导体的最大受力 6.4.2导体应力和支座受力 7算例4——110kV松弛导线布置的机械效应 7.1概述 7.3电磁荷载以及特征参数 207.4短路时由于摆动引起的张力F 7.5导线跨中的动态弧垂 227.6短路后回落引起的张力F 7.7档距水平位移bn和最小空气净距am 23 Ⅱ8算例5——张紧导线的机械效应 248.1概述 8.2公用数据 8.3子导线间的有效距离a.=0.1m 8.3.2短路时由于摆动引起的张力F 278.3.3跨中导线的动态弧垂 278.3.4短路后回落引起的张力F: 8.3.5档距水平位移b。和最小空气净距am 8.3.6箍缩力Fp 298.4子导线间的中线距离a.=0.4m 29 298.4.3箍缩力Fpi 30 9算例6——跨中有引接线的耐张导线的机械效应 9.1概述 9.3平行于主导线的引接线平面 9.4垂直于主导线的引接线平面 9.4.3沿主导线一半长度与引接线的电流 10算例7——垂直主导线的机械效应(引接线) 10.3短路张力和最大水平位移 10.4.1关于引接线的静态张力 10.4.2特征尺寸与参数 11算例8——裸导体的热效应 ⅢGB/T35698.2—2019/IECTR 第1部分：定义和计算方法：本部分为GB/T35698的第2部分。1GB/T35698.2—2019/IECTRNFxir.dNFNmH。NIAJmlefmlmLm2GB/T35698.2—2019/IECTR60865-1Ms.a,M1.NmNYp11静荷载产生的弯曲应力(设计值)静荷载产生的弯曲应力(特征值)N/m²4算例1——单根10kV硬导体布置的机械效应本算例中的计算是基于每相单根导体的三相10kV母线。导体是具有等距简支的连续梁。导体布置如图1所示。根据GB/T35698.1—2017,分别对只计及母线静荷载的正常荷载情况与计及短路电f,=120N/mm²~180N/mm²3GB/T35698.2—2019/IECTR60特殊荷载情况F.k=mmlg=1.62×1.00×9.81=1F.d=Y,Fa.k=1.35×15.9=21.5N0.m.=Yo.m.k=1.35×0.33=0.45N/mm²当下式成立时，导体被认为能耐受短路的力——外侧支座(A)aʌ=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:Far.A=aAFr.=0.4×21.5=8.6N——内侧支座(B)as=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:F.=asFau.d=1.1×21.5=2其中ip=k√2I=1.35×√2×16=30.6kA=34根据GB/T35698.1—2017的图1,由a.=a,b.=bm,c.=cm,对于bm/cm=60mm/10mm=6,a/cm=200mm/10mm=20,得出k1其中根据GB/T根据GB/T35698.1—2017中表235698.1—2017中表30m.a+σ.m.k≤qfy其中fy,o.m.k取较小值，见4.3。对于矩形截面，q=1.5,见GB/T35698.1—2017中表3,由此0m.d+omm.k=73.3+0.33=73.6N/mm²<qf,=1.5×120=180NF,.a=V,VaFm……(1根据GB/T35698.1—2017中表2,若f,取较大值且om.d=0m.a+o,m.k时：所以，对于三相短路，上述结果符合GB/T35698.1—2017中表2的范围2,对于外侧支座(A),αʌ=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:Fr.aA=V₁VmαAFm3=1.96×0.4×803=5GB/T35698.2—2019/IEC对于内侧支座(B),ag=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.m=V₁VmasFm3=1.96×1.1×803=1主导体的相关自振频率为：其中y=3.56频率比：由GB/T35698.1—2017中图4和5.7.3可获得以下参数值：导体的最大弯曲应力为：其中当下式成立时，母线被认为能耐受短路的力：0m.d+o.mk≤qf,其中fy,o.m.取较小值，见4.3。对于矩形横截面，q=1.5,根据GB/T35698.1—2017中表4,由此0m.d+o.mk=73.3+0.33=73.6N/mm²<qf,=1.5×120=180N/mm²作用于支座上的等效静态力为：F,a=V,V.aFm6所以，该三相短路符合GB/T35698.1—2017中表2的范围2:对于外侧支座(A),aʌ=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:F.aA=V₁VmmaAFm3=1.8×1.0×0.4×803=578N对于内侧支座(B),ap=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.n=V₁VmαsFm=1.8×1.0×1.1×803=1590N母线能承受的静荷载弯曲应力的计算值：0x.m.d外侧支座应承受的垂直力：Fr.dA9内侧支座应承受的垂直力：F.r.a弯曲应力的计算值：外侧支座应承受的垂直力：F¹.A630应力和受力为四舍五入后的值。精确计算方法的计算结果小于简易计算方法的计算结果。5算例2——多根10kV硬导体布置的机械效应5.1概述体的截面与算例1中导体的截面一致，即60mm×10mm。连接件为间隔垫。根据GB/T35698.1—2017,分别对计及母线静荷载的正常荷载情况和计及短路电流和静荷载综合效应的特殊荷载情况进行7GB/T35698.2—2019/IECTR605.2数据(补充到算例1的数据中)间隔垫ENAW-6101BT7尺寸0.m.d=0.45N/mm²在本算例中，导体的弯曲应力与算例1中4.3一致。根据子导体的数量，支座大n倍。对于外侧支座(A),αʌ=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:Fr.dA=naAFr.=3×0.4×21.5=25.8对于内侧支座(B),ap=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:Fr.=napFr.d=3×1.1×21.5=71.0其中ip=κ√2I=1.35×√2×16=30.6kA=30.6×10³A根据GB/T35698.1—2017中图1,由a=a,b.=bm,c.=cm,由bm/cm=60/50=1.2,a/cm=200/50=4,得出k1。其中bm和cm的尺寸参见GB/T35698.1—2017中图2b。8GB/T35698.2—2019/IEC由GB/T35698.1—2017中图1:根据a12/c。=20/10=2,b,/c.=bm/c.=60/10=6,得出ki₂=0根据a1₃/c.=40/10=4,b,/c.=bm/c.=60/10=6,得出ki₃=0.78;其中a.也可从GB/T35698.1—2017中表1查得。5.4.2导体应力和支座受力计算过程如5.4.2.2和5.4.2.3所示。5.4.2.2简易计算方法5.4.2.2.1主导体间受力产生的弯曲应力主导体间受力引起的最大弯曲应力为：V.Vm=1.0=(VomVm)mx根据GB/T35698.1—2017中表2β=0.73根据GB/T35698.1—2017中表3Wm=nW.=3×1×10⁶=3×10⁶m³根据GB/T35698.1—2017中5.4.25.4.2.2.2子导体间作用力产生的弯曲应力子导体间作用力产生的最大弯曲应力为：其中V.V,=1.0=(V.V.)m根据GB/T35698.1—200mt.d=0m.d+o+om.mk=24.7+16.1+0.33=41.1N/mm²9GB/T35698.2—2019/IEC0o.d=41.4N/mm²≤qf,=1.5×120=180N/mm²0.=16.1N/mm²<f,=120N/mm²F,.a=V,VaFm所以该三相短路符合GB/T35698.1—2017中表2范围1:对于外侧支座(A),αA=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.A=V₁VrmaAFm₃=2.7×0.4×811=876N对于内侧支座(B),ap=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:F1.=V₁VmasFm₃=2.7×1.1×811=2其中子导体的相关自振频率为：根据GB/T35698.1—2017中表3Vm=1.0V=1.0其中根据GB/T35698.1—2017表3其中0m.d=0md+o.+om.m.k=24.7+16.1+0.33=41.1N/mm² (12) (13)其中f,取较小值。对于矩形横截面，q=1.5,见GB/T0m.d=41.4N/mm²≤qf,=1.5×120=180NGB/T35698.2—2019/IECF,.a=V,VmαFm3根据GB/T35698.1—2017中表2,在f,取较大值的情况下：所以该三相短路符合GB/T35698.1—2017中表2的范围1:由5.4.2.3.1,得出V,Vm=1.8×1.0=1.8,小于根据GB/T3对于外侧支座(A),αʌ=0.4,参见GB/T35698.1—2017中表3:F1.=V₁VmαAFm3=1.8×1.0×0.4×811=对于内侧支座(B),ap=1.1,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.n=V,VrmαpFma=1.8×1.0×1.1×811=1606NFr.F,.42N/mm²6算例3——高压硬导体布置的机械效应本例的计算基于每相单根管状导体的三相380kV母线。导体布置见图3。本算例中的计算包含根据GB/T35698.1—2017,分别对计及母线静荷载的正常荷载情况和计及短路电流和静荷载综合GB/T35698.2—2019/IECTR60865-2:2015图3管状导体的二段布置跨度个数管状导体160mm×6mmENAW-6101BT62f,=160N/mm²~240N/mm²GB/T35698.2—2019/IECFxr.k=mmlg=7.84×18×9.81=1384NFa.=γ₁Fuk=1.35×1384=1868N0.m.d=YrO.m.k=1.35×28.8=38.9N/mm²和其中f,取较小值。正常荷载下的分项对于外侧支座(A),aA=0.375,参见GB/T35698.1—2017中表3:F.A=αAFr.=0.375×1868=701N=0.7对于内侧支座(B),ap=1.25,参见GB/T35698.1—2017中表3:Fa..n=asF.=1.25×1868=2335N=2.335kN6.4特殊荷载：短路电流效应其中ip=k√2I=1.81×√2×50=128根据GB/T35698.1—2017中5.3:am=a=5m6.4.2导体应力和支座受力其中根据GB/T35698.1—2017中表2根据GB/T35698.1—2017中表3参见6.30o.d=√om.a+o.mk=√155²+28.8²=158其中f,取较小值。管状横截面参见GB/T35698.1—2017中表4:0m.d=158N/mm²<qfy=1.32×160=211N/mm²F,.a=V,VaFm……(根据GB/T35698.1—2017中表2,在f,取大值的情况下：所以满足GB/T35698.1—2017中表2中的范围2:对于外侧支座(A),aA=0.375,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.a=V₁VmaAFm₃=1.22×0.375×10.2=4.67kN对于内侧支座(B),ap=1.25,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.n=V₂VmasFm3=1.22×1.25×10.2Ms.=Fr.ash₁=15.6×3.35698.2—2019/IECTR60865-2:其中VamVrm=1.8=(V.mVm)max根据GB/T35698.1—2017中表2β=0.73根据GB/T35698.1—2017中表3W.=108×10⁶m参见6.30ot.d=√om.a+ok.mk=√279²+28.8²=281N/mm²0m.d=281N/mm²>qf,=1.32×160=如果只考虑简易计算方法的结果，那么母线无法承受短路电动力。F,.=V,VmαFm3符合GB/T35698.1—2017中表2中的范围3:根据GB/T35698.1—2017中5.6,将两个值中较大的代入式(15):V₁Vm=max{(V₁Vm);(V₁Vm)2}=max{1.22;1.0对于外侧支座(A),αA=0.375,参见GB/T35698.1—2017中表3:F,.a=V,VmaAFm3=1.22×0.375×10.2=4.67kN对于内侧支座(B),αs=1.25,参见GB/T35698.1—2017中表3:F¹.=VVmapFm3=1.22×1.25×10.2=15.6kN其中频率比为：根据GB/T35698.1—2017中表3参见6.3根据GB/T35698.1—2017中图4和图5,系数V,,Vm,V。m为V=1.0无三相自动重合闸Vmm=1.8有三相自动重合闸6.4.2.3.2无三相自动重合闸情况下的计算其中VomVm=0.32×1.0=0.32所得的1.0=(VVm)mxGB/T35698.2—2019/IECTR60根据GB/T参见6.335698.1—2017中表3总弯曲应力为：0m.=√o.+o².mk=√49.6²+28.8²=57.4N/mm²0o.≤qf……(11)0o.d=57.4N/mm²<qf,=1.32×160=211N/mm²根据6.4.2.3.1,V₁Vm=0.36×1.0=0.36,小于1.0=(VVm)mx,根据GB/T35698.1—2017中表3。对于外侧支座(A),aʌ=0.375,见GB/T35698.1—2017中表3:F,.a=V₁VaAFm3=0.36×1.0×0.375×10.2=1.38kN对于内侧支座(B),αp=1.25,见GB/T35698.1—2017中表3:F,.n=V,VmapFm.=0.36×1.0×1.25×10.2=4.59kNM₁A.=F,.nh₁=1.38×3.7=——外侧支座底部MsA.=F,.axh.=1.38×7.0=9.66kNm——内侧绝缘子底部Mm.=F,.mh₁=4.59×3.7=17.0kNmMss.=F,.ah,=4.59×7.0=32.1kNmVVm=0.32×1.8=0.58根据6.4.2.3.1。此值小于根据GB/T35698.1—2017中表2所得的根据GB/T35698.1—2017中表3参见6.3第二次短路电流持续时间内的弯曲应力大于第一次短路电流持续时间内的弯曲应力，见0m=√om.+o3.m.k=√90.0²+28.8²=94.5N/mm²0n≤qf……(11)0m.d=94.5N/mm²<qf,=1.32×160=2F,=V,VmaFm小于根据GB/T35698.1—2017中表2得出的1.0。根据GB/T35698.1—2017中5.6,将两个值中较大的一个代入式(15):V₁Vm=max{(V₁Vm);(V₁Vm)2}=max{0.36;0.6对于外侧支座(A),aA=0.375,见GB/T35698.1—2017中表3:F,.a=V₁VmaAFm3=0.65×0.375×10.2=2.49kN对于内侧支座(B),ap=1.25,见GB/T35698.1—2017中表3:F,.n=V₂VapFm=0.65×1.25×10.2=8.29kNMa.a=F,.aʌh₁=2.49×3.7MsA.d=F,.ah.=2.49×7.0=17.4kNmMm.d=F1.h₁=8.29×3.7=30.7kNmMss.=Fr.nh.=8.29×7.0=a)无三相自动重合闸精确计算方法GB/T35698.2—2019/IECTRGB/T35698.2—2019/IECTR6086三相对称短路电流初始值(r.m.s.)形状系数软主导线在-20℃时的静态张力(当地冬季最低温度)软主导线在60℃时的静态张力(最高运转温度)le=l-2lb-2l₁=11.5-2×0.4-2×0.15=10.4m和 (20)8₁=arctanr=arctan4.12=76.4° (21)导线的合成振荡周期为：刚度范数为：实际的杨氏模量为：=1.78×10¹°N/m²因为应力系数为：Tu=0.3s<0.4T2o=0.4×0.904Tu=0.3s<0.4T₆o=0.4×1.071=0.428将下式代入式(29),式(32)和式(35):短路电流结束时的摆动角为：0md.-20=0d.60=28₁=2×76.4°=153°………GB/T35698.2—2019/IECTR608因为最大摆动角8mx.20和ồmx.0的取值分别取决于X2和X。X20和X₆的值则取决于8.20和δ1.60:X-20=X₆=1-r=1-4.12=-3.12 (30)并且当X20=Xg=-3.12小于一0.985时： (31)7.4短路时由于摆动引起的张力F.计算根据GB/T35698.1—2017中6.2.3。荷载参数为：因为根据GB/T35698.1—2017中图8,参数业2和业为：当φzo=9.72并且520=3.84:当φ6=9.72并且56=10.5:业=0.745短路时的张力为：F.20=F.20(1+φ20业20)=350×(1+9.72×0.594)=2371N=2.37kNF¹.1.60=Fa.60(1+φ6o业)=250×(1+9.72×0.745)=2060N=2.06kN张力F.取F20和F.d.60的最大值：F.=max{F.20;F..60}=max{2.37;2.06}=2.37kN7.5导线跨中的动态弧垂以下计算结果是在导线温度为60℃时得出的，与-20℃相比，导线具有较大的弧垂。弹性延伸为：E=No(F.d.60-FA.60)=1.193×10-⁶×(2060-250)=2.热延伸为：因为GB/T35698.2—2019/IEC以及Cm=0.27×10¹8m¹/(A²S)对于全铝绞线，系数Co为： (36)C,=1.15 (37)因为导线的跨中动态弧垂为：fa=C,Cpfes.6=1.15×1.33×0.356=0.55m7.6短路后回落引起的张力F.因为并且短路后的坠落力F.是不可忽略的：坠落力F.取F4..20和Ff.60的最大值：Ff.d=max{F4..20;Ff..60}=max{2.37;2.77档距中的最大水平位移：bn=f.=0.55m因为最小空气净距为：ami=a-2b₆=2-2×0.55=0.90m7.8结论根据GB/T35698.1—2017中6.5.1和6.5.3,支座(绝缘端子和钢架结构)和基础需承受的弯力：max{F.;Ff.a}=max{2.37;2.77)=2.77kN由短路后回落引起的张力F.得到。以下面的力为依据来确定线夹的参数：max{1.5Fi.;1.0Fq.}=max{1.5×2.37;1.0×2.77}=max{3.56;2.77}=3.56kN水平位移为0.55m,最小空气净距为0.90m。GB/T35698.2—2019/IECTR60865-2:20158算例5——张紧导线的机械效应IIH双股导线2EN1046-AL1/45-ST1A——子导线数目GB/T35698.2—2019/IECTR软主导线在-20℃时的静态张力(本地冬季最低温度)软主导线在60℃时的静态张力(最高运行温度)8.3子导线间的有效距离a,=0.1mmmmmmm (19a)参数r为 (20)δ₁=arctanr=arctan1.12=48.2°刚度范数为：实际的杨氏模量为：因为应力系数为：因为Tu=0.5s<0.4T20=0.4×2.09=0在式(29),式(32)和式(35)代入：短路电流结束时的摆动角为：因为最大摆动角8mx.20和0mx.60的取值分别取决于X2和X₆。X20和X₆的值则取决于8.2o和δ1.6:当0<0.20=57.0°<90°时：X-20=1-rsinδnd.-20=1-1.12×sin57.0°=0.0607 (30)mx.-20=10°+arccosX-2=10°+arccos0.0607=96.5° (31)当0<8.6=51.8°<90°时：Xg=1-rsinot.6=1-1.12×sin51.8°=0.120 (30)max,60=10°+arccosX=10°+arccos0.120=93.1° 8.3.2短路时由于摆动引起的张力F₁计算基于GB/T35698.1—2017中6.2.3。荷载参数为：因为根据GB/T35698.1—2017中图8,系数业2和业。为：当业20=1.50且520=2.04:业2=0.691当φ6=1.50且56=3.11:业=0.759短路电动力持续期间的张力为：F..20=Fa.20(1+gzo业20)=17.8×(1+1.50×0.691)=36.3kNF1.4.60=Fa.60(1+φ6o业6)=15.4×(1+1.50×0.759)=32.9kN张力F.取F20与F..的最大值：F₁.=max{F1..20;F.4.60}=max{36.3;32.9}=36.3kN8.3.3跨中导线的动态弧垂以下计算结果是在导线温度为60℃时得出的，与-20℃相比，导线具有较大的弧垂。弹性延伸为：Em=N(F..60-Fa.60)=5.85×10-⁸×(32.9-15.4)×10³=1热延伸为：因为并且当ASCR导线AA/As=1046/45=23.2大于6时：Ci=0.27×10 (36)Cp=0.97+0.1r=0.97+0.1 (37)fa=C,Cpfes,60=1.08×1.18×1.56=1.99因为且张力F.取Ff..20和Ff.d.0的最大值F+.d=max{F+.20;Ff.160}=max{66.7;68.8}=68.8kNbb=fasinồ₁=1.99×sin48.2°=1.48因为amin=a-2bb=5-2×1.48=2.04GB/T35698.2—2019/IEC (53)且 (53)其中Fp..20=1.1F..20=1.1×36Fp.1.60=1.1F.1.60=1.1×32.9=36.2kN……(51)F¹..20和F.60在8.3.2进行了计算。Fpi.d=max{Fp..20;Fpi.60}=max{39.9;36.2}=39.9kNmax{F.;F.;Fpi.a}=max{36.3;68.8;39.9}=68.8kN既不满足GB/T35698.1—2017中式(52)也不满足式(53)。因此箍缩力需要根据GB/T35698.1—2017,6.4中的式(54)进行计算。其他结果与8.3.2,8.3.3,8.3.4和8.3.5相同，且与子导线中线间的距短路时的张力F.=36.3kN根据GB/T35698.1—2017中图9,当v₁=2.42,k=1.81时参数v₂为：根据GB/T35698.1—2017中图10,当a./d=9.3时参数v₃应变系数为：j20=3.94>1根据GB/T35698.1—2017中图11,当j20=3.94且e20=1.06,系数520为：GB/T35698.2—2019/IECTR608Fpi.=max{Fp.20;Fp.d.60}=max{72.6;69.5根据GB/T35698.1—2017中6.5.2和6.5.3,对于结构、绝缘子、连接件和基座，应取F.,F⁴.和max{F.;F.;Fpi.}=max{36.3;68.8;72.6}9算例6——跨中有引接线的耐张导线的机械效应GB/T35698.2—2019/IECTR60865-2:2015II双股导线2EN1046-AL1/45-ST1A GB/T35698.2—2019/IECTR60软主导线在-20℃时的静态张力(本地冬季最低温度)软主导线在60℃时的静态张力(最高运转温度)用于描述双臂伸缩式隔离开关连接附加集中质量间隔垫个数单个连接的质量重力加速度9.3平行于主导线的引接线平面9.3.1概述根据9.2,给出了以下数据：主导线温度为60℃时引接线高度(最高运行温度)主导线温度为60℃时引接线宽度(最高运行温度)引接线的线长度9.3.2电流流过主导线整个跨距9.3.2.1电磁荷载和特征参数单位长度特征电磁荷载：h=7m (19a) (20)其中m为单根子导线单位长度的复合质量，包括集中质量：导线上的合力的方向为： (21)导线在跨中的等效静态弧垂为： (22)导线的振荡周期为：导线的合成振荡周期为：刚度范数：实际杨氏模量为：因为应力系数为：因为Tu=0.5s<0.4T6=0.4×2在式(29),式(32)和式(35)中代入：短路电流结束时的摆动角为：因为最大摆动角8mx.20和8mx.6的取值分别取决于X2和X6。X2和X₆的值则取决于δ.20和δ60:当0<8.20=69.9<90°时：X-20=1-rsinod-20=1-1.27×sin69.9°=—0.193 (30)并且当一0.985<X20=-0.193<0.766时：0mx.-20=10°+arccosX-20=10°+arccos(-0.193)=111° (31)当0<8.6=62.3°<90°时：X₆=1-rsinδmd.60=1-1.27×sin62.3°=—0.124 并且当一0.985<X=-0.124<0.766时：Omx.50=10°+arccosX₆=10°+arccos(-0.124)=107° (31)9.3.2.2跨中无引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F.计算基于GB/T35698.1—2017中6.2.3。荷载参数为：因为根据GB/T35698.1—2017中图8,参数业20和业为：当φ2o=1.85且520=1.69:业20=0.641当φ6=1.85且56=2.60:业=0.714短路时的张力为：F₁d.20=F.20(1+φ2zo业20)=17.4×(1+1.85×0.641)=38.0kNF.60=FA.60(1+φ6o业6)=15.0×(1+1.85×0.714)=34.8kN张力F,.取F0和F.60的最大值：F1.=max{F1.d.20;F.4.60}=max{38.0;34.8}=38.0kN9.3.2.3导线在跨中的动态弧垂弹性延伸为：Er.20=N2o(F.20-F.20)=5.78×10⁸×(38.0-17.4)×10³=1.19×10³Ecm.60=N₆o(F..60-Fa.60)=5.78×10-⁸×(34.8-15.0)×10³=1热延伸为：因为且当ASCR导线在AAi/As=1046/45=23.2>6参数Co为： (36)参数C,为：C,=0.97+0.1r=0.97+0.1×1.27=1.10 (37)因为导线在跨中的动态弧垂为：fal.2=C,Cp.20f.20=1.10×1.33×1.21=1.77fad.60=CpCp.60f.60=1.10×1.24×1.41=1.92m…9.3.2.4跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F.根据GB/T35698.1—2017中6.2.5计算，因为：√(hz+fe.20+fa.20)²+w²=√(7.2+1.21+1.77)²+2²=10.4m>l,=7.6√(h₆o+fe.6+fa.60)²+w²=√(7.0+1.41+1.92)²+2²=10.5m>l,=7.6由于主导线弧垂随温度而变化，在一20℃引接线的高度为：h2o=hso+(f.0-fa.20)=7.0+(1.41-1.21)=7.2m且h₆=h=7.0m实际的摆动角为：GB/T35698.2—2019/IEC荷载参数为：92o=3(rsinozo+cosδ2o-1)=3×(1.27×sin960=3(rsinồso+coso6-1)=3×(1.27×sin50.2°+cos (41)因为且0d.20=69.9°>δ根据GB/T35698.1—2017中图8,参数业20和业为：当φ20=1.84且520=1.69:业20=0.641当φ6=1.85且56=2.60:业6=0.714短路时的张力为：F..20=Fa.20(1+φzo业20)=17.4×(1+1.84×0.641)=37.9kNF.4.60=FA.60(1+φ6o业)=15.0×(1+1.85×0.714)=34.8kN张力F.取F.20和F1..6的最大值F1.4=max{F..20;Fd.60}=max{37.9;34.8}=37.9kN9.3.2.5短路后回落引起的张力F.因为且但是短路后张力F.可以不计。当根据GB/T35698.1—2017中6.2.3进行计算时，短路后的张力F:.还需要根据GB/T35698.1—2017中6.2.6进行计算，因为：且GB/T35698.2—2019/Ff.d=max{Ffd.20;F4..60}=max{63.8;65.8}=65.8kN下面的计算结果都是在导线温度为60℃时得到的，其导线的弧垂大于温度为一20℃时。bn=fed..sinoso=1.92×sin50.2°=1.48m…因为amin=a-2b=5-2×1.48=2.04m (48)当跨中无引接线，不仅需要根据GB/T35698.1—2017中6.2.3进行计算，而且还需要根据bb=fad.sosinδ₁=1.92×sin51.8°=1.51 (45)因为amin=a-2bn=5-2×1.51=1.98且l.=12.5m>70其中Fp..20=1.1F...20=1.1×38.0=41.8kNFp.1.60=1.1F₁.60=1.1×34.8=38.3kN……(51)Fp.d=max{Fp.20;Fp.60}=max{41.8;38.3GB/T35698.2—2019/IEC根据GB/T35698.1—2017中6.5.2和6.5.3,对于结构、绝缘子、连接件和基座，应取F,F¹.和Fpi.中的最大值作为静态荷载：max{F.;Ff.;Fp.}=max{37.9;0;41.8}=41.8由箍缩引起的张力Fpi.得出。最大水平位移为1.48m,最小空气净距为2.04m。当根据GB/T35698.1—2017中6.2.3计算时且跨中无引接线时，对于结构、绝缘子、连接件和基座，应取F,F.和F,.中的最大值作为静态荷载：max{F.;Ff.;Fpi.d}=max{38.0;65.8;41.8}=65.8kN由跨中无引接线时短路后的回落引起的张力F..得出。最大水平位移为1.51m,最小空气净距为1.98m。9.3.3沿引接线电流流过主导线一半跨距并沿引接线流出9.3.3.1电磁荷载和特征参数单位长度的特征电磁荷载为： (19b) (20)其中m=3.73kg/m见9.3.2.1导线上的合力的方向为： (21)导线在跨中的等效静态弧垂见9.3.1.1:fa-20=1.21mf.6=1.41m (22)导线的振荡周期见9.3.2.1: (23)导线的合成振荡周期为： (24)刚度范数见9.3.2.1:N-20=5.78×10-⁸1/NN6=5.87×10-81/N (25)应力系数见9.3.2.1:在式(29),式(32)和式(35)中代入下式，见9.3.2.1:因为当0<0d.20=43.8°<90°时：X-20=1-rsinom.-20=1-0.763×sin43.8°=0.472 (30)x.-20=10°+arccosX-20=10°+arccos0.472=71.8° (31)当0<8.6=38.8°<90°时：X=1-rsinont.60=1-0.763×sin38.8°=0.522 (30)当-0.985<Xs=0.522<0.766时：mx₆=10°+arccosX₆=10°+arccos0.522=68.5° (31)根据GB/T35698.1—2017中图8,系数业20和业。为：当φ20=0.774且520=1.69:当φ6=0.774且56=2.60:短路时的张力为：GB/T35698.2—2019/IEC业=0.774zo业20)=17.4×(1+0.774×0.702)=26.9kN业6)=15.0×(1+0.774×0.774)=24.0kN张力F,取F20和F.的最大值：F₁.=max{F-20;F⁴.60}=max{26.9;24.0}=26.9kN9.3.3.3跨中导线的动态弧垂弹性延伸为：Etm.20=N20(F..20-F.20)=5.78×10⁸×(26.9-17.4)×10³=0.54Em.60=N(F..-Fa.60)=5.78×10-⁸×(24.0-15.0)×10³=0.热延伸为：因为并且当ASCR导线在AA/As=1046/45=23.2>6参数Cp为： (36)Cp=1.05 (37)因为导线在跨中的动态弧垂为：fa.2o=CCp.zof..2o=1.fad.60=CrCp.6fe.60=1.05×1.13×1.41=1.67m……(38)9.3.3.4跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F₁该计算基于GB/T35698.1—2017中6.2.5,因为√(h2o+f…2o+fa.20)²+w²=√(7.2+1.21+1.50)²+2²=10.1m>1,√(h₆o+fe.60+fa.60)²+w²=√(7.0+1.41+1.67)²+2²=10.3m>lv=7.6m由于主导线弧垂随温度而变化，在20℃引接线的高度为：h2o=h₆o+(f.60-fa.20)=7.0+(1.41-1.21)=7.2m且h=h=7.0m实际的摆动角为： (39)荷载参数为： (40)因为且根据GB/T35698.1—2017中图8,系数业20和业。为：当φ2=0.774且520=1.69:业2=0.702当φ6=0.774且56=2.60:业=0.774短路时的张力为：F.20=F.20(1+φzo业20)=17.4×(1+0.774×0.702)=26.9kNF¹..60=Fa.0(1+φ6o业6)=15.0×(1+0.774×0.774)=24.0kN张力F,.取F20和F.60的最大值：GB/T35698.2—2019/IECTR60F₁.=max{F1..20;F¹.4.60}=max{26.9;24.0}=26.9且当根据GB/T35698.1—2017中6.2.3进且Ff.a.60=0kNF+=max{F+.20;F.60}=max{52.8;0}=52.8kN下面的计算结果都是在导线温度为60℃时得到的，其导线的弧垂大于温度为-20℃时。b=fad.sosinoj=1.68×sin37.3°=1.02因为amin=a-2bn=5-2×1.02=2.96m (48)bb=fa.6osinδi=1.68×sin37.3°=1.02m (45)amn=a-2bb=5-2×1.02=2.96GB/T35698.2—2019/IECTR608Fp.d.60=1.1F₁4.60=1.1×24.0=Fp.1=max{Fp..20;Fp.1.60}=max{29.6;26.4}=29.6根据GB/T35698.1—2017中6.5.2和6.5.3,对于结构、绝缘子、连接件和基座，应取F,Ff.和max{F.;Ff.;Fp.d}=max{26.9;0;29.6}=29.6kN应取F.,F.和Fp中的最大值作为max{F.;Ff.A;Fpi.a}=max{26.9;52.8;29.6}9.4垂直于主导线的引接线平面9.4.1概述都应根据GB/T35698.1—2017进行计算。GB/T35698.2—2019/IECTR60865-2:2015主导线温度为60℃时(最高运行温度)引接线高度h=7m。主导线温度为60℃时(最高运行温度)引接线宽度w=1.5m。r=1.27 δ₁=51.8° N-20=5.78×10-⁸1/NN=5.87×10-⁸1/N 5-20=1.6956 在式(29),式(32)和式(35)代入下式： 9.4.2.4跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F.计算根据GB/T35698.1—2017中6.2.5。因为：√(hzo+f.20)²+w²+fa.20=√(7.2+1.21)²+1.5²+1.77=10.3m>l,=7.4√(hso+f.60)²+w²+fad.60=√(7.0+1.41)²+1.5²+1.92=10.5m>l,=7.4由于弧垂随主导线温度的变化而变化，-20℃时引接线的高度为：h20=h+(fe,60-fa.20)=7.0+(1.41-1.21)=7.2实际的摆动角为：荷载参数为：因为且根据GB/T35698.1—2017中图8,系数业20和业为：业2=0.641当φ6=1.85且56=2.60:业=0.714短路时的张力为：F₁.20=F.20(1+φ2o业20)=17.4×(1+1.85×0.641)=38.0kNF₁.1.60=Fa.60(1+φ6o业60)=15.0×(1+1.85×0.714)=34.8kN张力F.取F.20和F..的最大值：F¹.d=max{F¹20;F.460}=max{38.0;34.8}=38.0kNGB/T35698.2—2019/IEC9.4.2.5短路后回落引起的张力F.因为且但是短路后张力F.可以不计。当根据GB/T35698.1—2017中6.2.3进行计算时，短路后的张力F.还需要根据GB/T35698.1—2017中6.2.6进行计算因为：且坠落力为：张力F.取Ff.20和F¹..60的最大值：F1.=max{F4.A.20;Ff.3.60}=max{63.8;65.8}=65.8kN下面的计算结果都是在导线温度为60℃时得到的，其导线的弧垂大于温度为-20℃时。绞线的最大水平位移在l。=1-21时为：bb=fat.osinδi=1.92×sin51.8°=1.51因为最小空气净距为： (48)当根据GB/T35698.1—2017中6.2.3进行计算时，跨中无引接线，除此之外水平位移b。和最小空气净距amn需根据GB/T35698.1—2017中6.2.7计算。bn=fa1.ssinồ₁=1.92×sin51.8°=1.51m (45)因为最小空气净距为：GB/T35698.2—2019/IECTR608amin=a-2bb=5-2×1.51=1.98Fp.d.20=1.1F.d.20=1.1×3Fpi.=max{Fpi..20;Fp.d.60}=max{41.8;38.3}=41.8kN根据GB/T35698.1—2017中6.5.2和6.5.3,对于结构、绝缘子、连接件和基座，应取F.,F.和max{F.;F₆.;Fp.}=max{38;0;41.8}=41.8kN应取F.,F.和Fp.中的最大值作为静态荷载：max{F.;F.;Fpi.a}=max{38.0;65.8;41.8}=65.8kN由跨中无引接线时短路后的回落引起的张力F. (19b)参数r为： (20)其中 (21)f -20=1.21mfe.=1.41 (23)GB/T35698.2—2019/IEC (24)刚度范数见9.3.2.1:N-20=5.78×10-⁸1/NN6=5.87×10-⁸1/N (25)应力系数见9.3.2.1: (28)在式(29),式(32)和式(35)中代入下式，见9.3.2.1:因为当0<0.20=43.3°<90°时：X-20=1-rsinδnd.-20=1-0.760×sin43.3°=0.479 (30)0max.-20=10°+arccosX-20=10°+arccos0.479=71.4° (31)X₆=1-rsinδend.60=1-0.760×s (30)当-0.985<X₆=0.525<0.766时：0max.60=10°+arccosX=10°+arc (31)因为根据GB/T35698.1—2017中图8,系数业20和业。为：当φ20=0.768且520=1.69:业0=0.702当φ6=0.768且56=2.60:业=0.775短路时的张力为：F.zo=F.20(1+gzo业20)=17.4×(1+0.768×0.702)=26.8kNF.1.60=F.60(1+φ60业6o)=15张力F.取F..20和F1..6的最大值：F1.d=max{F₁20;F.60}=max{26.8;23.9}=26.89.4.3.3跨中导线的动态弧垂弹性延伸为：Eelm20=N2o(F..20-F.20)=5.78×10⁸×(26.8-17.4)×10³=0.543×10Ecm.60=Nso(F..60-Fx.60)=5.78×10-⁸×(23.9-15.0)×10³=0.热延伸为因为并且当ASCR导线在Aʌ/As=1046/45=23.2大于6时：参数Cp为：GB/T35698.2—2019/IEC参数C,为：C,=1.05因为导线在跨中的动态弧垂为：fa.20=C,Cp.2ofe..20=1.05×1.18×1.21=1.50fa.60=C,Cp.sof.6=1.05×1.13×1.41=1.67m……(38)9.4.3.4跨中有引接线的情况下短路时由于摆动引起的张力F.该计算基于GB/T35698.1—2017中6.2.5,因为√(ho+f.20)²+w²+fa.20=√(7.2+1.21)²+1.5²+1.77=10.3m>l,=7.4√(hs+fu.60)²+w²+f.6=√(7.0+1.41)²+1.5²+1.92=10.5m>l,=7.4由于主导线弧垂随温度而变化，在-20℃引接线的高度为：h