2006年矿井生产能力文字说明新的0904

PAGE162006年矿井生产能力核定报告书第一章概述第一节核定工作的简要过程煤矿生产能力核定从8月7日开始，8月底矿完成生产能力初核工作。第二节核定依据的产要法律、法规、规范和技术标准1、《煤炭法》、《矿产资源法》、《安全生产法》、《矿山安全法》等有关法律、法规。2、《煤矿安全规程》(2004年版)、《洗煤厂安全规定》(AQ1010-2005)；3、《国务院关于预防煤矿生产安全事故的特别规定》和《国务院关于促进煤炭工业健康发展的若干意见》等有关煤炭产业的政策。4、国家发展改革委关于印发煤矿生产能力核定的若干规定的通知。5、国家安全监管总局、煤矿安监局、发展改革委《关于印发为煤矿通风能力核定办法(试行)的通知》。6、原煤炭工业部制定的《煤炭工业技术政策》、《煤炭工业计划和统计常用指标计算办法》。7、采用或参考了在煤炭生产建设的实践中经实测、统计、分析和总结，并已取得合法依据的有关技术参数。8、其它法律、法规有及有关规定。第三节核定主要系统环节及结果核定的主要系统环节是提升系统万吨/年，井下运输系统万吨/年，通风系统万吨/年，排水系统万吨/年，供电系统万吨/年，采掘工作面50万吨/年，地面生产系统万吨/年，洗煤厂万吨/年。第四节最终确定的煤矿核定生产能力本次核定矿井综合生产能力50万吨/年。第二章煤矿基本概况第一节自然属性一、地理位置，企业性质、隶属关系，地形地貌，交通情况义安煤矿位于江苏省徐州市铜山县大彭镇境内。国有企业，隶属徐州矿务集团，本井田位于徐宿弧形构造九里山、义安山复背斜的义安山北麓，井田总体走向北东呈略向北凸出的弧褶皱构造：倾向上有起伏，发育一个向斜、一个背斜，均以井田中部37～38线为最低，走向上也在此处向北凸出最明显。向斜在此形成一个盆，向两端仰起；背斜在此形成一个鞍部。有公路相通，又有铁路专用线与符夹铁路相通。南有徐肖公路，北有徐商公路和陇海铁路，交通运输十分方便二、井田位置、边界范围，拐点坐标，井田面积，相邻矿井边界关系地理坐标为：东经117°00′05″、北纬34°15′55″,。井田范围：北至下石盒子组２煤-1200m底板等高线垂直投影线，向南至各煤层的露头线；向西至省界；向东到29线，东西长约4.6km，面积约9.5km²。主井井口坐标：X:3793332.034，Y:2050133.120，Z:+37.300。该矿区为隐蔽煤田。井田走向：4.6km；倾向：1.9km；登记面积为3.65km²，开采深度为：-60m～-1200m。地面平坦，标高为+35m邻近矿井情况：义安煤矿东邻徐州天能集团大刘煤矿，以第29勘探线为界，并有符夹铁路相隔，该矿生产区域在浅部，而义安煤矿生产区域在深部（-770以下）；西部距苏皖省界以西约2公里处，为肖县郑腰庄煤矿，井型为年产３万吨小煤矿，主要在浅部开采。三、井田地质情况、地层、含煤地层、构造井田内断裂发育：走向断层压扭性的F15、F11，张扭性的F17、F12，规模最大，对井田的影响也最大。进而形成了井田14条大中型断层、—向斜、—背斜。四、主要可采煤层情况，煤层赋存条件、煤层层数、厚度，资源储量，煤质，煤种。 （1）山西组7煤层 全区广泛沉积，规律较明显，赋存面积约7.9平方公里。可采面积7.0平方公里。剩余可采面积3.3平方公里，本区共有78点穿过，11点缺失６点断缺，61孔见煤，56孔可采，煤层厚度0～4.72m，见煤点平均煤厚1.94m。本次评定外加井巷见煤点71个，总计见煤点132个，平均厚度2.0m。煤层上距分界砂岩底板40～85m，平均60m；上距2煤102m；下距9煤14～35m，平均20.0m。 煤层大多为简单结构，局部发育1～2层夹矸，当夹矸厚度大于0.60m时，则出现7-2煤层，夹矸的分布范围主要集中在34～37线的F17断层以南至煤层的浅部。 煤层厚度变化大（0～4.5m），受古环境影响，缺失变薄区域集中。主要分布在34线以西的向斜部位和F9断层上盘以东-500m水平以上。煤层缺失或变薄时，直接顶板多为白色中～粗砂岩，与古河流冲刷作用有关；而当煤层直接顶板为泥岩或砂质泥岩时，煤层较厚，如F12与F17断层之间局部地带，煤层最厚可达4.5m。F15和F19断层以北至-1200m深部，煤层厚度变化大（0～2.91m），煤层结构简单，从钻孔控制和井巷揭露看煤层中没有夹矸分布，受古河流冲刷影响，缺失区域面积广，F9断层下盘的-900m水平以下均为变薄缺失区。F15断层下盘，35勘探线以西为变薄缺失区。 F9、F15断层以南，东始29线，西至省界，南至露头。评定面积3.4平方公里，统计钻孔17个点，其中12个点可采，5个点不可采，巷道见煤点1个，煤层厚度0～3.40m，平均煤厚1.75m。采空区边缘以南至F13上盘，由于断层落差大，煤层不稳定，作为孤立块段不参与评价。煤层可采性指数Km＝0.71，煤层厚度变异系数y＝49％，属较稳定的中厚煤层。 F9、F15断层以北至深部，南起F9、F15断层，北至-1200m等高线；东到29勘探线，西至省界，面积3.1平方公里，统计钻孔12个，井巷工程1个，总计评定13个点，其中12个点可采，1个点不可采，煤层厚度0～2.91m，平均厚度1.57m。煤层可采性指数Km＝0.92；煤层厚度变异系数Y＝54％；属较稳定的可采中厚煤层。 根据矿井区7煤赋存特点和煤层发育稳定程度，7煤应定为较稳定的可采中厚煤层。 （2）山西组7-2煤 属局部可采煤层，井田赋存面积1.73平方公里，可采面积0.62平方公里。全区共有41个钻孔揭露，其中29个孔缺失，11个孔可采，1个孔不可采井巷见煤点1个，总计见煤点13个，两极厚1.41～2.16m，见煤点平均煤厚1.56m。煤层上距7煤0.6～4.0m，平均1.38m。下距9煤14～32m。平均18.62m。煤层结构简单，局部含夹矸，沉积不稳定，虽然大面积沉积缺失，可采面积较小，但可采点集中，可采区内煤层厚而稳定，属局部可采煤层。目前，已全部采完。 （3）山西组9煤 全区沉积不稳定，局部发育成可采煤层，井田内赋存面积约2.2平方公里，可采面积约1.6平方公里，剩余可采面积约1.1平方公里。全区共有70个孔穿过，28个孔缺失。6个孔断缺，36个孔见煤，其中26个点可采，10个点不可采，煤层两极厚度0～4.16m，全区平均煤厚1.32m。见煤点平均煤厚1.44m，煤层可采性指数Km＝1；煤层厚度变异系数y＝25.7％。煤层上距7-2煤底板14～32m，平均18．62m，下距一灰27～45m，平均厚33m。 煤层结构简单，局部含一层夹矸，煤层沉积不稳定，F9、F15断层上盘33勘探线以东，基本上沉积缺失或变薄，仅个别点见煤；F9、F15断层下盘至-1200m，基本上沉积缺失或变薄，属局部可采煤层。 根据9煤赋存特点和煤层发育稳定程度，矿井区9煤应定为较稳定的局部可采薄煤层。五、水文地质情况，开采技术条件。 矿区为黄淮河冲积平原，东部偏高，西部偏低，地面标高在35～36m之间，地势较为平坦。本区北部有废黄河大堤，河堤标高多为40～45m，南部有上、中寒武纪地层组成的义安山脉，山脉主体走向NE60°左右，最高峰海拔262.1m，为风化残剥蚀山丘。 矿区天然水系不发育，只有废黄河经矿区北部从西向东流过,河床宽约450～850m，是一条季节性河流；西部与安徽省接壤处的岱河，是矿区地面水唯一的排泄通道；根据1957年汛期胡集庄西北观测站资料记载，本区最高水位36.49m。人工水系比较发育，有五条排洪道，一条大寨河和一个蓄水290万立方米的人工水库；水库汛期蓄洪降低洪水位，枯期进行农田灌溉。 矿区地处黄淮之间，具有长江流域与黄河流域过渡区气候特点，属北温带的鲁淮区。气候温和，日照充足，四季分明；春秋季短，入冬和回暖较早；冬季寒冷干燥，夏季炎热多雨，春天多风，并常见寒潮、霜冻、冰雹、干旱、风沙等灾害性天气。年平均气温为14.2℃，最高气温达43.3℃(1955年7月15日徐州)，最低气温为-23.3℃(1969年2月6日徐州)；平均年降水量834.7mm，最大年降水量为1297.0mm（1985年），最小年降水量为500.6mm（1988年），最大日降水量225.5mm（1982年7月22日）；全年降水集中在6、7、8月份，个别年份可延长到9月份，年内降水量极不均衡，变化幅度较大。平均年蒸发量1736.9mm，最高为2280.4mm矿井建设情况义安煤矿隶属徐州矿务集团有限公司，1970年４月开工兴建，1972年12月简易投产，仅有-160m的立井一眼，生产不配套，设计井型为21万吨／年。为了满足工业对煤炭的需求，原徐州矿务局设计处于1978年根据地质勘探资料，提出了“徐州矿务局义安煤矿补套延深扩大初步设计方案”，经江苏省革命委员会审定同意，并以苏革计发（78）212号文批准对义安煤矿进行改扩建。改扩建后义安煤矿井型由21万吨／年，提高为60万吨／年，建成千米斜井，形成一竖一斜，生产系统配套，后经核定井型产量仍为60万吨／年，并于1987年达到核定产量。改扩建工程76年开工，85年竣工。煤矿生产现状⑴、开拓方式：矿井采用立井和斜井混合开拓。新付井落底-500水平，通过主石门连接-500运输大巷，斜井落底-280水平，接着由两条倾斜下山(一条运输，一条轨道)到-500水平与-500大巷连接。⑵、通风系统矿井通风方式：中央边界式，回风井利用建井初期的两个立井并联作为回风井，并通过已采各水平的上、下山同生产水平联通形成回风系统。即斜井、副井进风→-500大巷→采区上下山→工作面→采区回风上山→-280总回风道→回风上山→-160风井→地面。⑶副井提升新副井落底-500m水平，中间有一个辅助水平，即-390⑷主井提升：皮带机型号GDS-100型配用电机2×400kw，暗斜井皮带机型号DX-1000型，配用电机2×220kw。⑸压风系统压风系统：压风机房→副井→主石门→-500大巷→采区→掘进头。5L-40/8压风机2台，4L-20/8压风机3台。⑹排水系统矿井于-280水平、-500水平、－770水平建有主排水泵房，分别将该水平涌水排至地面，其中－770水平排至－500泵房。⑺主供电系统义安煤矿35KV变电所电源来自西效变电所（主供线路），另一路来自王门变电所（备用线路），电压为35KV。(8)选煤厂概况我矿地面有一洗煤厂，主选设备为SKT-14型跳汰机，设计入洗能力45万吨，2005年核定能力为30万吨；具备洗低灰精煤的能力，包括6700大卡及6700大卡以下的各个品种都能生产，主要产品有块煤、筛混、洗混、乙级精煤、甲级精煤等。该厂另有煤泥压滤系统，设备为TNB-24型浓缩机和XMYE340/60-1500压滤机（两台），煤泥回收能力为45万吨/年。(9)近几年生产完成情况年份2001年2002年2003年2004年2005年产量(万吨)45.0045.5154.0843.9553.12(10)煤炭资源回收率情况年份2001年2002年2003年2004年2005年%95.0093.0094.5295.1295.00(11)今后三年的生产接续安排第三章煤矿生产能力核查计算第一节资源储量核查截止2005年末期矿井累计探明资源储量：3711.4万吨；保有资源储量：1471.9万吨；累计采出资源量：1371.6万吨；累计动用资源储量：2239.5万吨；累计损失资源储量：921.9万吨。资源储量计算范围：东起29勘探线，西至省界，南起各煤层露头，北至-1200m等高线。工业指标：1、煤层最低可采厚度为0.6m。2、煤层灰份不大于40%。3、煤层储量计算厚度的确定：煤层中夹矸的单层厚度不大于0.05m，计算厚度时，夹矸与煤可合并计算，但全层的灰份或发热量指标应符合要求。煤层中夹矸的单层厚度等于或大于所规定的煤层最低可采厚度0.6m时，被夹矸所分开的煤分层应作为独立煤层，并分别计算储量。煤层中夹矸的单层厚度小于所规定的煤层最低可采厚度时，煤分层不作为煤层处理，煤分层厚度等于或大于夹矸厚度时，上下煤分层加在一起，作为煤层的采用厚度参加储量计算。对于复杂结构煤层，当各煤分层的总厚度等于或大于所规定的最低可采厚度，同时，夹矸的总厚度不超过煤分层总厚度的1/2时，以各煤分层的总厚度作为煤层的采用厚度参加储量计算。储量计算范围拐点坐标：（见下表）点号X坐标Y坐标点号X坐标Y坐标13794215205037658379300520499445237927122050100093793400205002353379280520500943103794500205000574379275520500842113796595205030585379251020499410123795375205033786379264020499305133795295205030207379276520499540资源储量核查结果：保有资源储量1471.9万吨，可采储量843.1万吨，剩余服务年限3.6年主井提升系统能力核定本矿井共有二个生产工作面，一个在-500水平，为炮采，另一个在-770水平，为高档普采。煤流运输方向：-500水平运输采用刮板运输机——SPJ-800采区皮带运输——SJ-250皮带——大巷电机车运输——-PDJ-1000钢管皮带——GDS-1000钢丝绳牵引皮带——地面煤仓。770水平运输采用刮板输送机——SPJ-800采区皮带——250皮带机——大巷电机车运输——PDJ-1000钢管皮带——GDS-1000钢丝绳牵引皮带——地面煤仓。采区皮带型号均为:SPJ-800，运输能力为350吨/小时,带速为1.63米/秒.采区刮板输送机型号均为:SGW-40T,运输能力为150吨/小时,链速0.86米/秒SJ-250皮带机，运输能力为400吨/小时，斜长为1130米，坡度为16度；带速为2米/秒.强皮皮带型号为:DX—1000，运输能力为560吨/小时,带速为2.5米/秒.安装长度为960米，斜巷坡度为16度。PDJ-1000钢管皮带，运输能力为550吨/小时，带速为2米/秒。运输系统皮带转载点采用的给煤机型号为：K3型，每小时给煤量为300吨/小时。钢丝绳牵引胶带输送机，型号为GDS-1000，皮带总长度为1200米，运输倾角为17.5度，运输能力680吨/小时.去年生产能力核定为230万吨/年一、主输皮带计算公式及参数1、按钢丝绳芯牵引输送机计算A=330×(K′+K″)B2νγt/104k1k′+k″—输送机负载断面系数查表取值为：180+125A—年运输量，万t／a；217.4k—输送机负载断面系数；B—输送机带宽，m；1v—榆送机带速，m／s；2γ—松散煤堆容积重，t／m3。取0.85～0.9；取0.9C—输送机倾角系数；0.85k1—运输不均匀系数，取1.2；t—日提升时间，16h或18h，按《标准》第十二条规定选取18ω—单位输送机长度的负载量Kg/m 取60将以上数据代入上式得A=330×(180+125)×12×2×0.85×0.9×18/104×1.2=2312、以实测有胶带的运输状况计算：A=3600×330ωvt/107×k1=3600×330×60×2×18/107×1.2=213.8≈214采取舍大取小的原则，则矿井的主运输系统生产能力核定为214万吨本次核定能力为214年。主运煤系统变化不大，只是由于实际计算参数由原来的350个工作日改为330个工作日，而使得矿井今年的核定能力由去年的230万吨/年下降为214万吨。第三节、副井提升系统能力核定副井提升为立井混合提升，井筒直径为6.5米，井深为537.3米，提升落底水平为—500水平，提升高度为537.3米，过卷高度为23米，过放距离为23米，最大提升速度8.238米/秒，提升循环时间为160秒，提升任务为副提，即提人、提物、提矸石，每天提矸70车，下料约50车，其它材料每班10车。系统性能测定时间为2006年3月，由徐州黄山机电设备技术测试中心测定，连接装置的探伤时间为2006年4月，由徐矿集团一机厂完成，钢丝绳由煤炭工业煤矿钢丝绳徐州检验站试验，符合要求，主轴探伤由东北煤矿机电设备状态诊断技术中心探伤，完好。副井绞车型号为JKM－2.8/4II，多绳摩擦式提升绞车，生产厂家为洛阳矿山机器厂，出产日期为1983年，安装使用时间为1984年1月，静张力为30吨，静张力差为9.5吨，加速度为0.7s/m2，减速度为-0.4s/m2，副井绞车电机型号为YR800-10/1180,Pe＝800KW,Ue＝60KV,Ie=100A，提升容器为双层双车（1吨罐笼），生产厂家为徐州煤矿安全设备制造厂，北罐2005年10月投入使用，南罐2006年5月投入使用，罐道为组合钢管道，连接装置型号为YXZ1350，生产厂家为徐州煤矿安全设备制造厂，投入使用时间为2000年9月30日。钢丝绳结构为6△（34）＋SF-1870-￠光面，表面及绳心涂弋培油，共四根钢丝绳（左捻、右捻各两根），生产厂家为宁夏恒力钢丝绳集团有限公司，2006年5月1日投入使用。副井提升系统有过卷保护、防止过速保护、过负荷保护和欠电压保护装置、限速保护、深度指示器、失效保护装置、闸瓦间隙保护装置，减速功能保护装置，并按要求试验，动作灵敏可靠，后备保护正常，副井绞车电控已于2003年10月进行了PLC改造，设备运行正常，实现了双线制，井上、井下口于2003年12月安装使用了PLC控制液压操作系统，实现了安全门与信号连锁，符合《煤矿安全规程》第384条规定。2000年8月安装使用了中国矿大生产的FHT型缓冲托罐装置，2000年12月井下口安装了中国矿大生产的罐笼弹簧缓冲承接装置，绞车房安装作用了M12-3B型提升机综合保护装置。去年的提升能力核定为82.8万吨/年计算公式及参数A=300×3×（5×3600-TR-DTQ）/104（R×TG/PG+M×TC/PC）A—副井提升能力，万t／a；R—出矸率，％；8.3PG—每次提矸石重量，t／次；3.6TG—提矸一次循环时间，s／次；200M—吨煤用材料比重，％；4.94PC—每次提升材料重量，t／次；2TC—每次提升材料循环时间，s/次；200D—下其他材料次数，次/班；5TQ—下其他材料每次循环时间，s／次；400TR—每班人员上下井总时间，s／班。1800将以上数据代入公式得出：A=300×3×（5×3600-1800-5×400）/104（0.083×200/3.6+0.0494×200/2）=147核定副井提升生产能力为147万吨。由于矿井生产所需材料占原煤的比重由原来的19.8%下降为现在的4.94%，使得副井提升能力核定由去年的82。8上升为今年的147万吨。第四节井下排水系统能力核定一、概述：我矿目前主水平（-500M）中央泵房安装有200D65×9型离心式水泵4台，其中2台备用，1台工作，1台检修，沿副井井筒安装￠325×13的排水路2趟，排水高度537.3m，矿井设计最大涌水量为500m3/h，2005的实际涌水量小130.2m3/h，实际最大涌水量为164.4m3二、校验水泵能否在20h内，排出24h的正常涌水和最大涌水正常涌水时，1台泵工作，20h排水量280×20=5600正常涌水时，24h的涌水量：130.2×24=3124.8＜5600最大涌水时，24h的涌水量：164.4×24=3945.1＜5600三、水仓容量校验矿井正常涌水量为130.2m3/h＜1000m8Qn=8×130.2=1041.6（m3）＜1827（m3）四、正常涌水量时水泵排水能力计算An=330×20×Bn/104×Pn式中：An—排正常涌水时的能力，万t／a；Bn—工作水泵小时排水能力，m3／h．560Pn—上一年度平均日产吨煤所需排出的正常涌水量，m3/t；Pn=Qn×24×320/53.3×104=4.77An=330×20×560/104×4.77=77.5（万t／a）；五、矿井最达涌水量，水泵排水能力计算Am=330×20×Bm/104×Pm式中：Bm为3台水泵的排水能力，（此时2趟管路配合3台水泵排水，其中1台备用水泵），m3／h；840Am—排最大涌水时的能力，万t／a；Pm—上年度平均日产吨煤所需排出的最大涌水量，m3/t。Pm=Qm×24×378/53.3×104=5.63Am=33020×840/104×5.63=98.5（万t／a）依据舍大取小的原则，可知矿井核定排水能力应为77.5万吨/年。由于矿井涌水量的变化和实际排水泵数量的变动，再加上实际计算参数由原来的350个工作日改为330个工作日，使得矿井的排水能力由原来的226.2下降为今年的77.5万吨。第五节供电系统能力核定义安煤矿地面35KV变电所供电电源一路来自徐州西郊变电所，线路型号：LGJ-120，长度11Km，截面120mm2，另一路来自王门变电所，线路型号：LGJ-120，长度7Km，截面120mm2，两路供电独立无T接，一路运行，另一路带电备用，两台主变型号为SJL-5600/35，容量为5600KVA，该所内共有高压板29块，型号为GG-1A，均已真空改造完，另装有自动跟踪补偿消弧设备一台，（上海交通大学高压试验设备开发中心江都研究所），型号为ZBＸＨ－６/25/10，未安装该装置前，6KV高压单相接地电容电流为22A，安装后单相接地电容电流为13A，并配备ML98-KY电源线路安全载流量及压降的校核安全载流量校核全矿计划电流 I=9500/31/2×35×0.9=174.5线路＜GJ-120允许载流量，环境温度25℃时为380A，（查表）考虑环境温度40℃时温度校正系数0.81则Ix=380=307.8＞174.5A（2）线路压降校核＜GJ-120线路单位负荷矩时，电压损失百分数：当cosφ=0.9时为0.378%，则电源线路电压降为：△U1%=9.52×110.0378=3.9%＜5% 其中：矿井负荷为9.2mW，线路长11Km。由以上校验可知，电源线路安全载流量及电压降均符合要求。下井电缆安全载流量及电压校核。沿付井井筒敷设的下井电缆4路，型号均为 PVC-6/6KV 3×120mm粗钢丝铠装电缆，每路长1140米。安全载流量校核，井下计算负荷电流：Ij=3450/31/2×6×0.8=415（A） PVC-6/6KV 3×120电缆4回，每一回载流量为285A（查表），则对4回允许载流量为Ix1=4×285=1140（A）；当一回故障停止送电时，其余3回允许载流量：Ix2=3×285=855（A）；Ix2=855＞Ij=415（A）电缆压降校核PVC-6/6KV 3×120电缆单位负荷矩时，电压损失百分数：当cosφ=0.8时，为0.622%/mwKm则每根电缆线路电压降为△U2%=（3.45×1.14×0.622%）/6=0.41%＜5% 其中，井下负荷为3.45mw，线路长1.14Km由以上校验可知,井电缆安全载流量及电压降均符合要求,当一回电缆故障时,其余电缆能保证井下全部负荷的用电。电源线路折算能力计算A=330×16P/104W=330×16×9520/104×39.8=126(万t/a)式中:P为线路供电容量当线路允许载流量为307.8A时,P=31/2×307.8×35×0.9=16793当线路压降为5%时,P=5%/0..378%×11=12mw=12000kw则线路合理,允许供电容量大。W为上年度吨煤综合电耗.W=39.8(Kwh/t)主变压器能力计算A=330×16Sψ/104W=330×16×5600×0.9/104×39.8=66.9(万t/a)式中：S—主变压器容量，5600KVAψ—为矿井功率因数，取0.9W为上年度吨煤综合电耗.W=39.8(Kwh/t)由上述校验和计算，本矿电源线路和下井电缆符合规程要求，根据线路及变压器的能力计算，取其较小值，确定矿井供电系统校定能力为67t/a。由于计算参数由原来的350个工作日改为330个工作日，使得供电生产能力由去的80万吨下降为67万吨。第六节井下运输系统能力核定主要运输斜巷为-500水平至-770水平的两米绞车付下山，该下山斜长900米，斜巷倾角-18°，主要用于矿井-770水平的矸石和材料提升，线路采用22KG轨道铺设，双轨串车提升，每勾限挂1吨矿车2辆，绞车的型号为：GKT2X-20，电机功率为110KW，绞车