基坑内支撑拆除安全施工计算书

2.1支撑梁下脚手架搭设计算书（梁2000*1400） 12.2围檩梁下脚手架搭设计算书（梁1400*1300） 122.3封板下脚手架搭设计算书（300厚封板） 232.4支撑梁下马镫搭设计算书 352.5叉车使用主体复核计算书 362.1支撑梁下脚手架搭设计算书（梁2000*1400）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称2000×1400混凝土梁截面尺寸(mm×mm)2000×1400模板支架高度H(m)4.36模板支架横向长度B(m)4模板支架纵向长度L(m)14.6二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数μz0.796风荷载体型系数μs1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)3600步距h(mm)1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1800梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600,1200,1800,2400,3000梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁间距222每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.4)]×1＝35.8kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×43.497×0.2222+0.121×1.764×0.2222＝0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.41N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×35.8×222.2224/(100×5400×281250)＝0.363mm≤[ν]＝L/400＝222.222/400＝0.556mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×43.497×0.222+0.446×1.764×0.222＝3.974kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×43.497×0.222+1.223×1.764×0.222＝11.528kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×43.497×0.222+1.142×1.764×0.222＝9.418kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×35.8×0.222＝3.127kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×35.8×0.222＝9.093kNR3'=0.928q2L=0.928×35.8×0.222＝7.383kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.974/1＝3.974kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[11.528,9.418,11.528]/1=11.528kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.974/1＝3.974kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×2/9=0.054kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.4=0.851kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.4=0.851kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=11.528+0.054=11.582kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=3.974+0.054+0.851=4.878kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.878,11.582,4.878]=11.582kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.127/1＝3.127kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[9.093,7.383,9.093]/1=9.093kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.127/1＝3.127kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×2/9=0.044kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.4=0.7kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.4=0.7kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.127+0.044+0.7=3.871kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=9.093+0.044=9.138kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.127+0.044+0.7=3.871kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.871,9.138,3.871]=9.138kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×11.582×0.62，0.5×11.582×0.32]＝0.521kN·mσ=Mmax/W=0.521×106/83330=6.255N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×11.582×0.6，11.582×0.3]＝3.475kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.475×1000/(2×50×100)＝1.042N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×9.138×6004/(384×7040×416.67×104)＝0.526mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝9.138×3004/(8×7040×416.67×104)＝0.315mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[11.582×0.6,0.5×11.582×0.6+11.582×0.3]=6.949kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.927kN,R2=6.949kN,R3=5.683kN,R4=5.683kN,R5=5.683kN,R6=5.683kN,R7=5.683kN,R8=5.683kN,R9=6.949kN,R10=2.927kN正常使用极限状态Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[9.138×0.6,0.5×9.138×0.6+9.138×0.3]=5.483kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.323kN,R2'=5.483kN,R3'=4.456kN,R4'=4.456kN,R5'=4.456kN,R6'=4.456kN,R7'=4.456kN,R8'=4.456kN,R9'=5.483kN,R10'=2.323kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3.2主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.503×106/4730=106.391N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.743kNτmax=2Vmax/A=2×5.743×1000/450＝25.523N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.236mm≤[ν]＝L/400＝600/400＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.234kN，R2=2.036kN，R3=9.867kN，R4=8.975kN，R5=9.867kN，R6=2.036kN，R7=0.234kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.234/0.6=0.391kN，P2=2.036/0.6=3.393kN，P3=9.867/0.6=16.446kN，P4=8.975/0.6=14.958kN，P5=9.867/0.6=16.446kN，P6=2.036/0.6=3.393kN，P7=0.234/0.6=0.391kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc11、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R7]＝max[0.234,0.234]＝0.234kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4，P5，P6]＝16.446kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.11、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.752、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×0.6×1.22/10＝0.028kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.9×2]×1＝40.932kN/m2)小梁验算q1＝max{3.601+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×2/9+0.5×1.4]，10.437+0.9×1.2×(0.3-0.1)×2/9}=10.485kN/m同上四～六计算过程，可得：P1＝0.353kN，P2＝3.065kN，P3＝14.907kN，P4＝13.583kN，P5＝14.907kN，P6＝3.065kN，P7＝0.353kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6，P7]+0.9×1.2×0.1×(4.36-1.4)+Mw/lb＝max[0.353，3.065，14.907，13.583，14.907，3.065，0.353]+0.32+0.028/3.6＝15.234kNf＝N/(φA)+Mw/W＝15234.402/(0.75×450)+0.028×106/4730＝51.059N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.36/4=1.09≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=15.234kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=800mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.858+0.25×0)×1×800×100/1000=48.048kN≥F1=15.234kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=7.488N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.488×10000/1000=303.264kN≥F1=15.234kN满足要求！2.2围檩梁下脚手架搭设计算书（梁1400*1300）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称围檩梁混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1200×1300模板支架高度H(m)4.26模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁底两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置自定义梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600,1150梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距300每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.7×2]×1＝42.163kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.3]×1＝40.399kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.3)]×1＝33.25kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×40.399×0.32+0.121×1.764×0.32＝0.408kN·mσ＝Mmax/W＝0.408×106/37500＝10.887N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×33.25×3004/(100×10000×281250)＝0.605mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×40.399×0.3+0.446×1.764×0.3＝4.999kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×40.399×0.3+1.223×1.764×0.3＝14.5kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×40.399×0.3+1.142×1.764×0.3＝11.851kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×33.25×0.3＝3.92kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×33.25×0.3＝11.401kNR3'=0.928q2L=0.928×33.25×0.3＝9.257kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=4.999/1＝4.999kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[14.5,11.851,14.5]/1=14.5kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=4.999/1＝4.999kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×1.2/4=0.073kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×1.3=0.79kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×1.3=0.79kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=4.999+0.073+0.79=5.862kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=14.5+0.073=14.573kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=4.999+0.073+0.79=5.862kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.862,14.573,5.862]=14.573kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=3.92/1＝3.92kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[11.401,9.257,11.401]/1=11.401kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=3.92/1＝3.92kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×1.2/4=0.06kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×1.3=0.65kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×1.3=0.65kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=11.401+0.06=11.461kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.92+0.06+0.65=4.63kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.63,11.461,4.63]=11.461kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×14.573×0.62，0.5×14.573×0.22]＝0.656kN·mσ=Mmax/W=0.656×106/64000=10.247N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×14.573×0.6，14.573×0.2]＝5.465kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.465×1000/(2×60×80)＝1.708N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×11.461×6004/(100×9350×256×104)＝0.323mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mmν2＝q'l24/(8EI)＝11.461×2004/(8×9350×256×104)＝0.096mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×14.573×0.6,0.375×14.573×0.6+14.573×0.2]=10.93kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.396kN,R2=10.93kN,R3=8.943kN,R4=10.93kN,R5=4.396kN正常使用极限状态Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×11.461×0.6,0.375×11.461×0.6+11.461×0.2]=8.596kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.472kN,R2'=8.596kN,R3'=6.988kN,R4'=8.596kN,R5'=3.472kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.678×106/4490=150.967N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.061kNτmax=2Vmax/A=2×7.061×1000/424＝33.305N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.564mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=4.897kN，R2=13.119kN，R3=10.164kN，R4=4.423kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=4.897/0.6=8.162kN，P2=13.119/0.6=21.865kN，P3=10.164/0.6=16.941kN，P4=4.423/0.6=7.371kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4]＝21.865kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1200mmλ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.752、风荷载计算Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.039×0.6×1.22/10＝0.004kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.3)+1.4×0.9×2]×1＝38.178kN/m2)小梁验算q1＝max{4.537+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×1.2/4+0.5×1.3]，13.146+0.9×1.2×(0.3-0.1)×1.2/4}=13.21kN/m同上四～六计算过程，可得：P1＝7.392kN，P2＝19.844kN，P3＝15.357kN，P4＝6.689kN立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4]+0.9×1.2×0.15×(4.26-1.3)+Mw/lb＝max[7.392，19.844，15.357，6.689]+0.48+0.004/1.2＝20.326kNf＝N/(φA)+Mw/W＝20326.306/(0.75×424)+0.004×106/4490＝64.81N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.26/20=0.213≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=20.326kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=20.326kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=20.326kN满足要求！2.3封板下脚手架搭设计算书（300厚封板）计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称300厚封板新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)3.26模板支架纵向长度L(m)13.6模板支架横向长度B(m)7.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图（模板支架横向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=11.475kN/mq1静=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.3)×1]=9.27kN/mq1活=0.9×(γQφcQ1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.3))×1＝7.63kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×9.27×0.22+0.117×2.205×0.22＝0.047kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.22+0.213×2.205×0.2，0.1×0.122×0.22+0.175×2.205×0.2]＝0.094kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.047，0.094]＝0.094kN·mσ＝Mmax/W＝0.094×106/37500＝2.515N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×7.63×2004/(100×10000×281250)=0.029mmν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.2=2.344kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.3)×0.2=1.903kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.903×0.62+0.125×0.441×0.62＝0.105kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.073×0.62+0.203×2.205×0.6，0.125×0.073×0.62+0.188×2.205×0.6]＝0.27kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.344×0.252/2，0.073×0.252/2+2.205×0.25]＝0.554kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.105，0.27，0.554]＝0.554kN·mσ=Mmax/W=0.554×106/64000=8.649N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.903×0.6+0.625×0.441×0.6＝0.879kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.073×0.6+0.688×2.205＝1.544kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.344×0.25，0.073×0.25+2.205]＝2.223kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.879，1.544，2.223]＝2.223kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.223×1000/(2×60×80)＝0.695N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.566kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.566×6004/(100×9350×256×104)＝0.044mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.566×2504/(8×9350×256×104)＝0.032mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3.2主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.216kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.3)×0.2＝1.951kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.3))×0.2＝1.606kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.216×0.6＝1.662kN按悬臂梁，R1＝2.216×0.25＝0.554kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝0.997kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.606×0.6＝1.205kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.606×0.25＝0.402kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.723kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.299×106/4490=66.615N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×1.994×1000/424＝9.406N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.076mm≤[ν]=600/250=2.4mm悬挑段νmax＝0.390mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.552kN，R2=2.596kN，R3=3.095kN，R4=2.721kN图二支座反力依次为R1=3.124kN，R2=2.858kN，R3=2.858kN，R4=3.124kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝3.552/0.6=5.92kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ21.755钢管截面类型(mm)Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h=1×1.755×1200=2106mmλ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.3)+1.4×0.9×1]×0.2=2.179kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.495kN，R2＝2.812kN，R3＝3.045kN，R4＝3.074kN顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[3.495，2.812，3.045，3.074]/0.6=5.825kNf＝N1/(ΦA)＝5825/(0.197×424)＝69.737N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.115×0.6×1.22/10＝0.013kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+0.013/0.6=5.847kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝5847/(0.197×424)+0.013×106/4490＝72.895N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h=1.155×1.755×1200=2432.43mmλ=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表得，φ1=0.301不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+1×1.2×0.15×3.26=6.412kNf=N/(φ1A)＝6.412×103/(0.301×424)=50.241N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.115×0.6×1.22/10＝0.013kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.495,2.812,3.045,3.074]/0.6+1×1.2×0.15×3.26+0.013/0.6=6.433kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W=6.433×103/(0.301×424)+0.013×106/4490=53.301N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.26/7.3=0.447≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=6.433kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpcm)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F1=6.433kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=6.902N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=6.433kN满足要求！2.4支撑梁下马镫搭设计算书第三道支撑梁底距离地下三层结构板底为距离为0.94m，则采用马镫回顶支撑梁，马镫中心线距离梁边间距为400mm。型钢马凳采用12#槽钢作为立柱及下横梁、14#槽钢作为顶部横梁；槽钢为Q235热轧普通槽钢。以截面为2000mm×1400mm支撑梁为例，长度为1.0m，重为70KN，支撑梁下放置2个型钢马凳。1、槽钢马凳横梁抗弯强度计算：14#槽钢截面特性：Wx=80.5cm3,ix=5.52cm,Wy=13.0cm3,iy=1.7cm；Q1——构件重量Q1=2.0×1.4×1.0×25.0=70KN；作用于两个马凳上四肢腿的荷载：70/2=35.0KN；作用于马凳面板上的线荷载为：35.0/2.0=17.5KN/m；L——计算跨度2.0m；M=1/8*ql2=0.125×17.5×2×2=8.75kN▪mσ=M/W=8.75×106/80.5×103=108.7N/mm2<f=215N/mm2抗弯强度满足要求。轴心受压构件稳定性满足要求。2.马凳竖向槽钢轴力计算：12#槽钢截面特性：A=15.7cm2作用于两个马凳上四肢腿的荷载：N=70/2=35.0KN；每个支腿槽钢受力为：N1=0.5×35/cos20°=18.62KNσ=N/A=18.62×103/15.7×102=11.86N/mm2<f=215N/mm2，满足轴向受压要求。2.5叉车使用主体复核计算书深湾汇云中心项目东区地下室内支撑拆除复核铲车荷载。复核叉车在使用状况下原有主体结构，结论为原有楼板设计能满足使用要求，原有次梁能满足使用要求，原有主梁基本能满足使用要求。1、基本条件机械条件：铲车：龙工LG70DT叉车自重9.5吨（2）东区小车行走路线：填充区域碗扣架回顶，叉车可行走。填充区域外叉车不可行走。（3）施工工序条件：①B3，B2，B1层板，板厚≤120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用1200×1200mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。②B3，B2，B1层板，板厚＞120mm,碗扣架纵横距离：杆纵横向间距采用900×900mm，步距为1200mm，扫地杆距离地面350mm。2、复核计算1）支架复核：a) 支架受压承载力:单根支架的受压承载力为0.8x4.504x100x215=77.4kN(稳定系数取0.8)b) 支架对楼板的冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范6.5.1中公式本次计算仅考虑部分，混凝土等级为C30,ft=1.43N/mm2,βh取1.0，η取1.0，楼板厚度为120mm则支架顶部范围边(48mm冲切板)的冲切周长为【3.14x48+3.14x(48+110+110)】/2=495mm楼板抗冲切承载力为F=0.7x1.0x1.43x1.0x495x(110-15)=47072N=47KN结论：根据不利布置部位可知，每个轮压下至少有4个支架质层每根支架所受荷载为（单轮压传下荷载）：单轮压传下荷载为180/4=45KN＜F=47KN根据计算结果可知，支架所受最大荷载小于叉车满载时直接的承载力，原支架承载力满足要求。上部荷载在传递过程中直接通过支架传递至地下二层后，并通过地下二层的支架传至基础底板，相对次梁，主梁等构件，楼板厚度较薄，在支架作用下，若楼板承载力足够，则主梁次梁亦同样满足受力要求。2)楼板复核等效均布荷载计算：当铲车位于跨中板带中部时为最不利位置，考虑满堂轮扣架支撑不拆除的施工措施，如下截图所示，最不利楼板部位的单轮下有4根支架支撑。满载时单轮荷载45KN，等效均布荷载计算：等效均布荷载计算一、计算条件：1.计算参数：工程名称:工程一工程项目:项目一等效荷载编号:等效荷载1板的类型:四边简支板单向板计算方法:按规范方法计算X向板的宽度Lx(mm):1200Y向板的宽度Ly(mm):1200板的厚度t(mm):120垫层压力扩散角(°):452.荷载列表：以下是板所受荷载列表：其中：q-荷载值。对局部面荷载单位为(kN/m2)。对局部线荷载单位为(kN/m)。序号荷载类型荷载q作用面X向长度(mm)作用面Y向长度(mm)垫层厚度度(mm)荷载中心X坐标(mm)荷载中心Y坐标(mm)1局部面荷载452002000600600二、计算依据：《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构静力计算实用手册》浙江大学编写，中国建筑工业出版社出