模板工程施工计算书

2-模板工程施工计算书目录TOC\h\z\u1.1 板模板（扣件式）计算书 -2-1.2 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 -33-1.3 梁侧模板计算书 -64-1.4 柱模板（设置对拉螺栓）计算书 -85-1.5 墙模板（木模板）计算书 -121-板模板（扣件式）计算书1、板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，地下室顶板新浇混凝土楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架纵向长度L(m)36模板支架横向长度B(m)30支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计剖面图(模板支架纵向)D:\\品茗软件\\品茗建筑安全计算软件V13.7.3\\OutPut\\板模板(扣件式)__3平面图.dwg"模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×1=8.68kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.2))×1＝5.12kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝q1l2/8＝8.68×0.32/8＝0.098kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.098，0.237]＝0.237kN·mσ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.12×3004/(384×10000×281250)=0.192mmν＝0.192mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.669kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.2)×0.3=1.724kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.724×0.92+0.125×0.945×0.92＝0.27kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.097×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.097×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.581kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.669×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.27，0.581，0.474]＝0.581kN·mσ=Mmax/W=0.581×106/54000=10.76N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.724×0.9+0.625×0.945×0.9＝1.501kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×0.9+0.688×3.15＝2.222kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.669×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.501，2.222，3.165]＝3.165kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×40×90)＝1.319N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.2))×0.3＝1.596kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.596×9004/(100×9350×243×104)＝0.24mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.596×1504/(8×9350×243×104)＝0.004mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.409kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)×0.3＝2.012kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.2))×0.3＝1.656kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.409×0.9＝2.71kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×2.012+0.437×0.397)×0.9+2.409×0.15＝1.197kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.626kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.656×0.9＝1.863kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.656×0.9+1.656×0.15＝0.807kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.118kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.466×106/4250=109.622N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×2.987×1000/398＝15.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.806mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.333mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.517kN，R2=5.095kN，R3=5.456kN，R4=2.193kN图二支座反力依次为R1=2.819kN，R2=5.311kN，R3=5.311kN，R4=2.819kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.456/0.6=9.093kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算l0=h=1800mmλ=l0/i=1800/16=112.5≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.2)+1.4×0.7×1]×0.3＝2.277kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝3.324kN，R2＝5.021kN，R3＝5.157kN，R4＝2.664kNλ=l0/i=1800.000/16=112.5查表得，φ1=0.502不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+0.9×γG×q×H=Max[3.324,5.021,5.157,2.664]/0.6+0.9×1.35×0.15×4.5=9.416kNf=N/(φ1A)＝9.416×103/(0.502×398)=47.128N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.5/28=0.161≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！3、板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B3，地上新浇混凝土楼板计算厚度(mm)150模板支架高度H(m)5.5模板支架纵向长度L(m)36模板支架横向长度B(m)22二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×1=8.774kN/mq1静=γ0×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=5.025kN/mq1活=γ0×(γQ×Q1k)×b=1×(1.5×2.5)×1=3.75kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×5.025×0.32+0.125×3.75×0.32＝0.099kN·mσ＝Mmax/W＝0.099×106/37500＝2.632N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521ql4/(100EI)=0.521×3.865×3004/(100×10000×281250)=0.058mmν＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×0.3＝2.71kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.585kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b=1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.585×0.92+0.125×1.125×0.92＝0.274kN·mM2＝q1L12/2=2.71×0.152/2＝0.03kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.274，0.03]＝0.274kN·mσ=Mmax/W=0.274×106/54000=5.082N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.585×0.9+0.625×1.125×0.9＝1.525kNV2＝q1L1＝2.71×0.15＝0.407kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.525，0.407]＝1.525kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.525×1000/(2×40×90)＝0.635N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.22×9004/(100×9350×243×104)＝0.183mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.22×1504/(8×9350×243×104)＝0.003mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×2.5]×0.3＝2.788kN/mq1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.663kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×2.5×0.3＝1.125kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.788×0.9＝3.137kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.663+0.437×1.125)×0.9+2.788×0.15＝1.422kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[Rmax，R1]×0.6＝1.882kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.28×0.9＝1.439kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.28×0.9+1.28×0.15＝0.624kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.864kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=0.539×106/4250=126.881N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2Vmax/A=2×3.458×1000/398＝17.375N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.623mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.257mm≤[ν]=2×100/400=0.5mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.07kN，R2=5.897kN，R3=6.315kN，R4=2.538kN图二支座反力依次为R1=3.262kN，R2=6.148kN，R3=6.148kN，R4=3.262kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.315/0.6=10.525kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接否立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ21.551立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l0]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l0=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l0]/i=3225/16=201.562查表得，φ1=0.179不考虑风荷载:Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.07,6.148,6.315,3.262]/0.6+1×1.3×0.15×5.5=11.597kNfd=Nd/(φ1A)＝11.597×103/(0.179×398)=162.783N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=5.5/22=0.25≤2满足要求！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书1、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL26混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×1200梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)35二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)517,683梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.5×3]×1＝44.41kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝39.91kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×39.91×0.1672+0.117×4.5×0.1672＝0.125kN·mσ＝Mmax/W＝0.125×106/37500＝3.346N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×30.7×166.6674/(100×5400×281250)＝0.106mm≤[ν]＝L/400＝166.667/400＝0.417mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×39.91×0.167+0.45×4.5×0.167＝2.998kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×39.91×0.167+1.2×4.5×0.167＝8.217kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×30.7×0.167＝2.047kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×30.7×0.167＝5.628kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.998/1＝2.998kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.217,8.217]/1=8.217kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=2.998/1＝2.998kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/3=0.043kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.2-0.18)=0.663kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.929kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.929kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.998+0.043+0.663+1.929=5.634kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.217+0.043=8.26kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.998+0.043+0.663+1.929=5.634kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.634,8.26,5.634]=8.26kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.047/1＝2.047kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[5.628,5.628]/1=5.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.047/1＝2.047kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/3=0.033kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.18)=0.51kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.5/2)/2=0.878kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.878kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.047+0.033+0.51+0.878=3.468kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=5.628+0.033=5.662kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.047+0.033+0.51+0.878=3.468kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.468,5.662,3.468]=5.662kN/m为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×8.26×0.62，0.5×8.26×0.22]＝0.297kN·mσ=Mmax/W=0.297×106/54000=5.507N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×8.26×0.6，8.26×0.2]＝2.974kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.974×1000/(2×40×90)＝1.239N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×5.662×6004/(100×9350×243×104)＝0.219mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝5.662×2004/(8×9350×243×104)＝0.05mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×8.26×0.6,0.4×8.26×0.6+8.26×0.2]=5.452kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.718kN,R2=5.452kN,R3=5.452kN,R4=3.718kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×5.662×0.6,0.4×5.662×0.6+5.662×0.2]=3.737kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.289kN,R2'=3.737kN,R3'=3.737kN,R4'=2.289kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.156×106/4250=36.696N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.785kNτmax=2Vmax/A=2×1.785×1000/398＝8.972N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.088mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.446kN，R2=5.056kN，R3=5.056kN，R4=0.446kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.446/0.6=0.743kN，P2=5.056/0.6=8.427kN，P3=5.056/0.6=8.427kN，P4=0.446/0.6=0.743kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.446,0.446]＝0.446kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.427kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ21.551立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l02]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l02]/i=3225/16=201.562查表得：φ＝0.1792、稳定性计算P1＝0.743kN，P2＝8.427kN，P3＝8.427kN，P4＝0.743kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kNNd＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1×1.3×0.15×(6.45-1.2)＝max[0.743+4.134，8.427，8.427，0.743+4.134]+1.024＝9.451kNfd＝Nd/(φA)＝9.451×103/(0.179×398)＝132.662N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=6.45/8.1=0.796≤2已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。满足要求！2、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL24混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)500×800梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)5.85模板支架横向长度B(m)12模板支架纵向长度L(m)35二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)517,683梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距250每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.5×3]×1＝31.15kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝26.65kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.8)]×1＝20.5kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125×31.15×0.252＝0.243kN·mσ＝Mmax/W＝0.243×106/37500＝6.49N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×20.5×2504/(100×5400×281250)＝0.275mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×26.65×0.25+0.437×4.5×0.25＝2.99kNR2=1.25q1L=1.25×31.15×0.25＝9.734kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×20.5×0.25＝1.922kNR2'=1.25q2L=1.25×20.5×0.25＝6.406kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)Φ48×2.8小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.99/1＝2.99kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b=Max[9.734]/1=9.734kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=2.99/1＝2.99kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.5/2=0.065kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(0.8-0.18)=0.403kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.5/2)/2=1.929kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=1.929kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.99+0.065+0.403+1.929=5.387kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=9.734+0.065=9.799kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.99+0.065+0.403+1.929=5.387kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.387,9.799,5.387]=9.799kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.922/1＝1.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b=Max[6.406]/1=6.406kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=1.922/1＝1.922kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/2=0.05kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.8-0.18)=0.31kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.5/2)/2=0.878kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.5/2)/2=0.878kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.922+0.05+0.31+0.878=3.16kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=6.406+0.05=6.456kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=1.922+0.05+0.31+0.878=3.16kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.16,6.456,3.16]=6.456kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×9.799×0.62，0.5×9.799×0.12]＝0.441kN·mσ=Mmax/W=0.441×106/4250=103.754N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×9.799×0.6，9.799×0.1]＝3.675kNτmax=2Vmax/A=2×3.675×1000/398＝18.465N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.456×6004/(100×206000×10.19×104)＝0.208mm≤[ν]＝l1/400＝600/400＝1.5mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.456×1004/(8×206000×10.19×104)＝0.004mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×9.799×0.6,0.375×9.799×0.6+9.799×0.1]=7.349kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.04kN,R2=7.349kN,R3=4.04kN正常使用极限状态Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.456×0.6,0.375×6.456×0.6+6.456×0.1]=4.842kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.37kN,R2'=4.842kN,R3'=2.37kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×2.8主梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.185×106/4250=43.49N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.205kNτmax=2Vmax/A=2×2.205×1000/398＝11.08N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.075mm≤[ν]＝L/400＝517/400＝1.292mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.425kN，R2=4.204kN，R3=4.204kN，R4=0.425kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.425/0.6=0.709kN，P2=4.204/0.6=7.006kN，P3=4.204/0.6=7.006kN，P4=0.425/0.6=0.709kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力设计值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.425,0.425]＝0.425kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝7.006kN≤[N]=30kN满足要求！八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ12.149非顶部立杆计算长度系数μ21.551立杆钢管截面类型(mm)Φ48×2.8立杆钢管计算截面类型(mm)Φ48×2.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×2.149×(750+2×200)=2471mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.551×1800=2792mmλ=max[l01，l02]/i=2792/16=174.5≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×2.149×(750+2×200)=2854mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.551×1800=3225mmλ=max[l01，l02]/i=3225/16=201.562查表得：φ＝0.1792、稳定性计算P1＝0.709kN，P2＝7.006kN，P3＝7.006kN，P4＝0.709kN梁两侧立杆承受楼板荷载：左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kN右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.6=4.134kNNd＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+1×1.3×0.15×(5.85-0.8)＝max[0.709+4.134，7.006，7.006，0.709+4.134]+0.985＝7.991kNfd＝Nd/(φA)＝7.991×103/(0.179×398)＝112.163N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699－2020第6.9.7条，当满堂支撑架高宽比大于2时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接。支撑架高宽比不应大于3。H/B=5.85/12=0.487≤2已按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。满足要求！3、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称KL34混凝土梁计算截面尺寸(mm×mm)350×1850梁侧楼板计算厚度(mm)180模板支架高度H(m)6.45模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载否三、模板体系设计结构重要性系数γ01脚手架安全等级II级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)450梁两侧立杆横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)517,683梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数0设计简图如下：立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.85)+1.5×3]×1＝65.957kN/mq1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×1.85]×1＝61.458kN/mq1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1×1.5×3×1＝4.5kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.85)]×1＝47.275kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×61.458×0.1172+0.117×4.5×0.1172＝0.091kN·mσ＝Mmax/W＝0.091×106/37500＝2.422N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×47.275×116.6674/(100×5400×281250)＝0.039mm≤[ν]＝L/400＝116.667/400＝0.292mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.4×61.458×0.117+0.45×4.5×0.117＝3.104kNR2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.1×61.458×0.117+1.2×4.5×0.117＝8.517kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4q2L=0.4×47.275×0.117＝2.206kNR2'=R3'=1.1q2L=1.1×47.275×0.117＝6.067kN五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)Φ48×2.8小梁计算截面类型(mm)Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.25小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.19小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.104/1＝3.104kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3]/b=Max[8.517,8.517]/1=8.517kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R4/b=3.104/1＝3.104kN/m小梁自重：q2＝1×1.3×(0.3-0.1)×0.35/3=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1×1.3×0.5×(1.85-0.18)=1.086kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1×1.3×0.5×(1.85-0.18)=1.086kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×(0.6-0.35/2)/2=2.342kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.5×3]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2=2.342kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.104+0.03+1.086+2.342=6.563kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=8.517+0.03=8.547kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.104+0.03+1.086+2.342=6.563kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.563,8.547,6.563]=8.547kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.206/1＝2.206kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3']/b=Max[6.067,6.067]/1=6.067kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R4'/b=2.206/1＝2.206kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.35/3=0.023kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.85-0.18)=0.835kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.85-0.18)=0.835kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.6-0.35/2)/2=1.066kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1.2-0.6)-0.35/2)/2=1.066kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.206+0.023+0.835+1.066=4.131kN/m中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=6.067+0.023=6.09kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=2.206+0.023+0.835+1.066=4.131kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.131,6.09,4.131]=6.09kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×8.547×0.452，0.5×8.547×0.22]＝0.216kN·mσ=Mmax/W=0.216×106/4250=50.905N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×8.547×0.45，8.547×0.2]＝2.404kNτmax=2Vmax/A=2×2.404×1000/398＝12.08N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.09×4504/(100×206000×10.19×104)＝0.062mm≤[ν]＝l1/400＝450/400＝1.125mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.09×2004/(8×206000×10.19×104)＝0.058mm≤[ν]＝2l2/400＝2×200/400＝1m