悬挑式脚手架施工计算书

12.1 18#型钢悬挑架计算书 112.2 16#型钢悬挑架计算书 2012.3 型钢悬挑架阳角计算书 3512.4 连墙件计算书 6412.1 18#型钢悬挑架计算书型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.9脚手架架体高度H(m)28步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.4立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.05挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.128风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1，0.923风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.338，0.312计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)104900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4370纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.032+0.3×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.3kN/m正常使用极限状态q'=(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.032+0.3×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.967kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.3×1.42=0.255kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.255×106/4370=58.306N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.967×14004/(100×206000×104900)=1.164mmνmax＝1.164mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.3×1.4=2.002kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.967×1.4=1.49kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.002kNq=1.3×0.032=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.49kNq'=0.032kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.57×106/4370=130.54N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.512mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.02kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.002/2=1.001kN≤Rc=0.9×8=7.2kN横向水平杆：Rmax=1×2.02=2.02kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H28脚手架钢管类型Φ48×2.9每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.032/h)×H=(0.12+1.4×2/2×0.032/1.8)×28=4.063kN单内立杆：NG1k=4.063kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(28/1.8+1)×1.4×0.85×0.3×1/2/2=1.478kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.478kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(28/1.8+1)×1.4×0.16×1/2=1.854kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.05×1.4×28=1.96kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.478+1.854+1.96=5.292kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.478kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×0.85×(1×3)/2=1.785kN内立杆：NQ1k=1.785kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785=14.572kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(4.063+1.478)+0.9×1.5×1.785=9.613kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量3吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号6×19(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(纤维芯)钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.25上部增加荷载高度(m)4脚手架卸荷次数2第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离Hs(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离LS1(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离LS2(mm)卸荷点水平间距HL(m)1165.712.62.735012002.821418.39.71.735012002.8钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(HS/LS1)=arctan(2700/350)=82.614°α2=arctan(HS/LS2)=arctan(2700/1200)=66.038°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.25×1.5×7.326×12.6/28×2.8/1.4=2.473kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.25×1.5×11.14×12.6/28×2.8/1.4=3.76kN钢丝绳轴向拉力标准值T1=P1/sinα1=2.473/sin82.614°=2.493kNT2=P2/sinα2=3.76/sin66.038°=4.114kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力标准值[Fg]=max[T1，T2]=4.114kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×4.114/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=161.462kN[Fg]'=α×Fg/k=0.85×161.462/9=15.249kN≥[Fg]=4.114kN满足要求！吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=(4×4.114×103/(65π))1/2=9mmd=20≥dmin满足要求！注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳直径16mm，必须拉紧至4.114kN，吊环直径为20mm。满足要求！第2次卸荷钢丝绳直径14mm，必须拉紧至3.543kN，吊环直径为20mm。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4370立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)411连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N1=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx1)+max[4，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(5.7+(1-0.25)×(18.3-5.7)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=11.67KN第1个卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx2-hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx2)+max[4，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(18.3-5.7+(1-0.25)×(18.3-18.3)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=10.343KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N3=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k)×(H-hx顶)/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(28-18.3)/28=5.048kN单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2、N3)=11.67KNσ=γ0N/(φA)=1×11670.247/(0.191×411)=148.664N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N1=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx1)+max[4，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(5.7+(1-0.25)×(18.3-5.7)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=11.67KN第1个卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k)×(hx2-hx1+(1-Kf)×(hx顶-hx2)+max[4，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(18.3-5.7+(1-0.25)×(18.3-18.3)+max[4，(1-0.25)×9.7])/28=10.343KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N3=(1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k)×(H-hx顶)/H=(1.3×(4.063+5.292)+0.9×1.5×1.785)×(28-18.3)/28=5.048kN单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2、N3)=11.67KNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.312×1.4×1.82/10=0.172kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[11670.247/(0.191×411)+171950.688/4370]=188.012N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)300连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.338×2×1.8×2×1.4=5.111kN长细比λ=l0/i=300/15.9=18.868，查《规范》表A.0.6得，φ=0.952(Nlw+N0)/(φAc)=(5.111+3)×103/(0.952×424)=20.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.111+3=8.111kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)25.6悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1400主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3500梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125040001300否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)18.92211.67450140028.92211.6713001400附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/nz=8.922/1=8.922kN第2排：F'2=F2'/nz=8.922/1=8.922kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/nz=11.67/1=11.67kN第2排：F2=F2/nz=11.67/1=11.67kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×20.729×106/185000=112.05N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×23.778×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=23.267N/mm2τmax=23.267N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=9.89mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-5.375kN,R2=30.249kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×20.729×106/(0.853×185×215×103)=0.611≤1符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=5.375/2=2.687kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=5.375×103/(4×3.14×18×2.5)=9.505mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×5.375×103/(4×π×182/4)=5.28kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=2.687kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！12.2 16#型钢悬挑架计算书型钢悬挑脚手架(扣件式)12m计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.9脚手架架体高度H(m)12步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.4立杆横距lb(m)0.85内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式2步1设安全防护网自重标准值(kN/m2)0.05挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.16挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs1.128风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1，0.923风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.338，0.312计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)104900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4370纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+0.9×1.5×Gk×lb/(n+1)=1.3×(0.032+0.3×0.85/(2+1))+0.9×1.5×3×0.85/(2+1)=1.3kN/m正常使用极限状态q'=(0.032+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.032+0.3×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.967kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.3×1.42=0.255kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.255×106/4370=58.306N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.967×14004/(100×206000×104900)=1.164mmνmax＝1.164mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.3×1.4=2.002kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.967×1.4=1.49kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.002kNq=1.3×0.032=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.49kNq'=0.032kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.57×106/4370=130.54N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.512mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.02kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1×2.002/2=1.001kN≤Rc=0.9×8=7.2kN横向水平杆：Rmax=1×2.02=2.02kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H12脚手架钢管类型Φ48×2.9每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.032/h)×H=(0.12+1.4×2/2×0.032/1.8)×12=1.741kN单内立杆：NG1k=1.741kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(12/1.8+1)×1.4×0.85×0.3×1/2/2=0.684kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.684kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(12/1.8+1)×1.4×0.16×1/2=0.859kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.05×1.4×12=0.84kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.684+0.859+0.84=2.383kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.684kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.4×0.85×(1×3)/2=1.785kN内立杆：NQ1k=1.785kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.741+0.684)+0.9×1.5×1.785=5.563kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H12立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4370立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)411连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.741+2.383+1.785=5.909kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kNσ=γ0N/(φA)=1×7771.448/(0.191×411)=98.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=1.741+2.383+1.785=5.909kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.741+2.383)+0.9×1.5×1.785=7.771kNMw=0.9×0.9×1.5×Mwk=0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=0.9×0.9×1.5×0.312×1.4×1.82/10=0.172kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mw/W]=1×[7771.448/(0.191×411)+171950.688/4370]=138.346N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)300连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件为扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.338×2×1.8×2×1.4=5.111kN长细比λ=l0/i=300/15.9=18.868，查《规范》表A.0.6得，φ=0.952(Nlw+N0)/(φAc)=(5.111+3)×103/(0.952×424)=20.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.111+3=8.111kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)13.6悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1400主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1400主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3500梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉125040001300否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)15.917.77450140025.917.7713001400附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.11主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=5.91/1=5.91kN第2排：F'2=F2'/nz=5.91/1=5.91kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/nz=7.77/1=7.77kN第2排：F2=F2/nz=7.77/1=7.77kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0Mmax/W=1×13.859×106/141000=98.292N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×15.914×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=18.807N/mm2τmax=18.807N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=9.616mm≤[ν]=2×lx/250=2×1400/250=11.2mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-3.493kN,R2=20.341kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.85。γ0Mmax/(φb'Wxf)=1×13.859×106/(0.853×141×215×103)=0.536≤1符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)18梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=3.493/2=1.746kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=3.493×103/(4×3.14×18×2.5)=6.176mm螺栓验算：σ=γ0N/(4×π×d2/4)=1×3.493×103/(4×π×182/4)=3.431kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2γ0N/2=1.746kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.163kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm符合要求！12.3 型钢悬挑架阳角计算书型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑建筑物阳角处角度β90梁/楼板混凝土强度等级C30阳角对角线上是否有主梁否2、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F'(kN)荷载设计值F(kN)10.357.49.9821.211.315.053、外排立杆纵距序号外排立杆纵距lai(m)10.8521.5二、主梁布置及锚固参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度α(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式11.65,-2.051274.3U型锚固螺栓21.9,-2.151003.5U型锚固螺栓32.25,-2.2903.5U型锚固螺栓43.55,-2.2903.5U型锚固螺栓54.95,-2.2903.5U型锚固螺栓平面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.11联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵抗矩Wx(cm3)141联梁自重标准值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁允许挠度[υ]1/4001、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：荷载标准值：q'=gk=0.205kN/mR'=F1'=7.4kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/mR=F1=9.98kN1）抗弯验算σ=Mmax/W=1.315×106/(141×103)=9.326N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=8.501kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.501×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.046N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.049mm≤[ν]＝la/400=1618/400=4.045mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=5.161kN；R'1B=7.835kN；R'1C=-1.435kN；R'1D=0.546kN；R'1E=0.08kN；承载能力极限状态下：R1A=6.952kN；R1B=10.551kN；R1C=-1.942kN；R1D=0.721kN；R1E=0.102kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：荷载标准值：q'=gk=0.205kN/mR'=F1'=11.3kN荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.205=0.267kN/mR=F1=15.05kN1）抗弯验算σ=Mmax/W=3.039×106/(141×103)=21.553N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=17.319kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=17.319×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=20.467N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.281mm≤[ν]＝la/400=2108/400=5.27mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=15.755kN；R'2B=15.871kN；R'2C=-3.012kN；R'2D=0.865kN；R'2E=0.031kN；承载能力极限状态下：R2A=20.976kN；R2B=21.126kN；R2C=-4.015kN；R2D=1.143kN；R2E=0.038kN；四、主梁验算1、1号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[υ](mm)1/3601号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1'=R'1A=5.161kN；第二排立杆处：P2'=R'2A=15.755kN；荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立杆处：P1=R1A=6.952kN；第二排立杆处：P2=R2A=20.976kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=32.554×106/(185×103)=175.968N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=87.157kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=87.157×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=85.282N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=7.14mm≤[ν]＝2×l/360=2×2046/360=11.367mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=1.366kN；R2=-87.692kN；R3=115.6kN；标准值：R'1=1.031kN；R'2=-65.812kN；R'3=86.733kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑槽钢400300300是3、下撑杆件验算1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)1.41下撑杆件角度计算：β1=arctan(n1/m1)=arctan(300/300)=45°下撑杆件支座力：RX1=R3=115.6kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tanα1=115.6/tan(45°)=115.6kN下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sinα1=115.6/sin(45°)=163.483kN下撑杆件的最大轴向压力：NX=max[NX1]=163.483kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5=(3002+3002)0.5=424.264mm下撑杆长细比：λ1=L1/i=424.264/14.1=30.09查《钢结构设计标准》GB50017-2017表D得，φ1=0.936轴心受压稳定性计算：NX1/(φ1Af)=163483/(0.936×1274×205)=0.669≤1符合要求！2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=115.6kN下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=115.6kN假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布焊缝正应力：σf1=N1/helw=N1/[0.7hf×2(2b-tw)]=115.6×103/[0.7×6×2×(2×48-5.3)]=151.73N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊缝剪应力：τf1=V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=115.6×103/[0.7×6×2×100/cos(45)]=97.311N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊缝验算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(151.73/1.22)2+97.3112]0.5=157.915N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)10角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160角焊缝长度取连接板长度L的2倍焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=115.6kN焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=115.6kN焊缝正应力：σf=N1/(helw)=N1/[0.7hf×2(L-2hf)]=115.6×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=73.202N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊缝剪应力:τf=V1/(helw)=V1/[0.7hf×2(L-2hf)]=115.6×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=73.202N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊缝验算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(73.202/1.22)2+73.2022]0.5=94.651N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=Nxz1=115.6kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=32.554×106/(1.05×185000)+115.6×103/3074=205.194N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录C，得到φb'值为0.853。Mmax/(φb'Wxf)=32.554×106/(0.853×185×103×215)=0.96≤1符合要求！5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)250锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C301）螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=87.692/2=43.846kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=87.692×103/(4×3.14×18×2)=193.94mm螺栓验算：σ=N/(4×π×d2/4)=87.692×103/(4×π×182/4)=86.196N/mm2≤0.85×[ft]=144.5N/mm2满足要求2）混凝土局部承压计算混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.683kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN满足要求注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm五、主梁验算1、2号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[υ](mm)1/3602号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1'=R'1B=7.835kN；第二排立杆处：P2'=R'2B=15.871kN；荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立杆处：P1=R1B=10.551kN；第二排立杆处：P2=R2B=21.126kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=25.05×106/(185×103)=135.405N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=67.76kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=67.76×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=66.302N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=3.063mm≤[ν]＝2×l/360=2×1571/360=8.728mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=1.354kN；R2=-68.385kN；R3=99.804kN；标准值：R'1=1.021kN；R'2=-51.319kN；R'3=74.848kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1下撑槽钢400300300是3、下撑杆件验算1）下撑杆件稳定性验算下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型10号槽钢下撑杆截面积A(cm2)12.74下撑杆截面惯性矩I(cm4)198.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)39.7下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)1.41下撑杆件角度计算：β1=arctan(n1/m1)=arctan(300/300)=45°下撑杆件支座力：RX1=R3=99.804kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tanα1=99.804/tan(45°)=99.804kN下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sinα1=99.804/sin(45°)=141.144kN下撑杆件的最大轴向压力：NX=max[NX1]=141.144kN下撑杆长度：L1=(m12+n12)0.5=(3002+3002)0.5=424.264mm下撑杆长细比：λ1=L1/i=424.264/14.1=30.09查《钢结构设计标准》GB50017-2017表D得，φ1=0.936轴心受压稳定性计算：NX1/(φ1Af)=141144/(0.936×1274×205)=0.577≤1符合要求！2）下撑杆与建筑物下撑部位节点验算角焊缝焊脚尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160垂直焊缝长度方向的轴向力：N1=Nxz1=99.804kN下撑杆支座处的剪力值：V1=Rx1=R3=99.804kN假定压应力由水平焊缝承担，剪力由竖向角焊缝承受并沿竖向角焊缝均匀分布焊缝正应力：σf1=N1/helw=N1/[0.7hf×2(2b-tw)]=99.804×103/[0.7×6×2×(2×48-5.3)]=130.997N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊缝剪应力：τf1=V1/(helw)=V1/(0.7hf×2h/cosα1)=99.804×103/[0.7×6×2×100/cos(45)]=84.014N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊缝验算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(130.997/1.22)2+84.0142]0.5=136.337N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！3）下撑杆与主梁节点验算下撑与主梁连接板长L(mm)200下撑与主梁连接板宽B(mm)120连接板厚t4(mm)10角焊缝焊角尺寸hf(mm)6角焊缝强度设计值ffw(N/mm2)160角焊缝长度取连接板长度L的2倍焊缝所受剪力V1=N主梁=Nxz1=99.804kN焊缝所受压力为主梁在下撑杆处的支座力N1=Rx1=R3=99.804kN焊缝正应力：σf=N1/(helw)=N1/[0.7hf×2(L-2hf)]=99.804×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=63.199N/mm2≤βfffw=1.22×160=195.2N/mm2符合要求！焊缝剪应力:τf=V1/(helw)=V1/[0.7hf×2(L-2hf)]=99.804×103/[0.7×6×2×(200-2×6)]=63.199N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！角焊缝验算：[(σf1/βf)2+τf12]0.5=[(63.199/1.22)2+63.1992]0.5=81.717N/mm2≤ffw=160N/mm2符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=Nxz1=99.804kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=25.05×106/(1.05×185000)+99.804×103/3074=161.425N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录C，得到φb'值为0.929。Mmax/(φb'Wxf)=25.05×106/(0.929×185×103×215)=0.678≤1符合要求！5、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)250锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C301）螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=68.385/2=34.193kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=68.385×103/(4×3.14×18×2)=151.241mm螺栓验算：σ=N/(4×π×d2/4)=68.385×103/(4×π×182/4)=67.218N/mm2≤0.85×[ft]=144.5N/mm2满足要求2）混凝土局部承压计算混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.677kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN满足要求注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm六、主梁验算1、3号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[υ](mm)1/3603号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1'=R'1C=-1.435kN；取P1=0kN(联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0)第二排立杆处：P2'=R'2C=-3.012kN；取P2=0kN(联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0)荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立杆处：P1=R1C=-1.942kN；取P1=0kN(联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0)第二排立杆处：P2=R2C=-4.015kN；取P2=0kN(联梁支座反力为负,则联梁传递到主梁的集中力为0)计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=0.376×106/(185×103)=2.032N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=0.498kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.498×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=0.487N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.102mm≤[ν]＝2×l/360=2×1550/360=8.611mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=0.112kN；R2=0.983kN；标准值：R'1=0.087kN；R'2=0.757kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附录C，得到φb'值为0.929。Mmax/(φb'Wxf)=0.376×106/(0.929×185×103×215)=0.01≤1符合要求！3、悬挑主梁与结构连接节点验算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)250锚固螺栓直径d(mm)18混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170梁/楼板混凝土强度等级C301）螺栓粘结力锚固强度计算锚固螺栓不受力2）混凝土局部承压计算混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0.491kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(902-3.14×182/4)×13.585/1000=213.167kN满足要求注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×18=90mm七、主梁验算1、4号主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.74主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[υ](mm)1/3604号主梁图荷载标准值：q'=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1'=R'1D=0.546kN；第二排立杆处：P2'=R'2D=0.865kN；荷载设计值：q=1.3×gk=1.3×0.241=0.313kN/m第一排立杆处：P1=R1D=0.721kN；第二排立杆处：P2=R2D=1.143kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=2.465×106/(185×103)=13.324N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！2）抗剪验算Vmax=2.349kNτmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.349×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=2.298N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算νmax=0.89mm≤[ν]＝2×l/360=2×1550/360=8.611mm满足要求！4）支座反力计算设计值：R1=-0.959kN；R2=3.918kN；标准值：R'1=-0.724kN；R'2=2.979kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构