跳磴南侧片区路网项目（一期）岩土工程计算书

跳磴南侧片区路网项目（一期）岩土工程计算书目录1工程概况 工程概况1.1项目背景跳磴南侧片区路网项目位于大渡口跳磴南侧片区，处于中梁山东侧，长江北岸，华福大道（五横线）南侧，二纵线贯穿其中。共新建11条市政道路。本次一期设计范围包括：H1路东延伸段、H4路、Z4路、Z5路、Z6路、Z7路。根据道路设计标高施工后，将会在道路部分路段两侧形成高填方或高挖方边坡。表1-1高边坡、深基坑分布范围边坡编号起讫里程位置长度（m）最大高度（m）边坡性质安全等级边坡类型支护形式是否超限Z4路1#Z4路K0+259.362～K0+370左侧11032岩质一级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡+锚拉式桩板挡墙Z4路1#挡墙是Z4路2#Z4路K0+259.362～K0+370右侧11038岩质一级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡是Z4路3#Z4路K0+730～K0+750右侧2019岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否Z4路4#Z4路K0+790～K0+880左侧9013土质一级填方、永久放坡+挂网植草护坡是Z4路5#Z4路K1+000～K1+260左侧26019土质一级填方、永久放坡+挂网植草护坡是Z4路6#Z4路K1+290～K1+310右侧2014岩质二级挖方、临时放坡否Z4路7#Z4路K1+380～K1+420左侧4010土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否Z4路8#Z4路K1+510～K1+530左侧2011土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否Z4路9#Z4路K1+590～K1+610左侧2010土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否Z4路10#Z4路K1+520～K1+630右侧11016土质一级挖方、永久放坡+挂网植草护坡是Z5路1#Z5路K0+010.733～K0+098.217右侧10412岩质二级挖方、永久锚拉式桩板挡墙Z5路1#挡墙否Z5路2#Z5路K0+184.518～K0+390.047左侧20012土质一级填方、永久衡重式路肩墙Z5路2#挡墙是Z5路3#Z5路K0+140～K0+200右侧6024岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否Z5路4#Z5路K0+220～K0+260右侧4026岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否Z5路5#Z5路K0+434.260～K0+589.600左侧16013土质一级填方、永久衡重式路肩墙Z5路3#挡墙是Z5路6#Z5路K0+580～K0+810左侧23015土质一级填方、永久放坡+挂网植草护坡是Z5路7#Z5路K0+700～K0+800右侧1009土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否Z5路8#Z5路K0+860～K0+920左侧6010土质二级填方、永久衡重式路肩墙Z5路4#挡墙否Z5路9#Z5路K0+910～K1+030右侧12025岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否Z5路10#Z5路K1+023.877～K1+098.468左侧7016土质一级填方、永久衡重式路肩墙Z5路5#挡墙是Z6路1#Z6路K0+140～K0+160左侧4015岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否Z7路1#Z7路K0+090～K0+160左侧7012土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否Z7路2#Z7路K0+370~K0+430左侧6011土质二级填方、永久放坡+挂网植草护坡否H1路东延伸段1#H1路K0+870～K0+890左侧2016岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否H1路东延伸段2#H1路K0+990～K0+997.013左侧1012土质二级挖方、永久放坡+格构护坡否H1路东延伸段3#H1路K0+970～K0+997.013右侧3026岩质二级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡否H4路1#H4路K0+867.632～K0+882.632左侧158土质二级填方、永久衡重+折背式路肩墙H4路1#挡墙否H4路2#H4路K0+868.121～K0+885.121右侧1711土质二级填方、永久衡重式路肩墙H4路2#挡墙否H4路3#H4路K0+910.155～K0+924.155左侧1410土质二级填方、永久衡重+折背式路肩墙H4路3#挡墙否H4路4#H4路K0+912.782～K0+943.992右侧31.212土质二级填方、永久衡重式路肩墙H4路4#挡墙否H4路5#H4路K1+043.285～K1+206.317左侧16045岩质一级挖方、永久放坡+格构锚杆护坡是H4路6#H4路K1+043.285～K1+217.456右侧16518土质一级填方、永久衡重式路肩墙H4路5#挡墙是H4路7#H4路K1+206.317～K1+277.190左侧77.536岩质一级挖方、永久放坡+桩板挡墙H4路6#挡墙是H4路8#H4路K1+254.658～K1+362.355右侧10319土质一级填方、永久衡重式路肩墙H4路7#挡墙是2设计依据及采用的技术规范2.1设计依据（1）建设工程勘察设计合同（2）《大渡口区跳蹬南侧片区路网项目工程地质勘察报告》（初步勘察）（重庆市勘测院2022.06）（3）由业主提供的相关资料（4）大渡口区跳蹬南侧片区路网项目相关路网资料（5）《关于进一步加强全市高切坡、深基坑和高填方项目勘察设计管理的意见》【渝建发[2010]166号】（6）现行的国家有关规范、规程、标准、规定和当地有关法规、条例及规定（7）高边坡方案专项论证意见及可行性评估报告（1）《工程结构通用规范》（GB55001-2021）（2）《建筑与市政工程抗震通用规范》（GB55002-2021）（3）《建筑与市政地基基础通用规范》（GB55003-2021）（4）《建筑结构可靠性设计统一标准》（GB50068-2018）（5）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）（6）《城市道路路基设计规范》（CJJ194-2013）（7）《公路路基设计规范》(JTGD30-2015)（8）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（9）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015年版）（10）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）（11）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）（12）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）（12）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（13）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）（14）《建筑边坡工程检测技术规范》（DBJ50/T-137-2012）（15）《市政工程边坡及挡护结构施工质量验收规范》（DBJ50-126-2011）（16）《建筑边坡工程施工质量验收规范》（GB/T51351-2019）（17）《工程建设标准强制性条文》（18）《重庆市市政工程施工图设计文件编制技术规定》（2017年版）2.3高边坡方案安全专项论证意见及执行情况2022年7月13日，重庆市城市建设土地发展有限责任公司组织专家（名单附后），召开“大渡口区跳磴南侧片区路网项目（一期）高边坡方案设计”安全专项论证会。参加会议的有设计单位（中机中联工程有限公司）、勘察单位（重庆市勘测院），与会专家听取了勘察、设计单位对该边坡地质情况和方案设计的介绍，专家组查阅相关资料并经过讨论后形成如下论证意见：一、本工程含岩质、岩土质、土质挖方边坡和填方边坡，其中挖方岩质边坡最大高度约45m、挖方土质边坡最大高度约16m、填方边坡最大高度约19m、基坑最大深度约15m，均属于渝建发〔2010〕166号文件所规定的超限边坡，对其方案设计进行安全专项论证是必要的。二、方案设计的资料较齐全，主要设计人资格符合要求。三、岩土工程勘察报告已通过审查，可作为该边坡方案设计依据。四、边坡工程安全等级分段确定为一级和二级、永久边坡支护设计工作年限为50年、临时边坡支护设计工作年限为2年合理，设计采用的边坡综合治理方案“放坡（含分级放坡）、桩锚支护、重力式挡墙、桩板挡墙、锚杆挡墙、截排水”可行。五、建议：1、校核岩土参数（尤其是层面抗剪强度参数），复核Z4路顺层滑动推力计算，完善和优化桩锚支护结构设计。回复：经地勘单位复核，将层面抗剪强度参数调整为C=28kpa,φ=14°。已重新计算Z4路顺层下滑力，并优化桩锚支护结构设计。2、优化Z5路衡重式挡墙基础埋深，完善挡墙基坑边坡设计内容。回复：已优化Z5路衡重式挡墙基础埋深，优化后部分挡墙调整为折背式挡墙，已完善挡墙基坑边坡设计内容，采用锚杆进行临时支护。3、完善边坡方案比选。回复：已完善边坡方案比选内容，增加锚杆挡墙方案比选。4、完善截排水设计及边坡施工顺序、方法和工艺等要求，顺向坡区域禁止爆破开挖。回复：已补充完善排水设计及边坡施工顺序、方法和工艺等要求，在设计说明注意事项中强调顺向坡区域禁止爆破开挖。5、强调执行“动态设计、信息法施工”原则（特别是施工期间进一步查验复核顺向坡区域层面的产状与结合程度），加强边坡监测及信息反馈。回复：已在设计说明注意事项中强调执行“动态设计、信息法施工”原则，并要求施工期间进一步查验复核顺向坡区域层面的产状与结合程度，强调加强边坡监测及信息反馈。3工程地质条件（摘自地勘报告）3.1自然地理位置大渡口区跳磴南侧片区路网项目场区行政区划属重庆市大渡口区跳蹬镇管辖，乡村道路可直达场区附近，交通较为方便。3.2气象、水文1、气象勘察区内的气象特征具有空气湿润，春早夏长、冬暖多雾、秋雨连绵的特点，年无霜期349天左右。据市气象局资料：勘察区多年平均气温18.3℃，月平均最高气温是8月为28.1℃，月平均最低气温在1月为5.7℃，日最高气温43℃，日最低气温-1.8℃；多年平均降水量1082.6mm左右，降雨多集中在5～9月，其降雨最高达746.1mm左右，多年最大日降雨量122.9mm，日降雨量大于25mm湿度：多年平均相对湿度约79%，绝对湿度17.7hpa左右。风向：主要风向为北风，全年平均风速为1.3m/s左右，最大风速为26.7m/s。2、水文本项目场地附近常年性地表水流为跳蹬河，在场地西北侧和西南侧两次从场地附近流过。跳蹬河水面宽度约10～25m，勘察期间水深1.0～2.0m，上游在拟建场地北西侧（拟建道路红线范围外），勘察期间水面标高约226m，调查访问历史最高水位约231m，距拟建道路H2路西延伸段最近处约120m。下游在拟建场地西南侧（拟建道路红线附近），勘察期间水面标高约184m，调查访问历史最高水位约186.5m，距拟建道路Z3路最近处约20m，根据搜集资料，跳蹬河100年一遇洪水位约198.25m。除跳蹬河之外在Z2路南延伸段里程K0+030附近为跳蹬河支流，该支流先由西向东，后转为由北向南汇入跳蹬河，西侧明流段水面宽度约2~5m，水深0.5～1.0m，标高在185～220m左右。Z2路与该支流交叉处设置桥梁上跨跳蹬河支流。H1路西延伸段、H3路与该支流交叉处设置管涵引流，目前该两处为在建18号线线路范围，目前正在进行施工通道施工，管涵正在铺设。该支流在H4路南侧径流方向变为由西向东，在H4路里程K0+350~K0+550左右为现状箱涵，下穿现状填方边坡。该支流在Z4路里程K1+520附近拟建3#永久箱涵与二纵线在建箱涵相接串联。西侧Z5、Z6、Z7路多处山沟汇集的地表径流最终汇入此支流。区内其余地表水体主要为地势低洼段分布的地表水塘和蓄水洼地、季节性地表溪沟等。本项目多处设计管涵或箱涵对上述地表水体或汇水区进行引排。3.3地形地貌 大渡口区跳磴南侧片区路网项目位于长江北岸，地貌属构造剥蚀丘陵地貌。地貌的发育严格受构造和岩性控制，构造线与山脊线一致、呈北北东——南西向展布，背斜成条状低山、向斜成宽缓丘陵。拟建工程沿线最高点位于Z6路设计终点、高程约345m，最低点位于Z3路起点处、高程约187m。原始地貌的发育严格受构造和岩性控制，地形为丘包和丘谷相间排列，丘包呈串珠状排列。场地内地层以泥质岩为主夹少量砂岩，决定了场地内丘包浑圆，丘谷宽缓开阔的地貌特点。沿线地形起伏较大，多为中丘地形，反向坡较陡、坡角20～30°，局部存在陡崖；顺向坡西侧区域较陡，坡角30～40°，由西向东逐渐变缓，坡角10～20°。地形严格受地质构造控制，山脉走向与构造线一致，地面多呈不规则的台阶状。目前，场地西侧18号线线路范围、二纵线范围、两横一纵范围正在进行施工，相关区域地形变化较大，建议后期根据施工进度随时更新地形图。3.4地质构造大渡口区跳磴南侧片区路网项目位于川东南孤形地带，华蓥山帚状褶皱束东南部，构造骨架形成于燕山期晚期褶皱运动，本线路具体构造位置上位于金鳌寺向斜西翼。场地区内无断层，地质构造简单。拟建工程沿线的岩层呈单斜产出，勘察区总体产状80°～110°∠8°～45°，结合很差，为软弱结构面。（具体产状分布见表3.4-1）。主要发育两组构造裂隙：J1：倾向260～285，倾角39～80，裂面平直，多呈闭合状，裂隙间距2.5～8.0m，走向方向延伸2.0～3.0m，切割深度大于2.0m，为硬性结构面，结合差。J2:倾向350～20或155～205，倾角65～85，多闭合，局部张开3～10mm，并见泥质充填，裂隙间距1.5～3.0m，走向方向延伸1～3.0m，局部倒倾。为硬性结构面，结合差。J3:倾向270～280，倾角20～30，多呈闭合状，裂隙间距2.0～7.0m，走向方向延伸2.0～4.0m，切割深度大于2.0m，为硬性结构面，结合差。该组裂隙主要发育于场地西侧在建18号线施工便道两侧的砂岩体中。上述两组裂隙为区域性构造裂隙，发育程度为不发育～较发育，延伸短，规律性强。表3.4-1跳磴南侧片区路网地层产状统计表道路名称里程层面产状优势裂隙产状H1路西延伸段K0+000~K0+314.75790°～100°∠35°～45°，优势产状95°∠45°J1：280°∠45°；J2：350°∠75°；J3：275°∠24°H1路东延伸段K0+744.869~K0+99795°～105°∠6°～15°，优势产状100°∠8°J1：288°∠80°；J2：195°∠70°H2路西延伸段K0+000~K0+247.65890°～100°∠40°～48°，优势产状95°∠45°J1：280°∠45°；J2：350°∠75°；J3：275°∠24°H3路K0+000~K0+330.00080°～100°∠40°～50°，优势产状95°∠45°J1：270°∠44°；J2：350°∠75°；J3：275°∠24°K0+330.000~K0+600.00080°～100°∠30°～45°，优势产状95°∠40°J1：275°∠50°；J2：320°∠60°K0+600.000~K0+802.51885°～100°∠10°～30°，优势产状100°∠12°J1：275°∠65°；J2：320°∠70°H4路K0+000~K0+340.00080°～100°∠40°～50°，优势产状95°∠45°J1：270°∠44°；J2：350°∠75°；J3：275°∠24°K0+340.000~K0+600.00080°～100°∠30°～45°，优势产状95°∠40°J1：275°∠50°；J2：320°∠60°K0+600.000~K1+120.00085°～100°∠10°～30°，优势产状100°∠12°J1：295°∠70°；J2：205°∠70°K0+120.000~K2+337.55480°～110°∠5°～15°，优势产状100°∠8°J1：285°∠65°；J2：195°∠75°Z2路南延伸段K0+000~K0+120.00080°～100°∠40°～50°，优势产状95°∠45°J1：260°∠40°；J2：350°∠75°；J3：270°∠24°K0+120.000~K0+517.34885°～100°∠30°～45°，优势产状95°∠40°J1：260°∠40°；J2：350°∠70°；J3：270°∠24°Z3路K0+340.812~K0+480.00080°～100°∠40°～50°，优势产状95°∠45°J1：260°∠40°；J2：350°∠75°；J3：270°∠24°Z4路K0+221.364~K0+540.00080°～100°∠10°～20°，优势产状100°∠15°J1：275°∠65°；J2：320°∠70°K0+540.000~K2+163.91585°～100°∠8°～15°，优势产状100°∠12°J1：280°∠75°；J2：350°∠70°Z5路K0+000~K1+783.81480°～110°∠5°～15°，优势产状100°∠8°J1：285°∠70°；J2：5°∠75°Z6路K0+000~K0+249.14380°～110°∠5°～15°，优势产状100°∠8°J1：295°∠70°；J2：5°∠75°Z7路K0+000~K0+600.05380°～110°∠5°～15°，优势产状100°∠8°J1：295°∠70°；J2：205°∠75°图3.4-1跳磴南侧片区路网地质构造纲要图3.5地层岩性经地面地质调查和钻探揭露情况，大渡口区跳磴南侧片区路网项目沿线出露地层主要为全新统人工填土层(Q4ml)、残坡积层(Q4el+dl)及侏罗系中统沙溪庙组(J2s)沉积岩层。各地层岩性特征依新老顺序简述如下：第四系全新统人工填土层(Q4ml)素填土：杂色，主要由砂岩块石、碎石和泥岩碎石、角砾，砂土和少量建筑和生活垃圾等组成。骨架颗粒含量约40%，粒径一般30～1000mm。在建设用地红线范围内素填土主要分布在正在施工的18号线、两横一纵、二纵线两侧及其施工通道附近和H4路里程K0+200~K0+550的现状填方边坡区域，厚度1~51.8m。其余分布范围主要在现状乡村道路两侧，厚度一般0.5~5m。在建18号线、两横一纵、二纵线两侧填土主要为施工抛填形成，局部为碾压回填，堆填年限一般1~2年，填土以松散～稍密状为主；H4路里程K0+200~K0+550的现状填方边坡主要为弃渣堆填而成，填土厚度一般5~51.8m，堆填年限一般2~5年，填土以松散状为主，局部为稍密状。杂填土：杂色，主要由砂泥岩块碎石，粘性土及建筑和生活垃圾等组成。骨架颗粒含量约50%～80%，粒径一般50～1000mm，局部堆填块石可达2000mm。主要分在在居民区附近，由施工拆迁堆填形成，厚度一般小于4m，堆填年限一般1~3年，以松散状为主。第四系全新统残坡积层(Q4el+dl)粉质粘土：褐色或黄褐色。一般呈软塑～可塑状，干强度中等，韧性中等，稍有光泽，无摇振反应，呈中等压缩性。现状在原始地貌沟谷地带广泛分布，一般厚约0.5～8.0m，最厚可达10m，其上部1m范围内多分布耕植土。局部鱼塘、水田或沟谷地带表层分布有流塑～软塑状粘土，厚度1～3m左右。第四系全新统崩坡积层(Q4col+dl)崩坡积块石土（Q4col+dl）：杂色、主要有砂岩碎块石组成，石含量一般为40~50%，局部可达60~70%，粒径一般为60~500mm，个别可达1000mm以上；石间以粘性土充填，局部粉粒含量较高。一般厚度1.2~4.8m，分布于场地Z2路南延伸段、H1路西延伸段、H3路设计起点西侧（具体分布见工程地质平面图），为崩坡积成因，在地形局部平缓地带分布有孤石，孤石统计见表3.2-1。侏罗系中统沙溪庙组(J2s)本组岩层主要由一套紫红色砂质泥岩和灰白～红灰色砂岩组成，两者呈层状交替分布。a砂质泥岩：紫红色，主要矿物成分为粘土矿物，粉砂泥质结构，中厚层状构造，表层强风化带厚度一般0.5～2.0m，局部基岩出露区强风带厚度大于4m，强风化岩芯呈碎块状，风化裂隙发育，岩体质量等级为Ⅳ级；中风化岩芯呈柱状，岩体整体较完整。砂质泥岩广泛分布于场地内，为勘察区的主要岩性。b砂岩：灰色、红灰色，细～中粒结构，中厚层状构造，泥钙质胶结。主要矿物成分有：石英、长石等。砂岩强风化层厚度一般0.50～1.50m，局部段厚度大于2m，强风化岩芯多呈黄灰色，碎块状、短柱状，岩体基本质量等级为Ⅲ级；中风化岩芯呈中柱状，岩体整体较完整。与砂质泥岩在场地内互层分布，主要分布在场地西侧。c粉砂岩：黄灰色、灰色，细～中粒结构，中厚层状构造，泥质胶结为主。主要矿物成分有：石英、长石、云母等。粉砂岩强风化层厚度一般1.00～2.50m，局部段厚度大于4m，强风化岩芯多呈黄灰色，碎块状、粉砂状，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中风化岩芯呈中柱状，岩体整体较完整，岩质较软，饱水后手捏易碎。该岩性在场地内零星分布，主要分布在场地西侧Z2路南延伸段、H1路西延伸段范围。3.3基岩面起伏情况及基岩风化带特征拟建场地的基岩面及基岩风化带具有起伏变化的特征，其起伏变化情况受地层岩性、地质构造与原始地貌起伏特征及城市建设对原始地貌的改造等影响。根据本次勘察结果，建设场地范围内基岩面埋深约0～51.8m，场地整体的基岩面随地形起伏，由于本线路主要穿越现状斜坡地带，坡角一般5～20°，场地基岩风化带随基岩面起伏变化，厚度一般1～2m；但在局部地形较陡的地段，基岩由于侧向风化的影响，强风化带厚度相对较大，最大可达4.0m以上。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软。3.6水文地质条件大渡口区跳磴南侧片区路网项目沿线主要位于构造剥蚀丘陵地貌上，第四系覆盖层一般厚度较小，原始沟谷或地势低洼地段覆盖层厚度较大；基岩为砂质泥岩和砂岩互层的陆相碎屑岩，含水微弱。地下水的富水性受地形地貌、岩性及裂隙发育程度控制，主要为大气降水、地面水塘水体渗漏补给。根据沿线地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，沿线地下水可划分为第四系松散层孔隙水和基岩裂隙水。(1)松散层孔隙水松散层孔隙水地下水水量大小受地貌和覆盖层范围、厚度、透水性制约，受季节、气候影响大，水量大小不一，不稳定。根据现场勘察，该类型地下水主要由大气降水补给，主要分布在沟谷和现状水体四周的土体中，地下水水位不统一，多为局部的季节性上层滞水，雨季时雨水向沟谷汇集，该类型地下水短时抬高，顺地势由高向低继续径流，最终补给水塘或水沟（主要为跳蹬河支流和跳蹬河），枯季时该类型地下水较贫乏，主要赋存于地表水体四周，由地表水体补给地下水，各钻孔勘察期间水位见表3.5-1。3.7地震根据《公路工程抗震规范》（JTGB02-2013）及《中国地震动参数区划图》(GB18306—2015)，场地的抗震设防烈度为6度，设计地震分组第一组，场地设计基本地震动峰值加速度0.05g。3.8不良地质现象根据调查和走访，拟建道路沿线在Z7路里程K0+250~K0+350道路右侧、H4路里程K1+720~K1+840道路道路左侧因为地形起伏较大，局部较陡，雨季在地下水的作用下发生过土体局部垮塌现象，具体评价见6.1环境边坡稳定性评价章节。Z3路左侧、H1路西延伸段、H3路、H4路起点处原始地貌为沟谷，两侧为山坡，目前18号线正在进行施工便道施工，西侧山坡主要为砂岩斜坡。勘察期间调查发现该侧斜坡部分被18号线施工便道开挖，该侧边坡为顺向坡，局部为陡坎，砂岩体大规模裸露，有风化和卸荷现象，局部存在卸荷松弛岩体，存在一处危岩体，坡体和坡脚可见崩坡积块石，现状整体未见变形滑塌现象，具体评价见6.1环境边坡稳定性评价章节。线路沿线除上述土体局部垮塌、危岩体外，未发现其它断层、滑坡、危岩、崩塌、泥石流、采空区、岩溶、地裂缝、地面沉降、有害气体等不良地质作用。未揭露有埋藏的沟浜、古墓、孤石等对工程不利影响的工况条件。4设计标准及设计参数取值4.1设计标准（1）本工程永久性边坡，设计使用年限50年；临时性边坡，设计使用年限2年。（2）边坡的安全等级为一级、二级。（3）边坡稳定安全系数如下表：（4）设计荷载等级：城-A级，人群荷载：4Kpa。（5）结构重要性系数γ0：一级边坡，γ0=1.1；二级边坡，γ0=1.0。（6）参照《公路工程抗震设计规范》JTJ004-2013，勘察区抗震设防烈度为6度，进行简易设防。4.2设计参数取值主要岩土参数选用及建议值见下表：5边坡分段稳定性分析5.1Z4路边坡分段稳定性分析5.1.1Z4路1#边坡（K0+259.362~K0+370左侧）按设计标高开挖后，左侧将形成最高约32m的挖方边坡，走向24~339，倾向114~69°，其上部土层厚度较薄，一般小于2m。根据赤平投影图分析，按设计坡率放坡后层面外倾临空，J2裂隙与层面的的组合交线BO为外倾不利组合交线（但其倾角平缓9°），边坡的稳定性主要受层面控制。Z4路1#、2#高边坡典型横断面（K0+312）Z4路1、2#高边坡赤平投影图该边坡为岩质高切坡，最大切坡高度约32m，里程为Z4路K0+259.362~K0+370段道路左侧。边坡坡向为69~112°，边坡与岩层面（100°∠15°）呈顺向，边坡稳定性主要受层面控制，且坡顶存在保护铁塔。设计采用锚拉式桩板挡墙+坡率法1:1.5放坡。桩板挡墙直径1.8m，间距4m，桩身设置两排锚索。采用C35钢筋混凝土进行浇筑，桩身以管线埋深以下作为嵌固段，嵌固长度4m。1、边坡的稳定性主要受层面控制，需按照《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A的A.0.2式采用平面滑动法计算，每级边坡稳定性计算如下：（1）坡率法1:1.5放坡后沿岩层层面整体下滑力需要考虑临时管线2m埋深，因此存在两种情况下的工况：工况一：管线临时开挖，桩板挡墙悬臂段为9m，临时边坡安全系数为1.25。工况二：管线开挖完成后回填，桩板挡墙悬臂段为5m，永久边坡安全系数为1.35。通过工况比选结果所示，选取其中下滑力较大者，因此坡率法1:1.5放坡后沿岩层层面整体下滑力为794.7kN。（2）坡率法1:1.5放坡后岩体自桩顶第一级马道沿岩层层面剪出的稳定性分析如下：（3）坡率法1:1.5放坡后岩体自桩顶第二级马道沿岩层层面剪出的稳定性分析如下：（3）坡率法1:1.5放坡后岩体自桩顶第三级马道沿岩层层面剪出的稳定性分析如下：经计算表明，Z4路1#高边坡采用锚拉式桩板挡墙+坡率法1:1.5放坡后，整体边坡存在剩余水平推力约为800kN，其余各级边坡稳定系数均大于1.35。锚拉式桩板挡墙计算详6.1.1节Z4路1#锚拉式桩板挡墙计算。5.1.2Z4路2#边坡（K0+259.362~K0+370右侧）按设计标高开挖后，右侧将形成最高约38m的挖方边坡，走向24~339，倾向249~294°。上部土层厚度较薄，一般小于2.0m。采用坡率法自下而上1:0.75~1:1.5分级放坡后该侧边坡无外倾临空结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡破裂角取45°+φ/2=60°，设计方案可行。根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330－2013表4.1.4，该边坡岩体类型为Ⅲ类，岩体等效内摩擦角取55°。Z4路1#、2#高边坡典型横断面（K0+312）Z4路1、2#高边坡赤平投影图5.1.3Z4路3#边坡 （K0+730~K0+750右侧）按设计标高开挖后，右侧将形成最高约19m的挖方边坡，根据赤平投影图分析，采用坡率法自下而上1:0.75~1:1分级放坡后，J1裂隙为外倾结构面，J1裂隙倾角小于放坡坡角，J1裂隙外倾不临空。按设计坡率放坡后该侧边坡无外倾临空结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。Z4路3#边坡典型横断面（K0+743.5）Z4路3#高边坡赤平投影图5.1.4Z4路4#边坡（K0+790~K0+880左侧）线路所经地段地形总体坡角5～15°，场地内岩土体现状整体稳定。该段边坡主要由于路基回填形成，填方最大高度约13m，可能发生的破坏模式为土体内部的圆弧滑动破坏。填方路基稳定性计算详见7.1节。Z4路4#高边坡典型横断面（K0+850）5.1.5Z4路5#边坡（K1+000~K1+260段左侧）线路所经地段地形总体坡角5～15°，场地内岩土体现状整体稳定。该段边坡主要由于路基回填形成，左侧填方最大高度约19m（5#高边坡），右侧与二横线之间进行平场，无边坡。可能发生的破坏模式为土体内部的圆弧滑动破坏。填方路基稳定性计算详见7.1节。Z4路5#、6#高边坡典型横断面（K1+112.264）5.1.6Z4路7#边坡（K1+380~K1+420段左侧）路所经地段地形总体坡角5～15°，场地内岩土体现状整体稳定。路面设计高程为252.851～257.638m。按设计标高回填后，将形成最大高度约10m的填方边坡，可能发生土体内部的圆弧滑动破坏，填方路基稳定性计算详见7.1节。Z4路7#高边坡典型横断面（K1+404.041）5.1.7Z4路8#边坡（K1+510～K1+530左侧）场地内岩土体现状整体稳定。该段边坡主要由于路基回填形成，填方最大高度约11m，可能发生的破坏模式为土体内部的圆弧滑动破坏。填方路基稳定性计算详见7.1节。Z4路8#高边坡典型横断面（K1+520）5.1.8Z4路9#、10#边坡（K1+590~K1+610左侧、K1+520~K1+630右侧）该段边坡主要由左填右挖形成。左侧为高填方，边坡最大填方高度约10m（9#高边坡），设计采用坡率法1:1.5放坡进行处理。右侧为土质高切坡，边坡最大切坡高度约16m（10#高边坡），设计采用坡率法1:1.2分级放坡，8m为一级，分级之间设置2m宽平台。可能发生的破坏模式为土体内部的圆弧滑动破坏。左侧填方路基稳定性计算详见7.1节。右侧土质挖方边坡的稳定性计算详见7.2节。Z4路9#、10#典型横断面（K1+600）5.1.9Z4路6#边坡（地通道基坑）（K1+290~K1+310右侧）右侧边坡：按设计标高开挖后，右侧将形成最高约11m的挖方边坡，走向8，倾向278°。上部土层厚度较薄，一般小于2.0m。根据赤平投影图6.4.7-6分析，右侧边坡层面为外倾结构面，J1裂隙及J1裂隙和J2裂隙的组合交线CO为外倾不利组合交线，边坡的稳定性主要受J1裂隙控制。破裂角取J1裂隙和45°+φ/2的小值，破裂角取60°。按设计坡率放坡后边坡自身稳定。Z4路K1+260~K1+330段边坡结构面赤平投影图5.2Z5路边坡分段稳定性分析5.2.1Z5路1#边坡（K0+020～K0+100右侧）该段为挖方段，线路总体走向50，长约80m，地表覆盖层厚度1.0～6.9m，下伏基岩为砂质泥岩。线路所经地段地形总体坡角10～30°，场地内岩土体现状整体稳定。按设计标高开挖后，将形成最高约12m（含2m的管网埋深）岩质挖方边坡，边坡安全等级为二级，为永久边坡。根据赤平投影分析，该段边坡J1裂隙为外倾结构面，J1裂隙与J2裂隙的组合交线CO为外倾不利组合交线，边坡的稳定性主要受J1裂隙控制，直立后可能沿J1裂隙发生整体滑塌。设计采用锚拉式桩板挡墙支护。支挡结构稳定性计算见6.1.1节。选取典型剖面如下：Z5路K0+080典型横断面5.2.2Z5路2#边坡（K0+180～K0+400左侧）该段线路所经地段地形总体坡角20～30°。现状地形为斜坡。场地内岩土体未见变形、开裂迹象，现状整体稳定。左侧填方路基边坡位于现状斜坡位置，上覆土层厚度0~1.0m。若直接填方，填方边坡易沿现状地面发生整体滑塌。边坡安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。Z5路K0+320典型横断面5.2.3Z5路3#边坡（K0+140～K0+200右侧）该段右侧主要为挖方岩质边坡，按设计标高开挖后，右侧将形成最高约24m（含2m的管网埋深）的挖方边坡，走向315~11，倾向225~191°。上部土层厚度较薄，一般小于2m。下部岩质边坡段岩性主要为砂质泥岩，边坡岩体整体较完整。根据赤平投影图分析，该段边坡设计拟按1:1的坡率分阶放坡后无外倾结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡破裂角取45°+φ/2=60°。边坡安全等级为二级，为永久边坡。坡面采用格构锚杆护坡，边坡整体稳定。Z5路K0+166典型横断面5.2.4Z5路4#边坡（K0+220～K0+260右侧）该段右侧主要为挖方岩质边坡，按设计标高开挖后，右侧将形成最高约26m（含2m的管网埋深）的挖方边坡，走向315~11，倾向225~191°。上部土层厚度较薄，一般小于2m。下部岩质边坡段岩性主要为砂质泥岩，边坡岩体整体较完整。根据赤平投影图分析，该段边坡设计拟按1:1的坡率分阶放坡后无外倾结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡破裂角取45°+φ/2=60°。边坡安全等级为二级，为永久边坡。坡面采用格构锚杆护坡，边坡整体稳定。Z5路K0+240典型横断面5.2.5Z5路5#边坡（K0+440～K0+600左侧）该段路基填方边坡位于现状斜坡上，现状斜坡坡较陡，上覆土层厚度0~1.0m。坡前岩土界面较陡，若直接放坡，填方边坡易沿岩土界面发生整体滑动，该侧填方最大高度约13m，边坡安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。Z5路K0+530典型横断面5.2.6Z5路6#、7#边坡（K0+600～K0+810左侧、K0+700～K0+800右侧）道路左侧6#边坡最大高度约为15m，道路右侧7#边坡最大高度约为9m。边坡主要由于路基回填形成，可能发生土体内部的圆弧滑动破坏，填方路基稳定性计算详见7.1节。Z5路K0+700典型横断面其中K0+760～K0+810段左侧现状边坡岩土界面较陡，回填后，土体可能沿基岩面发生滑动。设计沿基岩面开挖台阶，逆坡1:0.05，宽度不小于8m。分层碾压回填路基填土，挖填交界处隔3m设置一层土工格栅。Z5路K0+800典型横断面选取滑块如下进行稳定性计算：考虑开挖8m宽大台阶，并采用土工格栅进行处理，设计取滑面参数抗剪强度参数C=0,φ=25进行计算。路基边坡整体稳定系数为1.435，满足要求。5.2.7Z5路8#边坡（K0+860～K0+940左侧）该段线路左侧为现状斜坡，斜坡坡角17~30°，按设计标高施工后，左侧会形成填方边坡，由于基岩面较陡，若直接放坡回填，填土将会沿基岩面存在直立填方易沿岩土界面发生滑动。边坡安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。Z5路K0+880典型横断面5.2.8Z5路9#边坡（K0+910～K1+030右侧）该段按设计标高开挖后，右侧将形成最高约27m（含2m的管网埋深）的挖方边坡，走向60~6，倾向300~276°。上部土层厚度较薄，一般小于1m，下部岩质边坡段岩性主要为砂质泥岩，边坡岩体整体较完整。根据赤平投影图分析，该段边坡按设计坡率放坡后J1裂隙为外倾结构面，J1裂隙与J2裂隙的组合交线CO为外倾不利组合交线，但J1裂隙和组合交线CO倾角大于放坡坡角，J1裂隙和组合交线CO外倾不临空。边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制，边坡破裂角取J1裂隙和45°+φ/2的小值，取60°，边坡安全等级为二级，为永久边坡。坡面采用格构锚杆护坡，边坡整体稳定。Z5路K1+000典型横断面5.2.9Z5路10#边坡（K1+030～K1+130左侧）该段边坡现状地形总体坡角20～35°。场地内岩土体未见变形、开裂迹象，现状整体稳定。按设计标高施工后，左侧将形成最高约11m的填方边坡，由于基岩面较陡，若直接放坡回填，填土将会沿基岩面存在直立填方易沿岩土界面发生滑动。边坡安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。Z5路K1+060典型横断面5.3Z6路边坡分段稳定性分析5.3.1Z6路1#边坡（K0+060～K0+160）按设计标高开挖后，左侧将形成最高约15m的挖方边坡，走向127~163，倾向217~253°，其上部土层厚度较薄，一般小于2m。选取典型剖面如下：Z6路1#高边坡典型横断面（K0+140）Z6路K0+080~K0+249.143段边坡结构面赤平投影图根据赤平投影图分析，该段边坡采用坡率法自下而上1:0.75、1:1分级放坡后，左侧边坡J1裂隙为外倾结构面，右侧边坡J1裂隙为外倾结构面，但J1、J1裂隙倾角均大于坡角，裂隙外倾不临空。按设计坡率放坡后该侧边坡无外倾临空结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。5.4Z7路边坡分段稳定性分析4.1Z7路1#边坡（K0+090~K0+160左侧）路面按设计标高回填后，将形成最大高度约12m的填方边坡。可能发生土体内部的圆弧滑动破坏，填方路基稳定性计算详见7.1节。Z7路1#典型横断面（K0+106.915）4.2Z7路2#边坡（K0+370~K0+430左侧）路面按设计标高回填后，将形成最大高度约11m的填方边坡。可能发生土体内部的圆弧滑动破坏，填方路基稳定性计算详见7.1节。Z7路2#高边坡典型横断面（K0+374.496）5.5H1路东延伸段边坡分段稳定性分析5.1H1路东延伸段1#边坡（K0+870~K0+890左侧）里程K0+840~K0+900段按设计标高开挖后，左侧将形成最高约16m的挖方边坡，走向88，倾向178°，主要为岩质边坡。选取典型剖面C109-C109’如下：H1路东延伸段1#高边坡典型横断面（K0+880）根据赤平投影图分析，设计采用坡率法自下而上1:1~1:1.1.5分级放坡放坡后J2裂隙与边坡倾向小角度相交，但其倾角大于边坡坡角，设计方案可行，该侧边坡破裂角取60°，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。H1路东延伸段K0+840~K0+997段边坡结构面赤平投影图5.2H1路东延伸段2#边坡（K0+990～K0+997.013左侧）里程K0+900~H1路东延伸段终点段按设计标高开挖后，左侧将形成最高约12m的土质挖方边坡，边坡安全等级为二级。该段按设计坡率放坡后，可能发生土体内部的圆弧滑动以及沿岩土界面的折线滑动。土质挖方边坡的圆弧滑动稳定性计算详见7.2节。H1路东延伸段C111-C111’剖面按照《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)附录A的A.0.3式采用折线滑动法计算，经计算土体沿岩土界面不存在下滑力，如下所示：5.2H1路东延伸段3#边坡（K0+970～K0+997.013右侧）里程K0+970~H1路东延伸段终点段设计标高开挖后，右侧将形成最高约26m的挖方边坡，走向88，倾向358°，主要为岩质边坡。选取典型剖面C110-C110’如下：H1路东延伸段C110-C110’剖面H1路东延伸段K0+840~K0+997段边坡结构面赤平投影图根据赤平投影图分析，采用边坡坡率1:1~1:1.5放坡后该侧边坡无外倾结构面，边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制。5.6H4路边坡分段稳定性分析5.6.1H4路1#、2#边坡（K0+867.632～K0+882.632左侧、K0+868.121～K0+885.121右侧）该段线路总体走向104，现状地面高程在253.48～266m，地表覆盖层厚度0.3～3.1m，下伏基岩为砂质泥岩夹砂岩。线路所经地段地形总体坡角10～20°，场地内岩土体现状整体稳定。按设计标高施工，会在道路两侧形成填方边坡，左右两侧填方高度分别为8m，12m安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。H4路K0+880典型横断面5.6.2H4路3#、4#边坡（K0+910.155～K0+924.155左侧、K0+912.7825～K0+943.982右侧）该段线路总体走向104，现状地面高程在253.48～266m，地表覆盖层厚度0.3～3.1m，下伏基岩为砂质泥岩夹砂岩。线路所经地段地形总体坡角10～20°，场地内岩土体现状整体稳定。按设计标高施工，会在道路两侧形成填方边坡，左右两侧填方高度分别为10m，12m安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。H4路K0+910典型横断面5.6.3H4路5#、6#边坡（K1+040～K1+200左侧、K1+040～K1+210右侧）1、工程地质评价该段按设计标高开挖后，左侧将形成最高约45m（结合Z5路边坡整体考虑）的挖方边坡，走向118~141，倾向208~231°。上部土层厚度较薄，一般小于1m，下部岩质边坡段岩性为砂质泥岩，边坡岩体较完整。根据赤平投影图，该段边坡按设计坡率放坡后J2裂隙与边坡倾向小角度相交，但其倾角大于边坡坡角，J1裂隙与J2裂隙的组合交线CO为外倾不利组合交线，但其倾角大于边坡坡角。该段边坡按设计坡率放坡后无外倾结构面。边坡的稳定性主要受岩体自身强度控制，该侧边坡破裂角取60°，边坡安全等级为一级，为永久边坡。坡面采用格构锚杆护坡，边坡整体稳定。右侧为现状乡道形成的路基边坡和二纵线施工范围，地形起伏较大，呈阶梯状。按设计标高施工后，将形成18m高填方边坡，由于现状地形及岩土界面均较陡，填方土体易沿现状地面或岩土界面发生整体滑动。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。H4路K1+180典型横断面5.6.4H4路7#边坡（K1+200～K1+280左侧）1、工程地质评价按设计标高开挖后，左侧将形成最高约36m（结合Z5路边坡整体考虑）的挖方边坡，走向141~169，倾向231~259°。上部土层厚度较薄，一般小于2m。该段按设计标高开挖后以岩质边坡为主。根据赤平投影图分析，该段边坡J1裂隙为外倾结构面，J1裂隙与J2裂隙的组合交线CO为外倾不利组合交线，边坡的稳定性主要受J1裂隙控制，直立后可能沿J1裂隙发生整体滑塌。该侧边坡破裂角取60°，边坡安全等级为一级，为永久边坡。设计采用锚拉式桩板挡墙支护。支挡结构稳定性计算见6.1.1节。H4路K1+240典型横断面5.6.5H4路8#边坡（K1+250～K1+360右侧）该段路基填方边坡位于现状斜坡上，上覆土层厚度7.2m。坡前岩土界面较陡，若直接放坡，填方边坡易沿岩土界面发生整体滑动，该侧填方最大高度约12m，边坡安全等级为二级，为永久边坡。设计采用衡重式路肩挡墙进行支护，支挡结构稳定性计算见6.2节。H4路K1+300典型横断面6支挡结构稳定性计算本项目支挡结构计算采用理正岩土6.5PB2版软件进行计算。6.1桩板挡墙6.1.1Z4路1#锚拉式桩板挡墙原始条件:墙身尺寸:桩总长:14.000(m)嵌入深度:5.000(m)截面形状:圆桩桩径:1.800(m)桩间距:4.000(m)嵌入段土层数:1桩底支承条件:自由计算方法:K法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)内摩擦角(度)土摩阻力(kPa)K(MN/m3)被动土压力调整系数120.00025.80045.00380.0070.0000.500桩前滑动土层厚:4.000(m)锚杆（索）参数:锚杆道数:2锚杆号锚杆类型竖向间距水平刚度入射角锚固体水平预加筋浆强度(m)(MN/m)(度)直径(mm)力(kN)fb(kPa)1锚索1.50021.23015.00200400.002950.002锚索2.00028.03025.00200400.002950.00物理参数:桩混凝土强度等级:C35桩纵筋合力点到外皮距离:70(mm)桩纵筋级别:HRB400桩箍筋级别:HRB400桩箍筋间距:150(mm)桩配筋形式:纵筋非均匀配筋桩拉区纵筋配筋范围:120.000(度)桩压区,拉区纵筋比:0.500场地环境:一般地区墙后填土内摩擦角:45.000(度)墙背与墙后填土摩擦角:22.500(度)墙后填土容重:25.800(kN/m3)横坡角以上填土的土摩阻力(kPa):380.00横坡角以下填土的土摩阻力(kPa):380.00坡线与滑坡推力:坡面线段数:6折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)112.0008.00022.0000.000312.0008.00042.0000.000512.0008.000610.0000.000地面横坡角度:15.000(度)墙顶标高:0.000(m)参数名称参数值推力分布类型矩形桩后剩余下滑力水平分力800.000(kN/m)桩前剩余抗滑力水平分力0.000(kN/m)钢筋混凝土配筋计算依据：《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)注意：内力计算时，滑坡推力分项(安全)系数=1.000、库仑土压力分项(安全)系数=1.350=====================================================================第1种情况:滑坡推力作用情况[桩身所受推力计算]假定荷载矩形分布:桩后:上部=355.556(kN/m)下部=355.556(kN/m)桩前:上部=0.000(kN/m)下部=0.000(kN/m)桩前分布长度=4.000(m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=2028.784(kN-m)距离桩顶10.111(m)面侧最大弯矩=594.725(kN-m)距离桩顶5.700(m)最大剪力=1196.875(kN)距离桩顶9.000(m)最大位移=31(mm)第1道锚索水平拉力=981.925(kN)距离桩顶1.500(m)第2道锚索水平拉力=1021.200(kN)距离桩顶3.500(m)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-31.38-0.00020.30016.000-106.667-30.59-0.00030.60064.000-213.333-29.79-0.00040.900144.000-320.000-29.00-0.00051.200256.000-426.667-28.20-0.00061.500400.000-533.333-27.41-0.00071.786286.343347.005-26.66-0.00082.071201.712245.417-25.91-0.00092.357146.105143.830-25.16-0.000102.643119.52342.243-24.41-0.000112.929121.966-59.345-23.66-0.000123.214153.434-160.932-22.91-0.000133.500213.927758.680-22.16-0.000143.77518.735660.903-21.44-0.000154.050-149.569563.125-20.72-0.000164.325-290.984465.347-20.01-0.000174.600-405.510367.569-19.28-0.000184.875-493.147269.792-18.56-0.000195.150-553.896172.014-17.84-0.000205.425-587.75574.236-17.11-0.000215.700-594.725-23.542-16.38-0.000225.975-574.807-121.319-15.65-0.000236.250-528.000-219.097-14.91-0.000246.525-454.303-316.875-14.17-0.000256.800-353.718-414.653-13.43-0.000267.075-226.244-512.431-12.69-0.000277.350-71.882-610.208-11.95-0.000287.625109.370-707.986-11.21-0.000297.900317.511-805.764-10.46-0.000308.175552.541-903.542-9.72-0.000318.450814.459-1001.319-8.98-0.000328.7251103.267-1099.097-8.25-0.000339.0001418.962-1196.875-7.52-264.531349.2781700.248-846.274-6.79-475.302359.5561889.114-531.256-6.07-424.749369.8331995.390-251.406-5.35-374.8213710.1112028.784-6.276-4.65-325.5523810.3891998.877204.602-3.96-276.9543910.6671915.117381.692-3.27-229.0194010.9441786.826525.451-2.60-181.7194111.2221623.200636.306-1.93-135.0114211.5001433.322714.655-1.27-88.8424311.7781226.170760.852-0.62-43.1494412.0561010.627775.2060.032.1364512.333795.499757.9790.6747.0864612.611589.527709.3791.3191.7704712.889401.399629.5701.95136.2574813.167239.766518.6672.58180.6084913.444113.251376.7473.21224.8785013.72230.462203.8523.84269.1085114.0000.00054.8324.48313.325(二)桩身配筋计算点号距顶距离面侧纵筋背侧纵筋箍筋(m)(mm2)(mm2)(mm2)10.0002545508924920.3002545508924930.6002545508924940.9002545508924951.2002545508924961.5002545508924971.7862545508924982.0712545508924992.35725455089249102.64325455089249112.92925455089249123.21425455089249133.50025455089249143.77525455089249154.05050892545249164.32550892545249174.60050892545249184.87550892545249195.15050892545249205.42550892545249215.70050892545249225.97550892545249236.25050892545249246.52550892545249256.80050892545249267.07550892545249277.35050892545249287.62525455089249297.90025455089249308.17525455089249318.45025455089249328.72525455089249339.00025455089249349.27825455089249359.55625455089249369.833254550892493710.111254550892493810.389254550892493910.667254550892494010.944254550892494111.222254550892494211.500254550892494311.778254550892494412.056254550892494512.333254550892494612.611254550892494712.889254550892494813.167254550892494913.444254550892495013.722254550892495114.00025455089249=====================================================================第2种情况:库仑土压力(一般情况)[土压力计算]计算高度为9.000(m)处的库仑主动土压力第1破裂角：30.660(度)Ea=256.265Ex=236.758Ey=98.068(kN)作用点高度Zy=3.000(m)(一)桩身内力计算计算方法:K法 背侧——为挡土侧；面侧——为非挡土侧。背侧最大弯矩=17.757(kN-m)距离桩顶1.500(m)面侧最大弯矩=1604.277(kN-m)距离桩顶7.075(m)最大剪力=568.096(kN)距离桩顶3.500(m)最大位移=-2(mm)第1道锚索水平拉力=400.000(kN)距离桩顶1.500(m)第2道锚索水平拉力=400.000(kN)距离桩顶3.500(m)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.0001.97-0.00020.3000.142-1.4211.83-0.00030.6001.136-5.6821.70-0.00040.9003.835-12.7851.56-0.00051.2009.091-22.7291.42-0.00061.50017.757337.1601.29-0.00071.786-76.519322.3421.16-0.00082.071-166.193304.9481.03-0.00092.357-250.530