材料力学(第三版) 课件 第6、7章 弯曲变形、应力状态与强度理论

第6章弯曲变形6.1引言6.2确定梁位移的积分法6.3确定梁位移的叠加法6.4梁的刚度条件及合理设计6.5简单静不定梁习题

6.1引言

1.工程中的弯曲变形问题工程中的很多结构或构件在工作时，对于弯曲变形都有一定的要求。一类是要求构件的位移不得超过一定的数值。另一类是要求构件能产生足量的变形。可见，弯曲变形分析在工程构件设计中占有一定的地位。

2.挠度、转角及其相互关系

在平面弯曲中，梁变形后的轴线是位于纵向对称面内的一条连续光滑的平面曲线，称为梁的挠曲线，如图6-1所示。图6-1

选取x-w平面坐标系。x轴沿梁变形前的轴线，向右为正，表示梁横截面的位置；w轴沿垂直于梁轴线的方向，向上为正，表示梁横截面形心的横向位移。横截面的形心沿w轴方向的线位移称为挠度，用w表示。不同横截面的挠度一般不同，挠度是坐标位置的函数，可表示为

上式称为挠度方程。

弯曲变形时，轴线位于中性层上，梁轴的长度保持不变，因此横截面的形心沿梁轴方向也存在位移，但在小变形条件下，横截面形心的轴向位移是二阶微量，远小于其横向位移，可忽略不计。所以挠度方程也称为梁的挠曲线方程(或挠曲轴方程)。

横截面的角位移称为转角，用θ表示。横截面的转角θ等于挠曲线在该截面处的切线与x轴的夹角，如图6-1所示。挠度的正负规定为向上为正、向下为负；转角的正负规定为逆时针为正、顺时针为负。

工程中，梁的转角一般都很小，例如不超过1°(0.075rad)，由图示几何关系可得

即在小变形情形下，梁的挠度对坐标位置的一阶导数等于转角。

6.2确定梁位移的积分法

6.2.1挠曲线的近似微分方程由上一章知，用曲率表示的弯曲变形公式(51)为

这一公式是在纯弯曲情况下得到的，若忽略剪力对梁变形的影响，则此式也可用于一般横力弯曲，由于梁轴上各点的曲率和弯矩均是横截面位置x的函数，因而上式可写为

由高等数学知识可知，平面曲线上任一点的曲率为

将式(b)代入式(a)可得

式(c)称为挠曲线微分方程，是一个二阶非线性常微分方程。

在小变形情形下，转角θ=dw/dx≪1，为一阶微量，(dw/dx)2为高阶微量，略去不计。式(c)可简化为

图6-2

例6-1如图6-3所示悬臂梁，承受集中力F与矩为Me=Fa/2集中力偶作用，试绘制该梁的挠曲轴的大致形状图。设抗弯刚度EI为常数。

解(1)绘制挠曲轴的基本依据。确定挠曲轴形状的基本依据之一是：曲率表示的弯曲变形公式与挠曲线近似微分方程，即

可根据弯矩的正、负、零值点和零值区，确定挠曲轴的凹、凸、拐点或直线区。

绘制挠曲轴的基本依据之二是：在梁的约束处，应满足位移边界条件；在分段点处，应满足位移连续光滑条件。

(2)绘制弯矩图。绘制梁的弯矩图如图6-3(a)所示。

(3)绘制挠曲轴的大致形状图。截面A处为固定端，该截面的转角与挠度均为零，AG段的弯矩为负，AG段挠曲线应为凸曲线；GC段的弯矩为正，GC段挠曲线应为凸曲线；CD段的弯矩为零，CD段挠曲线应为直线。在截面G处存在拐点，在截面B与C处，挠曲轴应满足连续光滑条件。

绘制挠曲线如图6-3(b)所示。A点为极值点。至于截面D处的挠度值为正或负，则需由计算具体确定。

图6-3

6.2.2积分法求梁的变形

对式(6-3)积分一次，得转角方程为

再积分一次，得挠曲线方程为

式中C、D为积分常数。积分常数可利用梁的边界条件和挠曲线的连续光滑条件来确定。

例如，在固定端处，横截面的转角和挠度均为零，即

在铰支座处，横截面的挠度为零，即

中间铰链左右两侧截面的挠度相等，满足连续条件，即

梁横截面的已知位移条件或约束条件，称为梁位移的边界条件。

当弯矩方程需要分段建立时，各段梁的挠度、转角方程也将不同，但在相邻梁段的交接处，左右两邻面应具有相同的挠度和转角，即应满足连续光滑条件，称为梁位移的连续

光滑条件，可表示为

一般来说，积分常数可由位移边界条件和连续光滑条件共同确定。当积分常数确定后，将其代入式(6-4)和式(6-5)，即得梁的挠曲线方程和转角方程。这种通过两次积分确定梁位移的方法称为积分法。

例6-2有一支承管道的悬臂梁AB(见图6-4)。管道的重量为W，梁长为l，抗弯刚度为EI，求梁的最大挠度和转角。图6-4

例6-3简支梁AB受力如图6-5所示(图中a>b)，梁的抗弯刚度EI为常量，求此梁的转角方程和挠曲线方程，并确定最大挠度值。图6-4

解(1)求约束力。建立坐标系如图所示，求得约束力为

方向均竖直向上。

顺便指出，如果用中点挠度代替最大挠度，引起的误差将不超过3%。所以一般情况下，当简支梁上承受若干个集中力作用时，只要其挠曲线朝一个方向弯曲，就可以用中点

挠度来代替最大挠度。

6.3确定梁位移的叠加法

如果因变量为各自变量的线性齐次式，即因变量表达式中仅包含自变量的一次方项，则各自变量独立作用，互不影响，几个自变量同时作用所产生的总效应，等于各个自变量单独作用时产生效应的总和，此原理称为叠加原理。表6-1给出了悬臂梁、简支梁及外伸梁在简单载荷作用下的挠度与转角，以便计算时查阅。

例6-4某桥式起重机力学模型如图6-6(a)所示，横梁自重可视为均布载荷，集度为q，作用于跨度中点的载荷F=ql，梁的抗弯刚度为EI，试求B点处截面的转角θB及C点处的挠度wC。图6-6

解用叠加法求解此题。

将载荷分解为中点作用集中力、全梁作用均布载荷的简支梁两种情况，查表6-1可得由集中力F引起的C处的挠度wCF和B处的转角θBF分别为

由均布载荷q引起的C处的挠度wCq和B处的转角θBq分别为

所以B截面处的转角和C截面处的挠度分别为

例6-5图6-7所示的简支梁受半跨度均布载荷作用，梁的抗弯刚度为EI。试求梁中点C处的挠度wC。图6-7

解本题可用两种方法求解。

解法一：均布载荷可视为作用在梁轴上的无数微小集中载荷。由表6-1(7)可知，在距梁左端为x(l/2<x<l)处的微小载荷qdx作用下(见图6-7(b))，简支梁中点的挠度为

所以半跨度均布载荷在简支梁中点处所引起的挠度为

解法二：将图6-7(a)所示的梁上载荷分解为作用在整个梁上向下的均布载荷q(见图6-7(c))和左半跨度上的均布载荷q(见图6-7(d))。由表6-1(8)可查出，图6-1(c)所示载荷作用下，梁中点的挠度为

由对称性可知，在图6-7(d)所示的半跨度均布载荷作用下，简支梁中点的挠度与所要求的wC大小相等、方向相反，即

由叠加法可知，梁中点C的挠度为

所以有

例6-6-图6-8(a)所示的组合梁由梁AB与梁BC用铰链连接而成。在梁AB上作用有均布载荷q，梁BC的中点作用有集中力F=qa。试求截面B的挠度与截面A的转角。设两段梁的抗弯刚度均为EI。图6-8

解梁AB与梁BC的受力分别如图6-8(b)所示。由静平衡条件可求得支座A及中间铰链B处的约束力分别为

分析悬臂梁BC，查表6-1(1)、(2)可得

变形后挠曲线的大致形状如图6-8(c)中细实线所示。截面A的转角等于因中间铰链B处挠度所引起的截面A的转角与均布载荷作用于简支梁AB所引起截面A的转角的代数和，即

6.4梁的刚度条件及合理设计

1.梁的刚度条件若许用挠度用[δ]表示，许用转角用[θ]表示，梁的刚度条件可表示为式中wmax与θmax均取绝对值。刚度条件要求梁在工作时其最大挠度与最大转角分别不超过各自的许用值。而在有些情况下，还会限制某些特定截面的挠度、转角不超过其许用值。

许用挠度与许用转角的数值由梁的工作条件决定。例如对跨度为l的桥式起重机梁，其许用挠度为

对于跨度为l一般用途的轴，其许用挠度为

跨度为l的架空管道的许用挠度为

对于高度为h的一般塔器的许用挠度为

在安装齿轮或滑动轴承处，轴的许用转角则为

至于其他梁或轴的许用位移值，可从有关设计规范或手册中查得。

例6-7一简支梁由单根工字钢制成，跨度中点承受集中载荷F，已知F=35kN，跨度l=3m，许用应力[σ]=160MPa，许用挠度[δ]=l/500，弹性模量E=200GPa，试选择工字钢型号。

(2)刚度校核。

查型钢表得，18号工字钢对中性轴的惯性矩为

Iz=1.66×107mm4，最大挠度在梁跨度的中点，它的数值为

梁的许可挠度[δ]=l/500=6mm，wmax<[δ]所以满足刚度条件。

2.提高弯曲刚度的措施

梁的挠度和转角不仅与受力有关，而且与梁的抗弯刚度、跨度以及约束条件有关。据此，在梁的设计中可采取以下主要措施提高梁的刚度以减小其变形：增大梁截面的惯性矩；尽量减小梁的跨度或长度；增加支承；改善梁的受力情况等。

(1)提高梁的抗弯刚度EI。

(2)改善梁的载荷。

(3)减小梁的跨度或合理增加梁的支承。

6.5简单静不定梁

在工程中，为了提高梁的强度和刚度，或由于结构上的需要，往往给静定梁增加约束，于是，梁的约束力数目超过独立静平衡方程的数目，即成为静不定梁。在静定梁上增加的约束，对于维持构件平衡来说是多余的，因此，习惯上常把这种约束称为多余约束。与多余约束所对应的支座约束力或约束力偶，统称为多余约束反力。通常把梁具有的多余约束反力数目，称为梁的静不定次数，静不定次数等于约束反力总个数减去独立静平衡方程数。

图6-9(a)、(b)所示的两个梁分别为一次静不定梁与二次静不定梁。图6-9

为了求解静不定梁，除需要列出静力平衡方程式外，还需要根据变形协调条件以及力与位移间的物理关系，建立补充方程，补充方程个数应与静不定次数相等，这样才能解出全部约束力。下面以图6-10(a)为例，说明静不定梁的求解方法。

该梁具有一个多余约束，为一次静不定梁。如以B处支座作为多余约束，则相应的多余约束力为FB。

为了求解，假想地将支座B解除，而以约束力FB代替其作用，于是得到一个承受集中力F和未知力FB的静定悬臂梁AB，如图6-10(b)所示。

图6-10

以上分析表明，求解静不定梁的关键在于确定多余约束力，其方法和步骤可概述如下：

(1)根据约束力与独立平衡方程的数目，判断梁的静不定次数。

(2)解除多余约束，并以相应的多余约束力代替其作用，得到原静不定梁的相当系统。

(3)计算相当系统在多余约束处的位移，并根据相应的变形协调条件建立补充方程，由此即可求出多余约束力。

例6-8一悬臂梁AB，承受集中载荷F作用，因其刚度不够，用一短梁加固，两梁在C处的连接方式为铰链连接，如图6-11(a)所示。试计算梁AB最大挠度的减少量。假设二梁横截面的抗弯刚度均为EI。图6-11

解(1)判断静不定次数。梁AB与梁AC均为静定梁，但由于在C处用铰链相连增加一约束，因而该结构属于一次超静定结构。

(2)确定相当系统。选定铰链C为多余约束，解除多余约束，并以相应多余约束力FR代替其作用，得原静不定结构的相当系统如图6-11(b)、(c)所示。

(4)刚度比较。未加固时，梁AB端点B的最大挠度为

加固后该截面的挠度为

后者仅为前者的60.9%，可见经加固后AB梁的挠度显著降低。

例6-9求解图6-12(a)所示BC杆的内力。已知载荷集度q、尺寸l、AB梁的抗弯刚度EI和BC杆的抗拉(压)刚度EA。图6-12

解(1)判断静不定次数。由图6-12(a)可知，梁AB是一次静不定。

(2)选择相当系统。选拉杆BC的轴力FN作为多余约束力，这样，得出AB梁的相当系统为图6-12(b)所示的悬臂梁。

习题图6-2

6-1用积分法计算题6-1图所示截面B的转角与梁的最大挠度。

6-2用积分法计算题6-2图所示各梁的变形时,分别要分几段积分?将出现几个积分常数?确定积分常数的条件如何?(图(b)中右端B端支承在弹簧上,弹簧刚度为K。)题6-2图

6-3题6-3图所示各梁,试根据梁的弯矩图及约束条件画出梁挠曲线的大致形状。题6-3图

6-4试用叠加法计算题6-4图所示各梁叠面B的转角与截面C的挠度。题6-4图

6-5用叠加法求题6-5图所示外伸梁之外伸端截面C的挠度。题6-5图

6-6

题6-6图所示外伸梁,两端承受载荷F作用,试问:

(1)当x/l为何值时,梁跨度中点与自由端挠度数值相等?

(2)当x/l为何值时,梁跨度中点挠度数值最大?题6-6-图

6-7题6-7图所示横梁由梁AC、CB通过中间铰链C连接而成。在梁CB上作用有均布载荷q,在梁AC上作用集中载荷F,且F=ql,试求截面C的挠度与截面A的转角。题6-7图

6-8题6-8图所示阶梯形梁,已知I2=2I1,试求截面C的挠度。题6-8图

6-9试求题6-9图所示各梁的约束力。题6-9图

6-10题6-10图所示结构中,已知梁ABC的抗弯刚度为EI,杆CD的拉压刚度为EA。试计算CD杆的轴力。题6-10图第7章应力态度与强度理论7.1引言7.2平面应力状态分析的解析法7.3平面应力状态分析的几何法——应力圆7.4三向应力状态下的最大应力7.5广义胡克定律7.6复杂应力状态下的应变能与畸变能7.7强度理论概述习题

7.1引言

工程中除了基本变形之外，还会有更为复杂的变形形式。图7-1(a)所示的飞机螺旋桨杆，在工作时同时承受轴向拉力与扭转外力偶矩，同时发生拉伸与扭转变形，横截面上既有正应力又有切应力；图7-1(b)所示的内压容器，工作时同时承受轴向拉力与周向拉力的作用，除横截面有拉应力外，在纵截面上也存在拉应力。对于这些复杂变形问题，不可能在实验室中通过试验直接建立其强度条件。

图7-1

1.一点的应力状态与单元体

基本变形研究表明，杆件内不同位置的点，一般情况下具有不同的应力，一个点的应力是该点坐标位置的函数。然而就一点来说，通过这个点可以做无数个截面，在不同方位的截面上，该点处的应力也不同，即某点处的应力还随截面方位的不同而改变，是截面方位角的函数。

构件受力后，构件某一点各个截面上的应力情况，统称为该点的应力状态。要解决一个构件的强度问题，就必须了解该构件内各点的应力状态，也就是了解构件内各点在不同截面上的应力情况，据此解决构件的强度问题。

描述一点的应力状态，通常是围绕该点做一个三对面相互垂直的小六面体，当各边边长充分小时，六面体便趋于宏观上的点，这种六面体称为单元体。在单元体的每个表面上标出应力，由于单元体各边的长度趋于无限小，因此可以认为：

①单元体各面上的应力是均匀分布的；

②单元体任意一对平行截面上的应力大小相等，矢向相反。此时的单元体称为应力单元体，简称为单元体。

图7-2给出了直杆在轴向拉伸时表面附近A点的单元体。围绕A点，用一对相距很近的横截面、一对相距很近的水平纵向面及一对相距很近的竖直纵向面截取单元体，放大后如图7-2(b)所示，前后、上下面上均无应力，可用平面图7-2(c)表示，其中

。图7-2

图7-3给出了圆轴在发生扭转变形时表面附近A点的单元体。围绕A点，用两个相距很近的横截面截出一薄圆盘，用两个同心圆柱面截出一薄圆环，再用过轴线的两个夹角很小的纵截面截出单元体，放大后如图7-3(b)所示，前后面上没有应力，可用平面图7-3(c)表示，其中最大扭转切应力可由第3章式(39)求得，即图7-3

图7-4给出了矩形截面梁在弯曲时梁上任意一点A的单元体。围绕A点，用两个相距很近的横截面、两个竖直方向相距很近的纵截面、两个水平方向相距很近的纵截面截取

单元体A，放大后如图7-4(b)所示。由于前后面上没有应力，因此可用平面图7-4(c)表示，其中正应力、切应力可由第5章式(52)和式(59)求得，即

图7-4

2.主平面、主应力、主单元体

理论分析表明，在构件内任一点总可以取出一个特殊的单元体，其三个相互垂直的面上均无切应力，这种切应力为零的截面称为主平面，主平面上的正应力称为主应力。这种特殊的单元体称为主单元体。主单元体上三个主应力按代数值大小排序，有σ1≥σ2≥σ3，σ1、σ2、σ3分别称为第一、第二和第三主应力。一般来说，受力构件上的任意点都可以找到对应的主单元体，因而每一点都有三个主应力。

3.应力状态的分类

按照主应力是否为零，可以对应力状态进行分类，如图7-5所示。若三个主应力中只有一个不等于零，则这种应力状态称为单向应力状态，如图7-5(a)所示；若三个主应力中有两个不等于零，则这种应力状态称为二向应力状态，如图7-5(b)所示；若三个主应力均不为零，则这种应力状态称为三向应力状态，如图7-5(c)所示。

单向应力状态又称为简单应力状态，二向应力状态又称为平面应力状态，二向和三向应力状态统称为复杂应力状态。

图7-5

轴向拉伸时，杆件内每一点均处于单向应力状态，如图7-2(b)所示；梁弯曲时上下边缘各点也处于单向应力状态；蒸汽锅炉等其他圆筒形薄壁容器在内压p作用下，筒壁外表面上各点均处于二向应力状态，如图7-1(b)所示，受扭圆轴上各点的应力状态也属于二向应力状态；铁路钢轨顶部和火车车轮是在很小的范围内互相接触，钢轨受到车轮的压力作用，如图7-6(a)所示，钢轨受压部分的材料在压力作用下将有向四处扩张的趋势，而周围的材料阻止其向外扩张，故受到周围材料的压力。如果从钢轨的压力中心，沿着平行及垂直于钢轨轴线方向，截取一个单元体，单元体上将受到三个主应力σ1、σ2、σ3作用，这样钢轨与车轮的接触点处于三向应力状态，在滚珠轴承工作时，外环与滚珠的接触点A同样也处于三向应力状态，如图7-6(b)、(c)所示。图7-6

7.2平面应力状态分析的解析法

1.平面应力状态下单元体斜截面上的应力分析方法：用一个假想的平面将单元体从所考察的斜面处截开，分为两部分，考察其中任意一部分的平衡，由平衡条件可求得该斜截面上的正应力和切应力。这就是截面法，是分析单元体斜截面上应力的基本方法。

公式推导：设单元体处于平面应力状态(见图7-7(a))，图7-7(b)是单元体的正投影。已知：σx、σy、τxy、τyx，斜面方位角为α。求斜面α上的正应力σα和切应力τα。

应力正负号规定：规定正应力拉为正，压为负；切应力对单元体内任意点的矩为顺时针转向时切应力为正，反之为负；斜面方位角α从x正向转到斜截面外法线，逆时针为正，顺时针为负。按照上述规定，在图7-7(b)中，σx、σy、τxy和α都取正值，而τyx取负值。图7-7

2.主平面和主应力

从式(7-1)和式(7-2)中可以看出，斜截面上的正应力和切应力都是斜面倾角α的函数，通过函数求极值的方法，可以得到正应力和切应力的极值，并确定它们所在平面的位置。令

可以得到

因为正切函数的周期为180°，所以满足上式的角度为α0和α0+90°，其中一个是最大正应力所在的平面，另一个是最小正应力所在的平面。比较式(a)和式(7-2)可以看出：正应力的极大值和极小值对应的平面恰好是切应力为零的平面，即该平面是主平面。所以，主应力就是最大或最小的正应力，这也证明了主平面是相互垂直的。

结论：在切应力为零的平面上正应力取极大值和极小值，即最大正应力和最小正应力就是主应力，所在的平面为主平面。

式(7-4)是计算单元体主应力大小的公式，单元体的三个主应力可按下述规则排序：

3.最大和最小切应力

用完全相同的求函数极值方法，由式(7-2)可以求出切应力的最大值和最小值为

对应的平面倾角为

例7-1分析轴向拉伸杆件的最大切应力的作用面，说明低碳钢拉伸时发生屈服的主要原因。

例7-2受力构件上某点的应力状态如图7-8所示。

(1)求45°斜截面上的应力；

(2)求主应力并确定主平面；

(3)求最大切应力。图7-8

7.3平面应力状态分析的几何法———应力圆

1.应力圆的概念由上一节平面应力状态分析的解析法可知，平面应力状态下，斜截面上的应力可由式(7-1)、式(7-2)来确定，它们皆为α的函数。将α看作参数，为消去α，将两式改写成

将两式等号两边平方，然后再相加，得

2.应力圆的绘制

利用上述圆心和半径画应力圆不是很方便。现以图7-9(a)所示平面应力状态为例来说明一种简便的应力圆绘制方法。

(1)建立应力坐标系σ－τ，如图7-9(b)所示。

(2)根据已知应力σx、σy、τxy的大小，选取适当比例尺，在σ－τ坐标系内画出点A(σx，τxy)和B(σy，τyx)。

(3)AB与σ轴的交点C便是圆心。

(4)以C为圆心，以AC为半径画圆，如图7-9(b)所示。

因为C点的坐标为

半径为

所以，这一圆周就是上面所提到的应力圆。图7-9

3.单元体中面上应力与应力圆上点的坐标的对应关系

从图7-9(a)和7-9(b)可以看出，在单元体上相差90°的x和y两个面上的应力代数值正好与应力圆上相差180°的两个点A和B的坐标值相对应，由此可以证明应力圆上的点与平面应力状态任意斜截面上的应力有如下对应关系：

(1)点面对应：应力圆上某一点的坐标值对应单元体某一方位面上的正应力和切应力值。如图7-9(b)上的D点的坐标即为斜截面α面的正应力和切应力。

(2)转向对应：应力圆半径旋转时，半径端点的坐标随之改变，对应地，斜截面外法线亦沿相同方向旋转，才能保证某一方向面上的应力与应力圆上半径端点的坐标相对应。

(3)二倍角对应：应力圆上半径转过的角度，等于斜截面外法线旋转角度的2倍。因为，在单元体中，外法线与x轴间夹角相差180°的两个面是同一截面，而应力圆中圆心角相差360°时才能为同一点。

4.应力圆的应用

(1)应用应力圆能够确定任意斜截面上应力的大小和方向。

(2)确定主应力的大小和方位。

(3)确定极值剪应力及其作用面。

例7-3如图7-10(a)所示单元体，试用应力圆求：①α=30°斜截面上的应力；②主应力及其方位；③极值切应力(图中应力单位为MPa)。图7-10

例7-4讨论圆轴扭转时的应力状态，并分析低碳钢和铸铁试样受扭时的破坏现象。

解(1)画出危险点应力单元体。从扭转试件表面任一点D处截取应力单元体，单元体各表面上的应力如图7-11(a)所示，σx=σy=0，τxy=τ=T/WP。此应力单元体所表示的应力状态是平面应力状态的一个特例，也就是第三章所述的纯剪切应力状态。

图7-11

(5)分析扭转试件的破坏原因。由于一点处的应力状态与试件的材料无关，故低碳钢和铸铁试件在任一点处的最大应力都可以根据图7-11(c)来分析。扭转试验时，低碳钢试件沿横截面破坏，这正好是τmax所在平面，可见是被剪断的。因为τmax=σmax，所以说明低碳钢的抗剪能力低于其抗拉能力。铸铁试件是沿着与轴线约成α0=45°的螺旋面破坏的，这正好是σmax所在平面，可见是被拉断的。由于σmax=τmax，因此说明铸铁的抗拉能力低于其抗剪能力。

7.4三向应力状态下的最大应力

1.三向应力圆设受力构件上的某点处于三向应力状态，其主应力单元体如图7-12(a)所示。可以将这种应力状态分解为三种平面应力状态，分析平行于三个主应力的三组特殊方位面上的应力。

图7-12

在平行于主应力σ1的任意斜截面上，正应力和切应力都与σ1无关。因此，当研究平行于σ1的这一组方位面上的应力时，所研究的应力状态可以看作图7-12(b)所示的平面应力状态，其斜截面上的正应力和切应力可以由式(7-1)、式(7-2)计算。

可以利用平面应力圆的绘制方法分别画出由σ2和σ3、σ1和σ3、σ1和σ2所决定的应力圆，这三个应力圆如图7-13所示，称为三向应力圆。

图7-13

2.最大应力

综上所述，在σ－τ平面内，代表任意斜截面的应力的点或位于应力圆上，或位于由三个应力圆所构成的阴影区域内。

由图7-12可知，在三向应力状态下，最大和最小正应力分别为最大和最小主应力，即

而最大切应力为

最大切应力位于σ1和σ3均成45°的截面上。

例7-5受力构件上某点的应力状态如图7-14(a)所示，应力单位是MPa。

(1)求主应力。

(2)求最大切应力。图7-14

解(1)主应力。这是一个三向应力状态，可以看出左、右面就是一对主平面，对应的正应力σ'=50MPa就是一个主应力。其余的应力构成一个平面应力状态，左视图如图7-14(b)所示。根据应力的正负规定可以看出：σx=30MPa，σy=-20MPa，τxy=-40MPa。

(2)最大切应力。

7.5广义胡克定律

1.广义胡克定律前几章介绍了轴向拉伸或压缩和纯剪切时的胡克定律。轴向拉压时横向线应变为纯剪切时：

现在介绍复杂应力状态下应力和应变之间的关系。设受力构件上某点处于三向应力状态，它的应力单元体如图7-15所示。图7-15

理论及实验均表明，对于连续均质各向同性小变形线弹性材料，正应力不会引起切应变，切应力也不会引起线应变，而且切应力引起的切应变互不耦合。于是，就可以利用(a)、(b)、(c)三式求出各应力分量各自对应的应变，然后再进行叠加。例如，σx、σy和σz分别单独作用时在x方向引起的线应变分别为σx/E、-μ(σy/E)和-μ(σz/E)，将这三项叠加即得：εx=[σx-μ(σy+σz)]/E，同理可以求出εy和εz。经整理后即得

对于切应变和切应力之间的关系，仍然是式(c)所表示的关系，且与正应力分量无关。由此可得，在xy、yz和zx三个平面内的切应变分量为

式(7-10)、式(7-11)称为广义胡克定律

如果单元体处于平面应力状态，即有σz=0，如图7-16所示，可得二向应力状态下应变与应力之间的关系式：

式(7-12)称为二向应力状态下的胡克定律。图7-16

2.主应变与主应力的关系

3.体积变化与应力之间的关系

上式可以写成图7-17

例7-6直径为d=20mm的实心轴(见图7-18(a))，轴的两端加扭力矩Me=126N·m，在轴的表面上某点A处用应变仪测出与轴线成-45°方向的线应变ε=5×10-4，求该圆轴材料的切变模量G。图7-18

例7-7-在一个体积比较大的钢块上有一个直径为50.01mm的凹座，凹座内放置一个直径为50mm的钢制圆柱(见图7-19(a))，圆柱受到F=300kN的轴向压力。假设钢块不变形，已知E=200GPa，μ=0.3。试求该圆柱一点处的主应力。

解圆柱体横截面上的压应力为

图7-19

7.6复杂应力状态下的应变能与畸变能

1.复杂应力状态下的应变能单向拉压时，如果应力σ和应变ε之间的关系是线性的，那么根据功能关系，应变能等于外力对弹性体做的功，根据式(219)可得，应变能密度的计算公式为

2.畸变能密度

一般情况下，单元体变形时既有体积改变，也有形状改变。对应地，应变能密度也可以看成由两部分构成：①因体积变化而储存的应变能密度，称为体积应变能密度，用vV表示。体积变化是指单元体的棱边变形相等，变形后仍为正方体，只是体积发生变化而形状不变。②单元体体积不变，但由正方体变为长方体而储存的应变能密度，称为畸变能密度，用vd表示。于是有

3.弹性常数E、G、μ之间的关系

材料有三个弹性常数，材料的拉压弹性模量E、剪切弹性模量G和泊松比μ，这三个弹性常数不是彼此独立的，式(35)给出了它们之间的关系，即

现对这一关系证明如下。

某单元体处于图7-11(a)所示的纯剪切应力状态，根据式(36)可知，此单元体的剪切应变能密度为

该单元体的主应力为

对应的主应力单元体如图7-11(c)所示。代入式(7-18)，可得应变能密度为

式(a)与式(b)表示的是同一单元体的应变能密度，二者应该相等，即

将式(a)、(b)代入式(c)，可得

此即为式(35)，三个弹性常数之间的关系得证。

7.7-强度理论概述

1.强度理论概述1)材料的破坏形式在强度问题中，失效或破坏形式大致可以分为两种，即脆性断裂和塑性屈服。脆性断裂是指在外力作用下，由于应力过大而产生裂缝并导致断裂，例如铸铁在拉伸和扭转时的破坏属于脆性断裂。这种破坏的特点是在没有明显塑性变形的情况下突然发生断裂，断裂发生在最大正应力的作用面上。塑性屈服是指在构件上出现显著的塑性变形，例如低碳钢在拉伸和扭转时的屈服失效。材料无论出现脆性断裂或塑性屈服，构件都会丧失正常的工作能力。

2)简单应力状态强度条件

在前面几章中，我们在各基本变形强度分析中，建立了相应的强度条件，它们可以概括为

其中：n是安全系数，极限应力σu或τu是通过试验测定出来的。

3)复杂应力状态强度理论

在复杂应力状态下，σ1、σ2和σ3的比值可以有无数多种组合形式，即使对于同一种材料，在不同的主应力比值下，材料的失效应力值也各不相同。例如三向等拉时，在很小的应力数值下材料就会失效；三向等压(静水压力)时，应力数值达到很大时材料都不会失效。所以根本不可能对每一种主应力比值，一一通过试验来测定材料破坏时的极限应力。

对于复杂应力状态，一般是依据部分试验结果，经过推理、分析来建立失效准则。即将简单应力状态看成复杂应力状态的特殊情况，利用简单应力状态下试验得到的材料破坏时的极限应力，根据材料的破坏规律，寻找同一种失效形式的共同因素，经过推理来建立复杂应力状态下材料的破坏准则和强度条件。于是对材料在不同应力状态下失效的共同原因提出了各种不同的假说，来推测材料失效的原因。这类假说称之为强度理论。

2.最大拉应力理论(第一强度理论)

这一理论认为最大拉应力是引起断裂失效的主要因素。即应力无论是什么状态，只要最大拉应力达到与材料性质有关的某一极限值，材料就发生断裂失效。既然该理论认为断

裂失效与应力状态无关，我们就可以利用单向拉伸试验建立断裂准则，得到断裂准则为

将极限应力σb除以安全因素得到许用应力[σ]，所以第一强度理论的强度条件为

讨论：第一强度理论基本上能反映脆性材料失效的实际情况，适用于铸铁、砖石、陶瓷、玻璃等脆性材料有拉应力存在的情况，当一点在任何截面上都没有拉应力时，该理论就不适用。脆性材料扭转也是沿拉应力最大的斜截面发生断裂，与此理论相符合。

3.最大拉应变理论(第二强度理论)

这一理论认为最大拉应变是引起断裂的主要因素。即应力无论是什么状态，只要最大拉应变ε1达到与材料性质有关的某一极限值，材料就发生断裂失效。既然该理论认为断裂失效与应力状态无关，我们就可以利用单向应力状态的最大拉应变的试验结果来建立断裂准则，得到断裂准则为

利用广义胡克定律得到

将上式代入式(a)就得到断裂准则为

将极限应力σb除以安全因素得到许用应力[σ]，所以第二强度理论的强度条件为

4.最大切应力理论(第三强度理论)

这一理论认为最大切应力是引起屈服的主要因素。即应力无论是什么状态，只要最大切应力τmax达到与材料性质有关的某一极限值，材料就发生屈服失效。既然该理论认为屈

服失效与应力状态无关，我们就可以利用单向应力状态的最大切应力和试验结果来得到屈服准则为

根据式(7-8)知

在单向应力状态下：

将式(c)、(d)代入式(b)就得到屈服准则为

将极限应力σs除以安全因素得到许用应力[σ]，所以第三强度理论的强度条件为

5.畸变能密度理论(第四强度理论)

畸变能密度理论认为畸变能密度是引起屈服的主要因素。即应力无论是什么状态，只要畸变能密度νd达到与材料性质有关的某一极限值，材料就发生屈服失效。既然该理论认为屈服失效与应力状态无关，我们就可以利用单向应力状态的畸变能密度和试验结果来得到屈服准则为

在单向应力状态下：

将式(f)代入式(e)，整理后就得到屈服准则为

将极限应力σs除以安全因素得到许用应力[σ]，所以第四强度理论的强度条件为

6.强度条件的统一表达式

上面所述的四种强度理论可以用一个统一的表达式表示为

式中σri称为相当应力，它并不是实际存在的应力，而是由强度理论得出的复杂应力状态下三个主应力按照一定形式的组合值，相当于把复杂应力状态转化为强度相当的单向应力状态，然后建立强度条件。

按照从第一强度理论到第四强度理论的顺序，相当的应力分别为

7.材料的脆性状态与塑性状态

材料的失效形式不仅取决于材料的性质，还与其所处的应力状态、温度和加载速度等因素有关。即使是同一种材料，在不同的应力状态下也可能有不同的失效形式。例如，碳钢在单向拉伸下以屈服的形式失效，但碳钢制成的螺钉在受拉时，螺纹根部因应力集中引起三向