附着式升降脚手架施工计算书

PAGE1附着式升降脚手架施工计算书一、计算依据1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-20102、《建筑结构荷载设计规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20174、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20165、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20026、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011二、荷载计算2.1计算参数按架体最大跨度计算荷载，架体高度13.5米，跨度6米，宽度0.64米，架体防护面积81平方米。计算简图如下：架体力学计算简图2.2零部件统计明细序号名称规格重量（N）1导轨6.3#槽钢背靠对接焊，φ25mm防坠挡杆及10mm钢板组合29162立杆80*40*3mm矩形管36513Z型撑60*30*3mm矩形管与6mm厚钢板6474水平支承桁架60*30*3mm矩形管与30*30*3mm矩形管组合13175三角撑30*60*3.0mm矩形管8426脚手板60*30*3矩形管与1.5mm钢板67917钢板网网框及钢板网67218下提升架60*60*3矩形管与10mmm钢板组合3199上提升架8mm钢板、60*30*3.0mm方管16910脚手板连接件7mm钢板68811底部导轨与脚手板连接件6mm钢板6112上部导轨与脚手板连接件6mm钢板28213立杆连接件钢板28014电动葫芦环链电动葫芦102915内挑板工字托、花纹钢板等69916内翻板1.5mm花纹钢板61217踢脚板0.5mm钢板10618标准件螺栓、螺母、垫片等221合计27351恒荷载。2.3活荷载Qk活荷载的计算应根据施工具体情况，按使用、升降及坠落三种工况来确定控制荷载标准值。根据荷载规范：施工均布活荷载标准值类别标准值（kN/m²）备注装修脚手架2结构脚手架3按照《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》：结构施工按二层同时作业计算，使用状况时按每层3kN/m²计算，升降及坠落状况时按每层0.5kN/m²计算；装修施工按三层同时作业计算，使用状况时按每层2KN/m²计算，升降及坠落状况时按每层0.5kN/m²计算。使用工况结构施工3.0×2×6×0.6=21.6kN装修施工2×3.0×6×0.6=21.6kN升降工况结构和装修施工2×0.5×6×0.6=3.6kN坠落工况结构施工使用工况下坠落3.0×2×6×0.6=21.6kN升降工况下坠落0.5×2×6×0.6=3.6kN装修施工使用工况下坠落2.0×3.0×6×0.6=21.6kN升降工况下坠落0.5×3.0×6×0.6=5.4kN活荷载取值Qk=21.6kN2.4风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）:式中：风荷载标准值（kN/m²）。风振系数，取1.0。风压高度变化系数，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用，按C类地区高80米的高层建筑上施工考虑，取1.36。风荷载体型系数，其计算如下：背靠建筑物状况全封闭敞开开洞为脚手架敞开开洞情况确定的挡风系数，防火安全网为冲孔钢板网，孔为直径6mm且每组开孔25个，标准网（尺寸约1.9m*1.5m）共713组，本计算中6米跨度架体共需标准网相当于27张网。则钢板网的挡风系数；；标准基本风压，按国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用，在使用工况时按上海市地区R=10年，取，升降及坠落工况时取。使用工况下风荷载标准值：升降工况下风荷载标准值：三、荷载效应组合值S3.1荷载分项系数依据规范取静荷载：活荷载：结构重要性系数：可变荷载组合系数：荷载变化系数：（使用工况）荷载变化系数：（升降及坠落工况）附加安全系数：（立杆稳定性）冲击系数：（附墙支座）3.2荷载效应组合值计算使用工况：升降工况：坠落工况（使用工况）：坠落工况（升降工况）：由上可以知道，最危险的工况为使用工况下坠落，荷载效应值为，下面的计算中，不同结构件会选用与之相关的最不利工况进行核算验证。四、结构及构件计算构件、结构计算顺序为脚手板、立杆、水平支承桁架、竖向主框架、附着穿墙螺栓、附墙支座、建筑混凝土受压状况、防坠装置、卸荷装置、防倾装置和提升装置等。根据GB50017-2017中，表3.4.1-1可知：Q235钢材抗弯强度为205MPa，抗剪强度为120MPa。Q345钢材抗弯强度为295MPa，抗剪强度为170MPa。4.1、脚手板计验算脚手板选用钢Q235，该产品主要有长度4m、3m、2.5m.、2m等几种规格，宽度均为0.6m，面板为1.5mm厚花纹钢板，边框为60×30×3mm矩形管，端部为7mm厚钢板，在钢板的下方使用30*30*3.0mm等边角铁作为加强筋。一块2m脚手板结构如下图所示：4.1.1强度验算立杆之间间距最大为2.5米。故按跨距2.5m来对脚手板计验算。脚手板每米重量170N/m。使用工况下，脚手板上施工荷载标准值为3kN/m²。建立受力模型如下图所示：则脚手板上的线荷载：脚手板抗弯强度验算走道板弯矩验算：走道板截面积：走道板截面重心位置：走道板转动惯量：截面抗弯模量：满足使用要求。4.1.2抗弯挠度验算依据建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010，挠度应按下列公式验算：其中，（Q235A钢弹性模量）（走道板截面惯性矩）（走道板均布荷载）且小于10mm，满足使用要求。4.1.3脚手板建模分析取跨度2.5m长的走道板进行强度验算。当垂直均布荷载施加在脚手板整个板面上时：脚手板变形量如上图所示，最大变形量为。，且小于10mm，满足要求。5.2立杆验算5.2.1立杆受压强度验算架体单元立杆为80*40*3mm矩形管制作而成，材质为Q235，截面积为，其惯性半径，则其长细比为：（架体两个附着导座竖向间距为3m），故符合要求。平台构架立杆竖向荷载设计值N按下式计算：6m跨度内平均共有6根立杆，6m跨度处机位平均6根立杆承受荷载，则单根立杆竖向荷载设计值根据长细比查建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010附录A表A，可知（轴心受压构件稳定系数）。则立杆受压强度，故满足规范要求。5.2.2立杆受压组合风荷载稳定性验算当有风荷载组合时，立杆稳定性应符合：为弯矩设计值；为立杆的截面抗弯模量，查表可得。风荷载产生的弯矩值为：，为水平风荷载引起的立杆弯矩标准值，则立杆稳定性验算为：，故满足使用要求。5.3底部水平桁架计验算5.3.1桁架变形验算底部水平桁架结构为空间几何不变体系的稳定结构，为单跨水平支撑结构,在架体使用工况下坠落时承受竖向立杆传递来的最大的荷载。（为结构重要系数，取值1.1，不考虑荷载附加安全系数）。桁架为内外两排，受力简图按照单跨两端无水平悬挑支撑结构计算。架体立杆作用于内外平面桁架每米的竖荷载值为：，对水平支承桁架受力简图如下图所示：对水平桁架采用结构力学求解器进行位移计算，如下图所示桁架杆件位移变形汇总表如下图所示：由上表可知，水平桁架的杆件在竖向位移上，最大变形量为杆件3和4，，且，故满足使用要求。5.3.2水平桁架杆件强度计算桁架各杆件的轴力图用力学求解器求解如下图所示：桁架各杆件的剪力图用力学求解器求解如下图所示：桁架各杆件的弯矩力图用力学求解器求解如下图所示：桁架各杆件的轴力、剪力、弯矩输出汇总表如下图所示：由汇总表可知桁架杆件的立杆、斜杆和横杆应满足以下计算要求：（1）竖向立杆：竖向立杆承受轴向压力最大为15和17杆，,则受压杆件强度应满足，竖向立杆采用60*30*3,材质为Q235,桁架中竖向立杆的长度，则杆件长细比，查表可知60*30*3.0规格方管的回转半径，则长细比。通过JGJ2020-2010中钢轴心受压构件的稳定系数表，查表得，则，故满足使用要求。（2）水平横杆：水平横杆承受的最大轴向压力为9和10杆，弯矩。按照最不利的组合内力值，且压弯杆件稳定性计算应满足，水平横杆采用60*30*3,长度度1000mm，材质为Q235,则杆件长细比，查表可知60*30*3.0规格方管的回转半径，则长细比。通过JGJ2020-2010中钢轴心受压构件的稳定系数表，查表得，查附表1可知则，故满足使用要求。（3）桁架斜杆的抗压强度：桁架内部斜杆的承受最大轴向压力最大值20和25杆，受压杆件强度应满足，斜杆采用60*30*3，长度为1166mm，材质为Q235,则杆件长细比，查表可知60*30*3.0规格方管的回转半径，则长细比。通过JGJ2020-2010中钢轴心受压构件的稳定系数表，查表得，则，故满足使用要求。六、竖向主框架计验算竖向主框架采用80*40*3mm矩形管作为外立杆，采用双6.3#槽钢背向焊接，使用直径25mm圆钢作为防坠档杆，与80*40*3矩管焊接成T型结构。连接框架横杆和斜杆为60*30*3mm矩形管，通过附墙支座附着在建筑物上，主框架承担架体所有荷载，最不利工况时使用工况并考虑风荷载组合，但本产品电动葫芦悬挂在主框架上，在升降情况下，主框架还需承受电动葫芦的压力，所以，分别对使用和升降两种工况并组合内外侧风荷载的状态进行受力验算。架体主要参数为，3米层高，2m步距，13.5m架体，6m机位间距。6.1荷载计算6.1.1使用工况由荷载组合效应值计算可知，使用工况下，主框架设计荷载值的附加荷载不均匀系数为1.3，结构重要系数为1.1，机位6m跨度内荷载组合效应值为：机位处的组合效应荷载值应由主框架的内外排立杆共同承担本计算按照均分，则主框架内外排分别承受的荷载为使用工况下风荷载标准值风荷载作用在一侧架体节点集中荷载设计值：跨度6m，步高2m则6.1.2升降工况由荷载组合效应值计算可知，升降工况下，主框架设计荷载值的附加荷载不均匀系数为2，结构重要系数为1.1，机位6m跨度内荷载组合效应值为：机位处的组合效应荷载值应由主框架的内外排立杆共同承担且大致相等，则主框架内外排分别承受的荷载为升降工况下风荷载标准值风荷载作用在一侧架体节点集中荷载设计值：跨度6m，步高2m则6.2建模受力分析6.2.1使用工况下主框架受力分析按提升完成后，顶部支座C已安装，有效附着支座C以上部分处于悬臂状态计算。底部附着支座A承受单个机位的全部竖向载荷。附着支座B和拆模后安装的C应视为滑动支座，附着支座A视为固定支座。使用力学求解器建模分析如下图所示：6.2.2升降工况下主框架受力分析升降工况下导座A、B、C导座均视为滑动导向座，约束主框架的水平方向上的水平位移，下吊点承受竖向全部荷载，约束竖向位移。本次计算按照主框架升降半层的状态时进行强度验算。使用力学求解器建模分析如下图所示：6.3主框架杆件强度稳定性计验算根据主框架各个杆件使用型材不同，在四种工况下分别选取对应最不利杆件进行验算。6.3.1外排立杆80*40*3mm矩形管：使用工况下迎风状态时，拉力最大杆（23），对应弯矩使用工况下迎风状态时，弯矩最大杆（24），对应拉力分别选取拉力最大和弯矩最大时情况验算杆件均满足要求。6.3.2内排导轨为80*40*3m矩形管和双6.3#槽钢焊接成T型结构组件：导轨截面CAD求出截面参数使用工况下迎风状态时，轴力最大杆（37），状态为受压，对应弯矩使用工况下迎风状态时，弯矩最大杆（39），对应压力分别选取压力最大和弯矩最大时情况验算杆件（37）和（39）两端杆件为刚接，计算长度系数为0.5，长度取步高2m。长细比：，查表得均满足要求。（1）横杆60*30*3mm矩形管：使用工况下背风状态时，拉力最大杆（7），对应弯矩使用工况下迎风状态时，弯矩最大杆（12），对应拉力均满足要求。（2）斜杆60*30*3mm矩形管：使用工况下迎风状态时，压力最大杆（45），对应弯矩使用工况下背风状态时，弯矩最大杆（46），对应拉力杆件（45）两端杆为两端刚接，计算长度系数为0.5，长度652mm长细比：，查表得均满足要求。6.5主框架挠度计验算使用工况下风荷载最大，取使用工况进行计验算风荷载标准值：风荷载在6m跨度上沿主框架上的线荷载：主框架上端悬挑高度为4.5m用CAD面域求出主框架截面惯性矩：通过软件计算架体整体位移顶部杆件（26）最大为，且小于40mm。满足要求。七、导轨及其连接件强度计验算导轨承载计算,导轨采用6.3#槽钢加φ25mm圆钢对接焊制作成定型框架，主要承受垂向荷载，依据规范，导轨的承受力应依据荷载效应组合值最不利情况计算。7.1导轨承载计算导轨为80*40*3mm矩形管和双6.3#槽钢焊接成T型结构组件：导轨截面CAD求出截面参数按3米高的上下附着支座之间的距离作为简支梁跨距进行验算：使用工况下导轨轴力最大，且处于受压状态长细比：，查表得满足使用要求。7.2防坠挡杆焊缝抗剪计算防坠挡杆为圆钢，圆钢为钢材，焊接在两根槽钢之间，主要承受剪力。坠落工况为最不利工况：防坠落时：满足使用要求。防坠档杆与槽钢采用直角圆周焊，焊缝高度hf≥7mm，由《钢结构设计规范》中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下，当力垂直于焊缝长度方向时，；当力平行于焊缝长度方向时，，另由《钢结构设计规范》自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：。总焊缝长度：焊缝有效高度：，按最不利情况计算，使用工况防坠落时为最不利情况，。，满足使用要求。由计算可知，单个结构即可满足要求，实际在使用工况下，每个机位都设有至少两个限位防坠器，完全满足要求。7.3导轨与架体连接螺栓抗剪验算每个导轨通过28个M16螺栓与架体连接，螺栓抗剪截面积为201mm²，使用工况连接螺栓抗剪验算为：。满足使用要求。八下吊点计验算下吊点吊挂结构采用直角焊，焊缝高度焊缝有效高度：吊耳一周均为满焊，有效焊缝长度，按最不利情况计算，升降工况时，，则。另由《钢结构设计规范》自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度。满足使用要求。对下吊点主要受力部位采用solidwork软件建模分析可知，本体强度满足使用要求，模型分析结果如下图所示：连接螺栓抗剪的验算下吊点通过6个M16螺栓与架体立杆连接，螺栓抗剪截面积为201mm²，使用工况连接螺栓抗剪验算为：，满足要求。九、导向支座计验算导向支座主要在使用和升降防坠落工况下起保护作用，在架体正常升降工况下主要起导向的作用。架体承受的荷载作用在截面形心处，导向支座不仅承受垂直向下的荷载，还要承受附加弯矩。使用工况防坠落时为最不利情况，垂直向下的荷载组合值9.1使用工况下风荷载标准值风荷载作用在一侧架体节点集中荷载设计值：跨度6m，架高13.5m则最下部导座水平向力主要由风荷载产生，使用工况下由三个导座承受，最下部导座受水平力F=87.3/3=29.1kN。采用力学求解器建模分析如下：9.2支座横梁槽钢计验算导向支座横梁为两根8#槽钢通过连接板焊接为一体，长度为(顶撑孔心到背板距离),已知8#槽钢截面积回转半径，则槽钢的长细比查表得：满足使用要求。9.3支座斜杆强度验算导向支座斜杆采用的是双方管60*30*3mm对称焊接而成，长度L=285mm，截面参数：，查表得：对上端斜杆（2）拉力杆进行验算，满足要求。9.4导向支座横梁焊缝强度计验算导向支座采用直角焊，焊缝高度hf≥6mm，由《钢结构设计规范》中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下，当力垂直于焊缝长度方向时，；当力平行于焊缝长度方向时，，另由《钢结构设计规范》自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：。总焊缝长度：。焊缝有效高度：按最不利情况计算，使用工况防坠落时为最不利情况，，满足使用要求。9.5支座穿墙螺栓验算导向支座穿墙螺栓采用两个M30穿墙螺栓，在使用时承受剪力和轴向拉力。依据建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010，穿墙螺栓强度应按下列公式计算：；在设计规范的表3.4.1-4中查得“螺栓连接的强度设计值”螺栓的许用应力值为：，,其中单个螺栓抗剪承载力设计值：单个螺栓抗拉承载力设计值：按使用工况进行验算，。简化后，设两个穿墙螺栓均衡受力，故剪切力螺栓强度满足荷载要求。由力矩平衡知，上层螺栓单独承受轴向拉力荷载为：双螺栓情况下，在上层螺栓不受力状态下（断裂），下层螺栓开才始承受轴向拉力荷载值，且上层螺栓满足荷载要求，故螺栓完全满足实用要求。十、升降挂座计验算10.1升降挂座焊缝计验算升降挂座采用直角焊，焊缝高度hf≥6mm，由《钢结构设计规范》中“直角角焊缝的强度应按下列公式计算：在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下，当力垂直于焊缝长度方向时，；当力平行于焊缝长度方向时，，另由《钢结构设计规范》自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊，Q235钢的角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度：。总焊缝长度：L=2×(110+10+110+10+100+10)=660mm。焊缝有效高度：he=0.7hf=0.7×6=4.2mm。架体提升坠落时时，荷载组合效应值，焊缝抗剪。满足使用要求。10.2升降挂座穿墙螺栓计验算升降挂座采用M30穿墙螺栓，螺栓在使用时承受剪力和轴向拉力。架体在升降工况时，荷载效应组合值。穿墙螺栓强度应按下列公式计算：在设计规范的表3.4.1-4中查得“螺栓连接的强度设计值”螺栓的许用应力值为：，,其中单个螺栓抗剪承载力设计值：单个螺栓抗拉承载力设计值：以最不利情况计算，上部螺栓承受的全部剪力：，故螺栓剪切强度满足使用要求。上层螺栓承受的轴向荷载拉力为：，且。故螺栓轴向拉力强度满足荷载要求。十一、升降动力设备承载力计验算按照《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010规定：按升降工况一个机位范围内的总荷载，并乘以荷载不均匀系数，选取荷载设计值；且升降动力荷载设计值不得大于额定值。则本设计选用的电动葫芦额定荷载为7.5吨单链条电动葫芦，故满足使用要求。防坠装置计验算12.1防坠摆块的强度验算防坠器防坠摆块材质为厚度为35mm的45#钢铸件，45#钢强度为600MPa，抗剪强度取370MPa。按最不利情况计算，使用工况防坠落时为最不利情况，。防坠计算模型见下图：（1）防坠摆块与导轨档杆接触处的摆块抗剪验算截面A-A的横截面积，满足要求。（2）防坠摆块与卡阻挡块接触处抗剪验算截面C-C的横截面积由力矩平衡方程得挡板反力防坠摆块在销轴处抗剪承载力验算截面B-B的横截面积；销轴反力。12.2连接螺栓验算防坠器支架通过两个4.8级的M22螺栓连接到导向支座上，另外防坠安装支架还安装有一根φ24的销轴，连接螺栓主要承受拉应力，M22螺栓AS=380mm²，φ24销轴AS=452mm²。则。满足使用要求。卸荷装置的计算卸荷装置采用顶撑，上下支架由精铸钢铸造而成，通过正反丝杆组装而成。通过Φ24销轴连接在防倾导向支座上。计算模型如下图所示：13.1支顶器丝杠的强度验算安全考虑一个顶撑承受整个架体竖向荷载（正常使用时至少是两个顶撑受力，但计算按一个进行计算），顶撑与主框架承重杆最大角度70°顶撑杆为正反丝杆，材质为Q235抗压强度。取最不利工况为使用工况下坠落顶撑杆承受轴压力故满足要求13.2支顶器销轴的抗剪强度按照每一附墙支座均应能承受该机位范围内的全部荷载设计值，且考虑设计荷载的不均匀系数，单个支顶器销轴的荷载值应为，销轴为，材质为Q345。按照销轴双截面抗剪计算十四、穿墙螺栓孔处混凝土承载力验算穿墙螺栓孔处混凝土其承载力应按下式验算：—单个螺栓所承受的剪力设计值—单个螺栓所承受的剪力设计值，取；—混凝土局部承压强度提高系数，取；—上升时混凝土轴心抗压强度设计值，取（以最下层导向支座独立承受架体荷载，混凝土强度取C30）；—混凝土外墙厚度，取；—穿墙螺栓直径，取；经计算，导向支座在架体使用工况防坠落时最不利，此时穿墙螺栓孔处混凝土承受的荷载。假设导座的两个螺栓均匀受力，则导座单个穿墙螺栓孔处荷载：满足使用要求。 十五、非标加长支座受力验算在遇到飘窗或空调板等结构时，标准支座已不能满足施工要求，这时采用加长支座加刚拉杆够成稳定三角结构来承载架体荷载。15.1导向加长支座强度计算加长支座采用2个8#槽钢用连接板背焊组合在一起，卸荷采用可调钢拉杆，钢拉杆由两根M30的丝杠和一根直径Φ60壁厚4.5mm的20#钢管构成。受力模型如下图所示：使用工况下坠落为最不利工况，按一个支座承受全部荷载，此时荷载采用力学求解器计算杆件受力如下图所示：（1）钢拉杆强度验算钢拉杆最危险截面为Φ60壁厚4.5mm的20#钢管截面。截面参数对斜杆（2）拉力杆进行验算，满足要求。（2）支座钢梁强度验算加长支座采用2个8#槽钢用连接板背焊组合在一起。槽钢长度为，已知8#槽钢截面参数：长细比：，查表得对斜杆（1）压力杆进行验算，满足要求。15.2提升加长支座强度计算提升支座和导向支座材料规格相同，采用2个8#槽钢用连接板背焊组合在一起，卸荷采用可调钢拉杆，钢拉杆由两根M30的丝杠和一根直径Φ60壁厚4.5mm的20#钢管构成。受力模型如下图所示：（1）钢拉杆强度验算钢拉杆最危险截面为Φ60壁厚4.5mm的20#钢管截面。截面参数对斜杆（2）拉力杆进行验算，，满足要求。（2）支座钢梁强度验算加长支座采用2个8#槽钢用连接板背焊组合在一起。槽钢长度为，已知8#槽钢截面参数：长细比：，查表得对斜杆（1）压力杆进行验算，满足要求。架体端口悬挑部位承载力复核本工程仅21#楼有两个单元设置有分组缝，断口最大悬挑为1.95米，如上图所示，规范要求端部悬挑不超过2米，本设计满足规范要求。25#机位折算跨度为4.2米，而上述计算按6米跨度进行验算即可满足使用要求，因此可推出此端口各结构承载力满足使用要求。附件一：施工图纸（现场施工以最终确认图纸为准）附件二：检验报告、技术鉴定报告和施工作业指导书评估证书施工作业指导书同产品使用说明书，见附件三内容。附件三：爬架主要构件加工图纸、装配图及产品说明书等产品使用说明书一、概述TL-06型全钢附着升降脚手架是一种用于高层、超高层建筑外脚手架工程的新型成套施工设备，主要由导轨、内外立杆、Z字撑、防滑钢走道板、可调式卸荷限位支顶器、下吊点、导向支座、防坠落装置、翻板、防火安全立网等搭设组成，选用7.5t电动葫芦作为升降动力，并且配备同步荷载控制系统。该产品使用成型钢构件搭设，人工费用少，操作方便简单，安全可靠，具有良好的应用前景。二、架体性能参数依据JGJ202-2010《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》、JGJ59-2011《建筑施工安全检查标准》，我公司研制了TL-06型全钢附着升降脚手架，其具体性能参数如下：表2.1全钢附着升降脚手架架体参数序号项目单位架体参数规范要求1架体高度m13.5m≤5层2架体宽度m0.6≤1.23架体支承跨度m5.5m≤74架体全高与支承跨度的乘积㎡74.25≤1105直线布置的架体支承跨度m≤76折线或曲线布置的架体支承跨度m≤5.47架体的水平悬挑长度m≤28升降速度cm/min12～159相邻机位升降差mm10～20≤3010使用工况单层活载荷（两层加载）KN/㎡3.03.011升降工况单层活载荷KN/㎡0.50.512防坠器个数个每附墙支座1个（每机位3个）每机位不少于2个13防坠落装置有效制动距离mm70≤8014电动葫芦额定起重量t7.55～1015电动葫芦电机功率W500≤750三、架体结构TL-06型全钢附着升降脚手架主要由导轨、内外立杆、Z字撑、防滑钢走道板、导向支座、提升支座、防坠落装置、翻板、防火安全立网等组成。架体总体结构图如下所示：图3.1架体主视图图3.2架体侧视图3.1竖向主框架3.1.1导轨及内立杆导轨采用6.3#槽钢背靠背对接匀布的防坠档杆焊接为一体，导轨上焊接匀布的连接钢板，连接钢板规格为120×100×10mm，内立杆采用80×40×3mm的方管（上面开有匀布φ18圆孔），通过连接钢板与导轨焊接一起。导轨长度为6m，具体示意图如下：图3.3导轨及内立杆3.1.2外立杆外立杆采用80×40×3mm的方管（上面开有匀布φ18圆孔），具体示意图如下：图3.4外立杆3.1.3Z字撑Z字撑采用60×30×3mm的方钢焊接组装成一体，Z字撑与外立杆连接的方钢上开有匀布的φ18圆孔，具体示意图如下：图3.5Z字撑竖向主框架的内外立杆、Z字撑上均布开有φ18的圆孔，通过M16×100螺栓将其连接为一体，连接示意图如下：图3.6Z字撑连接示意图竖向主框架由两根6m的导轨、竖向立杆、Z字撑(3道）及其立杆连接件等通过螺栓连接组装到一起，其中，Z字撑间距为4m。具体连接示意图如下：图3.7Z字撑连接整体效果图其中，导轨间连接示意图如下：图3.8导轨间连接示意图3.2防倾导向支座防倾导向支座由导向支座和导向轮组件组成，导向支座通过一个M30穿墙螺栓（螺栓的长度根据墙体的厚度不同而变化）附着在建筑结构上，其中穿墙螺栓采用双螺母加垫片。导轨可穿过导向支座前端的导向轮沿着防倾导向支座向上或向下滑动。具体示意图如下：图3.9防倾导向支座3.3防坠装置防坠装置是防止附着式升降脚手架在各种工况下坠落的一种安全防护措施，因此要求防坠装置必须安全可靠。我公司研制的TL-06型全钢附着升降脚手架使用的防坠装置为偏心碰撞自旋转调节防坠器，通过螺栓连接在防倾导向支座的下端。该防坠装置可实现在正常使