虹桥箱梁高大模板安全施工计算书

10.1箱梁（D-D）模板计算书 110.2箱梁（E-E）模板计算书 1310.3箱梁（F-F）模板计算书 2510.4梁侧模（500*1965）计算书 3710.5梁侧模（900*2250）计算书 5010.6梁侧模计算书（900*3369） 6310.1箱梁（D-D）模板计算书箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁类型单室梁A(mm)2400B(mm)0C(mm)2200D(mm)1550E(mm)400F(mm)300G(mm)2200H(mm)0I(mm)1500J(mm)0K(mm)550L(mm)1200箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)250翼缘板底的小梁间距l4(mm)250标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)300箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)900模板支架搭设的高度H(m)5.6立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)1000支架立杆步数5次序横杆依次间距hi(mm)16002150031500410005500箱梁模板支架剖面图三、荷载参数结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.25ωk=ω0μzμst=0.046地区广州从化市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)5.1风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.184四、面板计算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLQ1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×2.25+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=89.631kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×2.25+0.75+0.4+4)=62.525kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×89.631×0.152=0.252kN·mσ=M/W=0.252×106/37500=6.72N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql=0.5×89.631×0.15=6.722kNτ=3V/(2bt)=3×6.722×103/(2×1000×15)=0.672N/mm2≤fv=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×62.525×1504/(384×6000×281250)=0.244mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝1.05m，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝9.547N/mm2τ＝0.573N/mm2ω＝0.962mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.5m，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.387N/mm2τ＝0.323N/mm2ω＝0.54mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLbQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×2.25+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.15×4]=13.445kN/m因此，q静=1.1×1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)=1.1×1.3×0.15×(25.5×2.25+0.75+0.4)=12.554kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.15×4=0.891kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×2.25+0.75+0.4+4)=9.379kN/m计算简图如下：l=la=600mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×12.554×0.62+0.117×0.891×0.62=0.489kN·mσ=M/W=0.489×106/(83.333×103)=5.868N/mm2≤f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×12.554×0.6+0.617×0.891×0.6=4.849kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.849×1000/(2×50×100)＝1.455N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×9.379×6004/(100×9350×4166670)=0.211mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×12.554×0.6+1.2×0.891×0.6=8.927kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×9.379×0.6＝6.19kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝1.05m，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝5.064N/mm2τ＝1.243N/mm2ω＝0.18mmRmax2＝7.658kN，Rˊmax2＝5.268kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.5m，b＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.892N/mm2τ＝0.702N/mm2ω＝0.101mmRmax3＝4.349kN，Rˊmax3＝2.953kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/六、主梁计算主梁材质及类型方钢管计算截面类型□50×50×3截面惯性矩I(cm4)19.47截面抵抗矩W(cm3)7.79抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×8.927＝4.463kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×6.19＝3.095kN横梁底立杆的跨数为0跨，腹板底立杆的跨数有4跨，按四等跨计算小梁计算简图如下，l＝lb＝300mm1）抗弯强度验算M=0.227kN·mσ=M/W=0.227×106/(7.79×103)=29.14N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝2.949kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.949×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝12.564N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.023mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝9.883kN/ζ=9.883/0.5=19.766kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×7.658＝3.829kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×5.268＝2.634kN，lc=900mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝161.104N/mm2τ＝34.378N/mm2ω＝1.179mmRmax5＝30.386kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×4.349＝2.175kN，p＝ζRˊmax3＝0.5×2.953＝1.476kN，ld=900mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝91.528N/mm2τ＝19.528N/mm2ω＝0.66mmRmax6＝17.26kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/七、可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)40由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝19.766kN≤[N1]=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax5＝30.386kN≤[N1]=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝17.26kN≤[N1]=40kN满足要求！八、立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф48×3回转半径i(mm)15.9截面面积A(mm2)424抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算：l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×350=1490mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ＝λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤150满足要求！2、风荷载计算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.046×0.6×1.52/10＝0.008kN·m3、立杆稳定性验算：顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=19.766kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=30.386kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=17.26kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(19.766,30.386,17.26)=30.386kNλ1=l01/i=1490/15.9=93.711查表得,φ=0.519不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝30386/(0.519×424)＝138.083N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=30.386+0.008/0.3=30.414kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝30413.666/(0.519×424)+0.008×106/4490＝140.057N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=19.766+1.1×1.3×0.15×5.6=20.967kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=30.386+1.1×1.3×0.15×5.6=31.587kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=17.26+1.1×1.3×0.15×5.6=18.461kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(20.967,31.587,18.461)=31.587kNλ=l0/i=1800/15.9=113.208查表得,φ1=0.386不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝31587.2/(0.386×424)＝193N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=31.587+0.008/0.3=31.615kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝31614.866/(0.386×424)+0.008×106/4490＝195.017N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)40由上节计算可知Nmax=N2w=31.615kN≤[N2]=40kN满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.046×0.6×5.62)=1.157kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))×0.6×9.22/2=52.688kN·mMT=1.157kN·m≤MR=52.688kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.5m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.4+2×0)×(1.55+0.4+0.3-0)-2×1.55×0/2-(4×1.5+2×0)×1.2/2]/(2×2.4+2×0)=1.5m倾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×0.6×5.62)=50.295kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))]×0.6×2.22/2+0.9×[25.5×1.5+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.3))]×0.6×(2×2.4+2×0)×[2.2+(2.4+0)]+0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))]×0.6×2.2×(2.2+2×2.4+2×0+2.2/2)=685.198kN·mMT=50.295kN·m≤MR=685.198kN·m满足要求！十一、基础计算地基土类型卵石、圆砾垫板底面面积A(m2)0.25地基承载力设计值fak(kPa)400地基承载力折减系数mf0.8垫板底面的平均压力P＝Nmax/(mf×A)=31.615/(0.8×0.25)＝158.074kPa≤fak＝400kPa满足要求！10.2箱梁（E-E）模板计算书箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁类型单室梁A(mm)2400B(mm)0C(mm)2200D(mm)1265E(mm)400F(mm)300G(mm)2200H(mm)0I(mm)1900J(mm)0K(mm)450L(mm)1465箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)150箱室底的小梁间距l3(mm)200翼缘板底的小梁间距l4(mm)200标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)600横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)300箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)900模板支架搭设的高度H(m)5.6立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)500支架立杆步数5次序横杆依次间距hi(mm)16002150031500410005500箱梁模板支架剖面图三、荷载参数结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.25ωk=ω0μzμst=0.046地区广州从化市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)5.1风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.184四、面板计算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)15弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式三等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLQ1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×1.965+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=79.238kN/mq静=1.1×1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)=1.1×1.3×1×(25.5×1.965+0.75+0.4)=73.298kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×1×4=5.94kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.965+0.75+0.4+4)=55.258kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×73.298×0.152+0.117×5.94×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×73.298×0.15+0.617×5.94×0.15=7.147kNτ=3V/(2bt)=3×7.147×103/(2×1000×15)=0.715N/mm2≤fv=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×55.258×1504/(100×6000×281250)=0.112mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.5m，l＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝2.853N/mm2τ＝0.312N/mm2ω＝0.115mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(200/150，10)=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.5m，l＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝2.853N/mm2τ＝0.312N/mm2ω＝0.115mm允许值f＝15N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(200/150，10)=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLbQ1k]=1.1×[1.3×0.15×(25.5×1.965+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.15×4]=11.886kN/m因此，q静=1.1×1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)=1.1×1.3×0.15×(25.5×1.965+0.75+0.4)=10.995kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.15×4=0.891kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.965+0.75+0.4+4)=8.289kN/m计算简图如下：l=la=600mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×10.995×0.62+0.117×0.891×0.62=0.433kN·mσ=M/W=0.433×106/(83.333×103)=5.196N/mm2≤f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×10.995×0.6+0.617×0.891×0.6=4.288kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.288×1000/(2×50×100)＝1.286N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×8.289×6004/(100×9350×4166670)=0.187mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×10.995×0.6+1.2×0.891×0.6=7.898kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×8.289×0.6＝5.47kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.5m，b＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.316N/mm2τ＝0.561N/mm2ω＝0.081mmRmax2＝3.479kN，Rˊmax2＝2.363kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.5m，b＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝2.316N/mm2τ＝0.561N/mm2ω＝0.081mmRmax3＝3.479kN，Rˊmax3＝2.363kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm/结论符合要求符合要求符合要求/六、主梁计算主梁材质及类型方钢管计算截面类型□50×50×3截面惯性矩I(cm4)19.47截面抵抗矩W(cm3)7.79抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×7.898＝3.949kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×5.47＝2.735kN横梁底立杆的跨数为0跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝lb＝300mm1）抗弯强度验算M=0.207kN·mσ=M/W=0.207×106/(7.79×103)=26.573N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝2.567kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=2.567×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝10.937N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.021mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝8.491kN/ζ=8.491/0.5=16.982kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×3.479＝1.74kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×2.363＝1.181kN，lc=900mm，按四等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝97.689N/mm2τ＝20.073N/mm2ω＝0.605mmRmax5＝17.782kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×3.479＝1.74kN，p＝ζRˊmax3＝0.5×2.363＝1.181kN，ld=900mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝91.142N/mm2τ＝19.832N/mm2ω＝0.672mmRmax6＝17.306kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/七、可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)40由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝16.982kN≤[N1]=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax5＝17.782kN≤[N1]=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝17.306kN≤[N1]=40kN满足要求！八、立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф48×3回转半径i(mm)15.9截面面积A(mm2)424抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算：l01=hˊ+2ka=500+2×0.7×350=990mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ＝λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤150满足要求！2、风荷载计算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.046×0.6×1.52/10＝0.008kN·m3、立杆稳定性验算：顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=16.982kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=17.782kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=17.306kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(16.982,17.782,17.306)=17.782kNλ1=l01/i=990/15.9=62.264查表得,φ=0.765不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝17782/(0.765×424)＝54.822N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=17.782+0.008/0.3=17.81kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝17809.666/(0.765×424)+0.008×106/4490＝56.755N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=16.982+1.1×1.3×0.15×5.6=18.183kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=17.782+1.1×1.3×0.15×5.6=18.983kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=17.306+1.1×1.3×0.15×5.6=18.507kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(18.183,18.983,18.507)=18.983kNλ=l0/i=1800/15.9=113.208查表得,φ1=0.386不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝18983.2/(0.386×424)＝115.989N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=18.983+0.008/0.3=19.011kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝19010.866/(0.386×424)+0.008×106/4490＝118.006N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)45由上节计算可知Nmax=N2w=19.011kN≤[N2]=45kN满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.046×0.6×5.62)=1.157kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))×0.6×9.22/2=52.688kN·mMT=1.157kN·m≤MR=52.688kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.5m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.4+2×0)×(1.265+0.4+0.3-0)-2×1.265×0/2-(4×1.9+2×0)×1.465/2]/(2×2.4+2×0)=0.805m倾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×0.6×5.62)=50.295kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))]×0.6×2.22/2+0.9×[25.5×0.805+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.3))]×0.6×(2×2.4+2×0)×[2.2+(2.4+0)]+0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.6×0.9))]×0.6×2.2×(2.2+2×2.4+2×0+2.2/2)=473.952kN·mMT=50.295kN·m≤MR=473.952kN·m满足要求！十一、基础计算地基土类型岩石垫板底面面积A(m2)0.25地基承载力设计值fak(kPa)400地基承载力折减系数mf0.8垫板底面的平均压力P＝Nmax/(mf×A)=19.011/(0.8×0.25)＝95.054kPa≤fak＝400kPa满足要求！10.3箱梁（F-F）模板计算书箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁类型单室梁A(mm)2400B(mm)0C(mm)2200D(mm)2576E(mm)400F(mm)300G(mm)2200H(mm)0I(mm)1900J(mm)0K(mm)450L(mm)2776箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm)200箱室底的小梁间距l3(mm)200翼缘板底的小梁间距l4(mm)200标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n2主梁受力不均匀系数ζ0.5立杆纵向间距la(mm)300横梁和腹板下立杆横向间距lb(mm)300箱室下的立杆横向间距lc(mm)900翼缘板下的立杆横向间距ld(mm)900模板支架搭设的高度H(m)5.6立杆计算步距h(mm)1500立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)350立杆顶部步距h'(mm)1000支架立杆步数5次序横杆依次间距hi(mm)13502150031500410005150箱梁模板支架剖面图三、荷载参数结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9新浇筑混凝土、钢筋自重标准值G1k(kN/m3)25.5模板及支撑梁(楞)等自重标准值G2k(kN/m2)0.75支架杆系自重标准值G3k(kN/m)0.15其它可能产生的荷载标准值G4k(kN/m2)0.4施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)2风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份广东0.3ωk=ω0μzμst=0.055地区广州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)3风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.184四、面板计算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)15抗弯强度设计值f(N/mm2)17弹性模量E(N/mm2)6000抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.6计算方式三等跨梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm，则其：截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLQ1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×3.276+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1=127.044kN/mq静=1.1×1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)=1.1×1.3×1×(25.5×3.276+0.75+0.4)=121.104kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×1×4=5.94kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×3.276+0.75+0.4+4)=88.688kN/m计算简图如下：l=200mm1)、抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×121.104×0.22+0.117×5.94×0.22=0.512kN·mσ=M/W=0.512×106/37500=13.653N/mm2≤f=17N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×121.104×0.2+0.617×5.94×0.2=15.265kNτ=3V/(2bt)=3×15.265×103/(2×1000×15)=1.526N/mm2≤fv=1.6N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×88.688×2004/(100×6000×281250)=0.569mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(200/150，10)=1.333mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.5m，l＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝2.853N/mm2τ＝0.312N/mm2ω＝0.115mm允许值f＝17N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(200/150，10)=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求3、翼缘板底的面板同上，h0(平均厚度)＝0.5m，l＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝2.853N/mm2τ＝0.312N/mm2ω＝0.115mm允许值f＝17N/mm2fv＝1.6N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(200/150，10)=1.333mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型方木截面类型50mm×100mm截面惯性矩I(cm4)416.667截面抵抗矩W(cm3)83.333抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444弹性模量E(N/mm2)9350抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.782计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3b(G1kh0+G2k+G4k)+1.5γLbQ1k]=1.1×[1.3×0.2×(25.5×3.276+0.75+0.4)+1.5×0.9×0.2×4]=25.409kN/m因此，q静=1.1×1.3×b(G1kh0+G2k+G4k)=1.1×1.3×0.2×(25.5×3.276+0.75+0.4)=24.221kN/mq活=1.1×1.5×0.9×bQ1k=1.1×1.5×0.9×0.2×4=1.188kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1kh0+G2k+G4k+Q1k)=0.2×(25.5×3.276+0.75+0.4+4)=17.738kN/m计算简图如下：l=la=300mm1）抗弯强度验算M=0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×24.221×0.32+0.117×1.188×0.32=0.23kN·mσ=M/W=0.23×106/(83.333×103)=2.76N/mm2≤f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V=0.6q静l+0.617q活l=0.6×24.221×0.3+0.617×1.188×0.3=4.58kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.58×1000/(2×50×100)＝1.374N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×17.738×3004/(100×9350×4166670)=0.025mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm满足要求！4）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态Rmax1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×24.221×0.3+1.2×1.188×0.3=8.421kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×17.738×0.3＝5.853kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.5m，b＝l3=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝0.576N/mm2τ＝0.281N/mm2ω＝0.005mmRmax2＝1.74kN，Rˊmax2＝1.181kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.5m，b＝l4=200mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝0.576N/mm2τ＝0.281N/mm2ω＝0.005mmRmax3＝1.74kN，Rˊmax3＝1.181kN允许值f＝15.444N/mm2fv＝1.782N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm/结论符合要求符合要求符合要求/六、主梁计算主梁材质及类型方钢管计算截面类型□50×50×3截面惯性矩I(cm4)19.47截面抵抗矩W(cm3)7.79抗弯强度设计值f(N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζRmax1＝0.5×8.421＝4.21kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×5.853＝2.926kN横梁底立杆的跨数为0跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝lb＝300mm1）抗弯强度验算M=0.235kN·mσ=M/W=0.235×106/(7.79×103)=30.167N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）抗剪强度验算V＝3.473kNτmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.473×1000×[50×502-(50-6)×442]/(8×194700×6)＝14.798N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度变形验算ω=0.023mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(300/150，10)=2mm满足要求！4）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：Rmax4＝7.263kN/ζ=7.263/0.5=14.526kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζRmax2＝0.5×1.74＝0.87kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×1.181＝0.591kN，lc=900mm，按四等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝48.78N/mm2τ＝10.036N/mm2ω＝0.303mmRmax5＝8.892kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/3、翼缘板底主梁同上计算过程，p＝ζRmax3＝0.5×1.74＝0.87kN，p＝ζRˊmax3＝0.5×1.181＝0.591kN，ld=900mm，按三等跨计算。项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算最大支座反力计算验算值σ＝45.571N/mm2τ＝9.916N/mm2ω＝0.336mmRmax6＝8.652kN允许值f＝205N/mm2fv＝125N/mm2[ω]=min(l/150，10)=min(900/150，10)=6mm/结论符合要求符合要求符合要求/七、可调托座计算可调顶托承载力容许值[N1](kN)40由"主梁计算"可知：1、横梁和腹板底可调托座最大受力Rmax4＝14.526kN≤[N1]=40kN满足要求！2、箱室底可调托座最大受力Rmax5＝8.892kN≤[N1]=40kN满足要求！3、翼缘板底可调托座最大受力Rmax6＝8.652kN≤[N1]=40kN满足要求！八、立杆计算立杆钢管类型(mm)Ф48×3回转半径i(mm)15.9截面面积A(mm2)424抗压强度设计值f(N/mm2)300截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算：l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×350=1490mml0=ηh=1.2×1500=1800mmλ＝λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤150满足要求！2、风荷载计算：Mw＝γ0×γL×φc×1.5×ωk×la×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.055×0.3×1.52/10＝0.005kN·m3、立杆稳定性验算：顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N1=Rmax4=14.526kN箱室底立杆所受轴力N2=Rmax5=8.892kN翼缘板底立杆所受轴力N3=Rmax6=8.652kNN顶部=max(N1,N2,N3)=max(14.526,8.892,8.652)=14.526kNλ1=l01/i=1490/15.9=93.711查表得,φ=0.519不考虑风荷载时：f＝N顶部/(φA)＝14526/(0.519×424)＝66.01N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：Nw=N顶部+Mw/lb=14.526+0.005/0.3=14.543kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝14542.539/(0.519×424)+0.005×106/4490＝67.191N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！非顶部立杆段：横梁和腹板底立杆所受轴力N4=Rmax4+γ0×γGG3kH=14.526+1.1×1.3×0.15×5.6=15.727kN箱室底立杆所受轴力N5=Rmax5+γ0×γGG3kH=8.892+1.1×1.3×0.15×5.6=10.093kN翼缘板底立杆所受轴力N6=Rmax6+γ0×γGG3kH=8.652+1.1×1.3×0.15×5.6=9.853kNN非顶部=max(N4,N5,N6)=max(15.727,10.093,9.853)=15.727kNλ=l0/i=1800/15.9=113.208查表得,φ1=0.386不考虑风荷载时：f＝N非顶部/(φ1A)＝15727.2/(0.386×424)＝96.094N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！考虑风荷载时：N2w=N非顶部+Mw/lb=15.727+0.005/0.3=15.744kNf＝N2w/(φ1A)+Mw/W＝15743.739/(0.386×424)+0.005×106/4490＝97.3N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、可调（固定）底托计算可调（固定）底托承载力容许值[N2](kN)40由上节计算可知Nmax=N2w=15.744kN≤[N2]=40kN满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生倾覆力矩：MT=γ0×γLφw×1.5×(ωklaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(0.055×0.3×5.62)=0.692kN·m抵抗力矩：MR=γG(G2k+G3kH/(lalc))laB2/2=0.9×(0.75+0.15×5.6/(0.3×0.9))×0.3×9.22/2=44.119kN·mMT=0.692kN·m≤MR=44.119kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生翼缘板部位平均厚度h0(平均厚度)=0.5m根据面积相等原则，经等价折算得横梁腹板及箱室部位h底板(平均厚度)=[(2A+2B)×(D+E+F-H)-2×D×B/2-(4I+2J)×L/2]/(2A+2B)=[(2×2.4+2×0)×(2.576+0.4+0.3-0)-2×2.576×0/2-(4×1.9+2×0)×2.776/2]/(2×2.4+2×0)=1.078m倾覆力矩:MT=γ0×γLφw×1.5×(Q2klaH2)=1.1×0.9×0.9×1.5×(2×0.3×5.62)=25.148kN·m抵抗力矩:MR=γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC2/2+γG[G1k×h底板+(G2k+G3kH/(lalb))]la(2A+2B)[C+(A+B)]+γG[G1k×h0+(G2k+G3kH/(lald))]laC(C+2A+2B+C/2)=0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.3×0.9))]×0.3×2.22/2+0.9×[25.5×1.078+(0.75+0.15×5.6/(0.3×0.3))]×0.3×(2×2.4+2×0)×[2.2+(2.4+0)]+0.9×[25.5×0.5+(0.75+0.15×5.6/(0.3×0.9))]×0.3×2.2×(2.2+2×2.4+2×0+2.2/2)=314.818kN·mMT=25.148kN·m≤MR=314.818kN·m满足要求！十一、基础计算地基土类型碎石土垫板底面面积A(m2)0.25地基承载力设计值fak(kPa)400地基承载力折减系数mf0.8垫板底面的平均压力P＝Nmax/(mf×A)=15.744/(0.8×0.25)＝78.719kPa≤fak＝400kPa满足要求10.4梁侧模（500*1965）计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性新浇混凝梁名称500*1965混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500×1965新浇混凝土梁计算跨度(m)6二、荷载组合侧压力计算依据规范《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24结构重要性系数γ01可变荷载调整系数γL0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数β0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.965新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.965}＝min{34.213，47.16}＝34.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0(1.3×G4k+γL×1.5Q4k)＝1×(1.3×34.213+0.9×1.5×2)＝47.177kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)450梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)300350梁下挂侧模高度(mm)16651615小梁道数(下挂)88左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31100对拉螺栓41550对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31100对拉螺栓41550对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)100001、左下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.2382+0.121×2.7×0.2382＝0.288kN·mσ＝Mmax/W＝0.288×106/37500＝7.673N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×237.8574/(100×10000×281250)＝0.246mm≤237.857/400=0.595mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.477×0.238+1.223×2.7×0.238＝12.877kN正常使用极限状态R'左下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.238×34.213＝9.302kN2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×47.177＝47.177kN/mq1静＝γ0×1.3×G4k×b＝1×1.3×34.213×1＝44.477kN/mq1活＝γ0×γL×1.5×Q4k×b＝1×0.9×1.5×2×1＝2.7kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×44.477×0.2312+0.121×2.7×0.2312＝0.271kN·mσ＝Mmax/W＝0.271×106/37500＝7.219N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×230.7144/(100×10000×281250)＝0.218mm≤230.714/400=0.577mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×44.477×0.231+1.223×2.7×0.231＝12.491kN正常使用极限状态R'右下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.231×34.213＝9.022kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)50×100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)416.6671、左下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.877kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.877×0.452，0.5×12.877×0.0752]=0.261kN·mσ＝Mmax/W＝0.261×106/83333＝3.129N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.877×0.45，12.877×0.075]=3.477kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.477×1000/(2×50×100)＝1.043N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.302kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.302×4504/(100×9350×4166670)＝0.066mm≤450/400=1.125mmν2max＝qL4/(8EI)=9.302×754/(8×9350×4166670)=0.001mm≤75/400=0.188mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R左下挂max＝max[1.1×12.877×0.45，0.4×12.877×0.45+12.877×0.075]＝6.374kN正常使用极限状态R'左下挂max＝max[1.1×9.302×0.45，0.4×9.302×0.45+9.302×0.075]＝4.604kN2、右下挂侧模计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝12.491kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.491×0.452，0.5×12.491×0.0752]=0.253kN·mσ＝Mmax/W＝0.253×106/83333＝3.035N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.491×0.45，12.491×0.075]=3.372kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.372×1000/(2×50×100)＝1.012N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝9.022kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.022×4504/(100×9350×4166670)＝0.064mm≤450/400=1.125mmν2max＝qL4/(8EI)=9.022×754/(8×9350×4166670)=0.001mm≤75/400=0.188mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R右下挂max＝max[1.1×12.491×0.45，0.4×12.491×0.45+12.491×0.075]＝6.183kN正常使用极限状态R'右下挂max＝max[1.1×9.022×0.45，0.4×9.022×0.45+9.022×0.075]＝4.466kN六、主梁验算主梁类型方钢管主梁截面类型(mm)□50×30×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.83主梁截面抵抗矩W(cm3)5.13主梁受力不均匀系数0.61、左下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.32kN，R2＝3.825kN，R3＝3.134kN，R4＝3.134kN，R5＝3.134kN，R6＝3.134kN，R7＝3.825kN，R8＝1.32kN正常使用极限状态