施工升降机基础施工计算书及相关施工图纸

9.128#楼施工升降机计算书 29.21#楼物料提升机计算书 69.3施工升降机计算书（基础位于回填区） 9本工程施工电梯均不上屋面，根据建筑高度，列举爬升高度最高的SC200/200（28#楼）进行验证。9.128#楼施工升降机计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）7、SC200/200施工升降机使用说明书8、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)80标准节长度(m)1.508底笼长(m)3.2底笼宽(m)1.5标准节重(kg)170对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)1850吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)53352.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)10楼板宽(m)4楼板厚(m)0.25楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43梁宽(m)0.6梁高(m)0.45底部短向配筋HRB40025梁中箍筋配置HPB3003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工电梯综合安全系数n2.1结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9二、基础承载计算导轨架重（共需54节标准节，标准节重170kg）：170kg×54=9180kg，施工升降机自重标准值：Pk=((1850×2+1480+0×2+5335+9180)+2000×2)×10/1000=236.95kN；施工升降机自重设计值：P=n×Pk=2.1×236.95=497.595kN；施工升降机基础自重设计值：Pj=γ0×1.3×L×d×h×25=1.1×1.3×6×3.8×0.3×25=244.53kNP=P+Pj=497.595+244.53=742.125kN三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3.6支撑钢管类型Φ48×2.7计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011立杆纵向间距la(m)0.6立杆横向间距lb(m)0.6步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ12.5非顶部立杆计算长度系数μ22.1可调托座承载力容许值[N]（kN）30立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面面积A(mm2)384楼板均布荷载：q=P/(L×d)=742.125/(6×3.8)=32.549kN/m2支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(NGK+γ0×γL×1.5×NQK)×la×lb=(32.549+1.1×0.9×1.5×1)×0.6×0.6=12.252kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N=12.252kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.016=156.25≤[λ]＝210满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.2/0.016=157.5≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.016=180.469非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.2/0.016=181.912取λ=181.912，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.218f＝N/(φA)=12252/（0.218×384）=146.359N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：支撑立面图9.21#楼物料提升机计算书计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20115、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）7、SC100/100施工升降机使用说明书8、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC100/100吊笼形式双吊笼架设总高度(m)30标准节长度(m)1.508底笼长(m)3底笼宽(m)1.5标准节重(kg)150对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)1800吊笼载重(kg)1000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)29202.楼板参数基础混凝土强度等级C30楼板长(m)10楼板宽(m)6楼板厚(m)0.25楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)14.3楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.43梁宽(m)0.7梁高(m)0.4底部短向配筋HRB40025梁中箍筋配置HPB3003.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工电梯综合安全系数n2.1结构重要性系数γ01.1可变荷载调整系数γL0.9二、基础承载计算导轨架重（共需20节标准节，标准节重150kg）：150kg×20=3000kg，施工升降机自重标准值：Pk=((1800×2+1480+0×2+2920+3000)+1000×2)×10/1000=130kN；施工升降机自重设计值：P=n×Pk=2.1×130=273kN；施工升降机基础自重设计值：Pj=γ0×1.3×L×d×h×25=1.1×1.3×6×4.5×0.3×25=289.575kNP=P+Pj=273+289.575=562.575kN三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)3支撑钢管类型Φ48×2.7计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011立杆纵向间距la(m)0.6立杆横向间距lb(m)0.6步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数μ12.5非顶部立杆计算长度系数μ22.1可调托座承载力容许值[N]（kN）30立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面面积A(mm2)384楼板均布荷载：q=P/(L×d)=562.575/(6×4.5)=20.836kN/m2支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：N=(NGK+γ0×γL×1.5×NQK)×la×lb=(20.836+1.1×0.9×1.5×1)×0.6×0.6=8.036kN1、可调托座承载力验算【N】=30≥N=8.036kN满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.016=156.25≤[λ]＝210满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.2/0.016=157.5≤[λ]＝210满足要求！顶部立杆段：λ1=l0/i=kμ1(h+2a)/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.016=180.469非顶部立杆段：λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.2/0.016=181.912取λ=181.912，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.218f＝N/(φA)=8036/（0.218×384）=95.996N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！配筋如下图所示：配筋示意图支撑如下图所示：支撑立面图9.3施工升降机计算书（基础位于回填区）计算依据：1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20115、《木结构设计标准》GB50005-20176、《钢结构设计标准》GB50017-20177、《砌体结构设计规范》GB50003-20118、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）9、《施工升降机》（GB/T10054-2005）10、SC200/200施工升降机使用说明书一、参数信息1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)76.15标准节长度(m)1.508导轨架截面长(m)0.65导轨架截面宽(m)0.65标准节重(kg)170对重重量(kg)0单个吊笼重(kg)2000吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)0施工电梯综合安全系数n2.12.地基参数地基土承载力设计值(kPa)100地基承载力折减系数0.83.基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB400Pa=φ∙∝∙σ作用在地基上的竖向力设计值：F＝381.15+205.2=586.35kN基础下地基承载力为：fa=100.00×6.00×3.80×0.80＝1824.00kN>F=586.35kN1、承台底面积验算轴心受压基础基底面积应满足S=6×3.8=22.8m2≥(Pk+Gk)/fc=(181.5+171.00)/(14.3×103)=0.025m2。承台底面积满足要求。2、承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下：F1≤0.7βhpftamhoam=(at+ab)/2F1=pj×Al式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=381.15/22.8=16.7kN/m2；βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h0=0.65+2×0.265=1.18mam=(at+ab)/2=(0.65+1.18)/2=0.915mFl＝Pj×Al=16.7×9.405=157.064kN0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×915×265/1000=242.717kN≥157.064kN。承台抗冲切满足要求。3、承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：M1=(a12/12)[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]M2=(1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.675m；l,b--基础底面的长和宽；pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(381.15+205.2)/22.8=25.717kN/m2；p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=25.717kN/m2；G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×171=230.85kN；M1=2.6752/12×[(2×6+0.65)×(25.717+25.717-2×230.85/22.8)+(25.717-25.717)×6]=145.04kN·m;M2=(6-0.65)2/48×(2×3.8+0.65)×(25.717+25.717-2×230.85/22.8)=153.41kN·m;4、承台底部配筋计算αs=M/(α1fcbh02)ξ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ξ/2As=M/(γsh0fy)式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；1-1截面：αs=|M|/(α1fcbh02)=145.04×106/(1.00×14.30×3.8×103×265.002)=0.038；ξ=1-(1-2×αs)1/2=1-(1-2×0.038)0.5=0.039；γs=1-ξ/2=1-0.039/2=