装配式混凝土结构起重吊装施工计算书及图纸

10.1 钢丝绳验算 2（1）叠合板钢丝绳验算 3（2）叠合梁钢丝绳验算 3 410.2 独立钢支撑强度计算 510.3 梁底板计算 710.4 梁底独立钢支撑稳定计算 710.5 现场平面布置图 810.1 钢丝绳验算根据专家意见第三条和第四条，完善吊具验算，考虑动载系数，计算钢丝绳长度、钢扁担长度、吊具自重等具体参数。根据专家意见第三条和第四条，完善吊具验算，考虑动载系数，计算钢丝绳长度、钢扁担长度、吊具自重等具体参数。现场需起吊的预制构件有预制叠合楼板、叠合梁，其中叠合板采用四点起吊（无钢扁担），叠合梁采用两点吊（有钢扁担）。表10.1-1不同构件调运方式表构件类别吊装工具起吊方式吊装配图叠合楼板钢丝绳四点起吊叠合梁钢丝绳两点起吊6.26m4m6.26m4m根据相应力学知识，针对每种构件类型分别计算钢丝绳的承载力以及钢丝绳的选型。吊具参数：钢扁担为4m长的16#槽钢，重量为4*0.17=0.68（KN）；钢丝绳查表可知：6×37、Φ12钢芯钢丝绳重量为0.602KN/100M;6×37、Φ26钢芯钢丝绳重量为2.83KN/100M。（1）叠合板钢丝绳验算最重叠合板为B04四点吊中的预制叠合板，体积为3220×2750×60（mm）重量为1.328t（13.28KN），钢丝绳等配件考虑为0.1t（1KN），动荷载系数考虑为1.2，计算时最大起重量按17.14kN进行验算，钢丝绳吊运时与板面之间的角度按75°考虑。钢丝绳上的拉力N=(17.14/4)×1.32=5.655kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×37钢丝绳取0.82；K-钢丝绳使用安全系数,取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0×5.655/0.82=55.17kN查《重要用途钢丝绳》GB8918-2006表10力学性能,选择破断力大于55.17KN的6×37钢芯钢丝绳,见表10.1-2。因此，本项目塔吊预制叠合板钢丝绳选用6×37、Φ12（抗拉强度1570N/mm2），钢丝绳破断拉力总和为80.50kN＞55.17kN，满足要求！（2）叠合梁钢丝绳验算最重叠合梁为B04的两点吊中的预制叠合梁，重量为4.563t（45.63KN），钢扁担、卸扣、钢丝绳等配件考虑为0.15t（1.5KN），动荷载系数考虑为1.2，计算时最大起重量按56.56kN进行验算，钢丝绳吊运时与梁面之间的角度按75°考虑。钢丝绳上的拉力N=(56.56/2)×1.32=37.33kN钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]-钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×37钢丝绳取0.82；K-钢丝绳使用安全系数,取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0×37.33/0.82=364.17kN查《重要用途钢丝绳》GB8918-2006表10力学性能,选择破断力大于55.17KN的6×37钢芯钢丝绳,见表10.1-2。因此，本项目塔吊预制叠合梁钢丝绳选用6×37、Φ26（抗拉强度1670N/mm2），钢丝绳破断拉力总和为402kN＞364.17kN，满足要求！表10.1-2钢丝绳抗拉强度10.2 独立钢支撑强度计算根据专家修改意见第五条，补充构件支撑体系计算书。根据专家修改意见第五条，补充构件支撑体系计算书。立杆的稳定性验算：截面A1=451mm²A2=357.3mm²截面惯性矩I1=187002；I2=92761.2；i=20.35mm截面抗弯模量W1x=6232mm³；W2x=3864.7mm³l=H-h-130等效弯矩系数βmx=1N——立杆的轴心压力设计值，N=间距×P偏心弯矩值Mx=N×D/2=1.23其中n=I1/I2=187002/92761.2=2.02λ——长细比: λ=μl/i＜180欧拉临界力NEX=[f]——钢管立柱抗压强度设计值，[f]=305N/mm2——轴心受压稳定性系数，查下表表9.4-1轴心受压稳定性系数表则：按工具式钢管支柱受压稳定性计算公式：按下表计算，根据不同的板厚调整支撑间距。表9.4-2独立钢支撑强度计算表层高H（mm）板厚h(mm)计算支撑点间距（mm）N(KN)Mx(KN·mm)L(mm)λNEX(KN)280010010.94328.3025701550.20838.14184.881200x130012011.96358.7225501540.21138.74201.921200x130015013.48404.3525201520.21639.67227.281200x1300Ø16插销采用Q235圆钢，抗剪强度，插销处钢管壁抗剪强度计算容许荷载：N=×2An=120×2×3.14x16x16/4=48.24KN满足要求插销处钢管壁承压强度计算容许荷载N=Fce×2Ac=Fce×2×d×t=325×2×16×3=31.2KN满足要求10.3 梁底板计算荷载计算：梁截面尺寸：200×700mm底模板自重：0.3KN/m²钢筋混凝土自重：25×0.7=17.5KN/m²考虑最不利情况，相邻板荷载传递给梁底板梁边楼板传递到梁边的荷载的范围为最大板长450mm的一半+150mm阴角的宽度，即450/2+150=375mm楼板厚度150mm:楼面荷载设计值：P1=1.3×(25×0.15+0.3)+1.5×0.9×2.5=8.64KN/m²相邻楼板传递给梁底板线荷载设计值q1=8.64x0.375=3.24KN/m梁及模板自重荷载设计值q2=1.3×(0.3+17.5)×0.2+1.5×0.9×2.5×0.2=5.3KN/m梁底模板强度荷载设计值q=q1+q2=3.24+5.3=8.54KN/m变形荷载标准值：qk=0.375x(25×0.15+0.3)+0.2×(0.3+17.5)=5.08KN/m梁底型材截面：b=200mm，h=65mm，梁底长L=1000mm截面惯性矩Ix=715830mm4截面抗弯模量Wx=15612mm³截面积A=1723mm²最大弯矩Mmax=qL²/8=8.54×1²/8=1.07KNm最大弯应力w=Mmax/Wx=1.07×106/15612=68.4MPa＜200MPa满足要求最大挠度Ymax==5x5.08x10004/(384x70000x715830)=1.34mm＜min{1000mm/400=2.5,1.5mm}满足要求10.4 梁底独立钢支撑稳定计算梁底独立钢支撑最大间距1200mm根据上一节的计算结果，梁下独立钢支撑的轴力设计值为：N=8.54×1.2=10.25KN附加弯矩设计值为：M=10.25×0.060/2=0.31KN.m独立钢支撑的计算长度L=层高-梁高=2800-700=2100mm依照楼板下独立支撑的计算公式得出梁下支撑的长细比λ=127＜180满足要求，查表得出压弯稳定系数φ=0.295NEx—欧拉临界力，NEX=л²*206000*A/λ²=3.14²x206000x451.6/(127²)=57.12KN梁下独立钢支撑的压弯稳定性验算为：N/（φ