DB61-T 1576-2022 矩形钢管混凝土组合析梁桥技术规范

矩形钢管混凝土组合桁梁桥技术规范2022-07-27实施2022-06-27发布2022-07-27实施陕西省市场监督管理局发布I 12规范性引用文件 13术语和定义 2 45材料 46计算要求 57承载能力极限状态计算 88正常使用极限状态计算 9结构构造 11检验验收 附录A(规范性)轴心受压构件的稳定系数( 36附录B(规范性)矩形钢管和矩形钢管混凝土节点刚度 371仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改单)适用于本GB/T1591低合金高强度结构钢GB/T11345焊缝无损检测超声波检测技术、检测等级和评定JGJ/T283自密实混凝土应用技术JT/T722公路桥梁钢结构防腐涂装技术条件JTGD64公路钢结构桥梁设计规范2JTGF80/1公路工程质量检验评定标准第一册土建工程矩形钢管混凝土构件concrete-filledrectangularsteeltubula矩形钢管混凝土桁架trusswithconcrete-filledrectangularsteeltub开孔钢板连接件(Perfobondribs,简称PBL加劲肋)加劲型矩形钢管混凝土结构rectangular自密实补偿收缩混凝土shrinkage-compensating&self-co3约束效应系数标准值characteristicvalue约束效应系数设计值designvalueofconfinement混凝土工作承担系数percentageofload-carryingcap44.2根据不同种类的作用(或荷载)及其对桥梁的影响、桥梁所处的环境条件，考虑持久状况、短暂4.6矩形钢管混凝土组合桁梁桥的设计与施工除应符合本文件外，尚应符合国家有关标准的规定。5.1.2当钢管有防止层状撕裂的要求时，其材质应符合GB/T5313的规定。5.1.3矩形钢管宜采用焊接直缝钢管或无缝钢管，当截面尺5.1.5结构中预应力钢筋混凝土构件的预应力钢筋应符合JTG35.2连接材料a)手工焊接用的焊条，应符合GB/T5117或GB/T5118的规定。焊条型号应与被焊钢材的力学b)自动或半自动焊接用的焊丝与焊剂应与被焊钢材相适应d)当两种不同钢材焊接时，应采用与强度较低的一种钢材相适用的焊条或焊丝。b)高强度螺栓应符合GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231或GB/T3632、GB/T3633c)焊钉应符合GB/T10433的规定，焊钉的钢材屈服强度不应低于235N/mm²。55.3.3自密实补偿收缩混凝土性能指标应符合JGJT178的5.5结构中的涂装材料应符合JT/T76.1.1弦杆、腹杆和桥面板应进行强6.1.3矩形钢管混凝土桥墩(柱)应进行强度、刚度和稳定性验算。6.2.1作用的分类、组合及结构重要性系数、6.2.4风荷载计算应符合JTGD60和JTG/T3360-01的规定。6.3.4计算徐变变形及其在超静定结构中产生的附加内力时，徐变系数可按照JTG3362规定和降温6.4.2施工阶段，矩形钢管内混凝土未达到设计强度的85%时，构件的承载力、变形和稳定应按钢结6.4.3当杆件的节间长度或杆件长度与截面高度之比应不小于12(弦杆)和24(腹杆)时，分析桁架可按图2和图3所示的模型进行计算。6.4.7对分配有弯矩的弦杆和腹杆按偏心受力构件进行验算。6图1K形和N形管节点的偏心和间隙6.4.8作为桥门架腿杆的主桁斜杆或竖杆计算应符合下列要求：a)计算应考虑桥门架在横向力作用下产生的轴向力和弯矩；b)计算应视桥门架为下端固定的框架；c)由于风力作用使桥门架斜腿所产生的轴向力的水平分力，应计入下弦杆内力之中。6.4.9矩形钢管混凝土受压构件中混凝土工作承担系数a。应控制在0.1～0.7之间，a。可按式(1)计fa——混凝土抗压强度设计值(N/mm²);fa——钢材抗压强度设计值(N/mm²);Ae——混凝土截面面积(mm²);As——钢管截面面积(mm²)。6.4.10矩形钢管混凝土构件的刚度，应按式(2)-(3)计算：7Es——钢材弹性模量(N/mm²);Ec——混凝土弹性模量(N/mm²);I₅——钢管截面的惯性矩(mm⁴);I₆——混凝土截面的惯性矩(mm⁴)。6.4.11杆件的计算长度应按下列规定取值：a)弦杆在主桁平面内的计算长度取主桁的节间长度；b)弦杆在主桁平面外的计算长度取侧向支撑点的间距；c)腹杆在任意平面的计算长度取0.75倍腹杆几何长度。6.4.12矩形钢管混凝土墩(柱)的计算长度1。宜按表1取值，对于复杂边界条件或变截面矩形钢管混凝土墩(柱)可采用有限元方法计算。表1计算长度取值一端固定、另一端自由6.4.13组合桁梁的整体分析应符合下列规定：a)混凝土板按全预应力混凝土或部分预应力混凝土A类构件设计时，应采用未开裂分析方法，组合梁截面刚度取未开裂截面刚度ELm。b)当混凝土板按部分预应力混凝土B类或普通钢筋混凝土构件设计时，应采用开裂分析方法，中间支座两侧各0.15L(L为梁的跨度)范围内组合梁截面刚度取开裂截面刚度EIr,其余区段组合梁截面刚度取未开裂截面刚度ELm。6.4.14钢管混凝土界面剪切滑移本构关系应采用式(4),各参数按表2取值。Gs——剪切模量(N/mm²);u——剪切强度(N/mm²);Su——达到剪切强度时对应的试件单位长度相对滑移量。8表2剪切-滑移剪切模量与剪切强度取值构件类型7承载能力极限状态计算7.1承载能力极限状态应按式(5)计算：S——作用效应的组合设计值；R——构件承载力设计值；7.2构件承载力计算7.2.1矩形钢管混凝土受压构件承载力应满足式(6)-(9)要求： N——轴心压力设计值(N);N——轴心抗压强度设计值(N);ks——钢管纵向容许应力折减系数；ke——混凝土抗压强度提高系数；7.2.2PBL加劲型矩形钢管混凝土受压构件承载力应按式(10)-(13)计算： 9n——考虑PBL承担轴向荷载作用的系数；7.2.3当钢管截面有削弱时，其净截面承载力应满足式(14)的要求：yN≤k,f₁A+kfaA…Asn——钢管的净截面面积(mm²)。7.2.4当PBL加劲型矩形钢管有削弱时，其净截面承载力应满足式(15)的要求：7.2.5受压构件的稳定性应满足式(16)要求：式(16)中的相关参数计算方式见式(17)-(20)… φ——轴心受压构件的稳定系数，可按附录A查表；f——钢材的屈服强度(N/mm²);ao——矩形钢管混凝土轴心受压构件的相对长细比；λ——矩形钢管混凝土轴心受压构件的长细比；ro——矩形钢管混凝土轴心受压构件截面的当量回转半径(mm)。7.2.6矩形钢管混凝土受拉构件承载力按式(21)验算：N——轴心拉力设计值(N)。7.2.7矩形钢管混凝土构件压弯承载力应同时满足式(22)-(23)要求： 图4极限状态下的截面应力分布ac——混凝土工作承担系数，按式(1)计算；Mu——只有弯矩作用时净截面的受弯承载力设计值(N·mm);M——弯矩设计值(N·mm);b、h——分别为矩形钢管截面平行、垂直于弯曲轴的边长(mm);dn——管内混凝土受压区高度(mm)。7.2.8弯矩作用在一个主平面内的矩形钢管混凝土压弯构件，其稳定性应同时满足式(26)-(28)要 qx——弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数；9y——弯矩作用平面外的轴心受压稳定系数；Mx——绕x轴的截面受弯承载力设计值，按式(24)计算(N·mm);λ——矩形钢管混凝土弯矩作用平面内的长细比；Mx——绕主轴x轴作用的弯矩设计值(N·mm)。7.2.9弯矩作用在一个主平面内的矩形钢管混凝土拉弯构件，其承载力应式(31)验算：Mu——按矩形空钢管受弯构件计算(N·mm)。7.2.10弯矩作用在两个主平面内的双轴压弯矩形钢管混凝土构件，其承载力应同时满足式(32)-(33)My——绕主轴y轴作用的弯矩设计值(N-mm);Muy——绕y轴的截面受弯承载力设计值，按式(24)计算(N·mm)。7.2.11双轴压弯矩形钢管混凝土构件绕主轴x轴的稳定性，应同时满足式(34)-(35)的要求：7.2.12双轴压弯矩形钢管混凝土构件绕主轴y轴的稳定性，应同时满足式(36)-(37)的要求：7.2.13弯矩作用在两个主平面的双轴拉弯矩形钢管混凝土构件，其承载力应满足式(38)要求：7.3.1主桁节点可采用弦杆内未灌注混凝土图5节点类型7.3.2矩形钢管T、Y和X型节点承载力应按下列公式计算。a)当β≤0.85时，矩形钢管节点承载力的设计值应按式(39)-(41)计算：当弦杆受拉时0Nu——矩形钢管节点承载力，i=1或2,其中1代表受拉支管，2代表受压支管(N);h——第i个腹杆的截面高度(mm);O;——第i个腹杆和弦杆轴线间小于直角的夹角(°);bo——弦杆的截面宽度(mm);to——弦杆的截面厚度(mm);fo——弦杆钢材的强度设计值(N/mm²);o——节点两侧弦杆轴心压应力的较大绝对值(N/mm²);Wn——参数，按式(40)或(41)计算。b)当β=1时，矩形钢管节点承载力设计值应按式(42)-(47)计算：其中，对于X形节点，当θ<90°且ho≥h/cosO;时，应按下式计算： ——对于X型节点：φ——长细比按式(47)确定的轴心受压构件的稳定系数。c)当0.85<β<1时，腹杆在节点处的承载力设计值按式(39)和式(42)所计算的值，根据β进行线性插值计算。应小于式(48)-(49)计算值：fai——腹杆钢材抗拉(抗压和抗弯)强度设计值(N/mm²);d)当0.85<β<1-2to/b₀时，腹杆在节点处的承载力设计值应小于式(50)-(51)计算值：a)节点处任一腹杆的承载力设计值应取式(52)-(54)的较小值： b)当β<1-2to/b₀时，矩形钢管节点承载力设计值应小于式( (55) 参数，按式(57)计算；a——桁架节间距(m)。c)节点间隙处的弦杆轴心受力承载力设计值应按式(58)-(60)计算：N=(A-α,A₁)fao (58) V=A,f av——剪力对弦杆轴心承载力的影响系数；V——节点间隙处弦杆所受的剪力，可按任一腹杆的竖向分力计算(N);Av——弦杆横截面面积(mm²)。7.3.4矩形钢管混凝土T、Y和X型节点承载力应按照下列公式进行计算。a)受压腹杆的节点承载力设计值应参照图6按式(61)-(68)计算：Nu=(1+k)ββfaA (63),且β≤1 (66) 图6局部受压计算底面积(c=h/sinθ₁)Nui——矩形钢管混凝土受压腹杆节点承载力(N);kx——钢管参与横向局部承压工作系数；Al——局部受压面积(mm²);β管内混凝土局部受压强度提高系数；ff边长150mm立方体混凝土试块强度(N/mm²);fe混凝土抗压强度标准值(N/mm²);Ao——局部受压计算底面积(mm²)。b)受拉腹杆的节点承载力设计值可按式(69)-(73)计算： 当0.85≤β<1时：Nu取式(68)和式(69)的较小值。No=f¹.(2h-41₂+b₂+b₂) (72) 7.3.5矩形钢管混凝土K和N型间隙节点承载力应按照下列公式进行计算：a)受压腹杆的节点承载力设计值可按式(61)计算；b)受拉腹杆的节点承载力设计值按下列方法确定：7.4.1剪跨区的划分应以弯矩绝对值最大点及零弯矩点为界限逐段进行，按图7所示进行划分，剪跨V=min{Af,bh₁fa}b)位于正弯矩最大点到中支座(负弯矩最大点)区段，即m₂和m₃区段：As——负弯矩区混凝土桥面板有效宽度范围内的纵向钢筋截图7连续梁剪跨区划分图7.4.2位于负弯矩区段的抗剪连接件，其受剪承载力设计值Vud应乘以折减系数0.9(中间支座两侧)或0.8(悬臂部分)。7.4.3单个连接件的受剪承载力设计值应按式(78)-(79)计算：a)圆柱头焊钉连接件 As圆柱头焊钉连接件杆部截面面积(mm²);Vsud——圆柱头焊钉连接件受剪承载力设计值(N);fs圆柱头焊钉极限抗拉强度最小值(N/mm²)。b)PBL开孔钢板连接件d——开孔钢板的圆孔直径(mm);ds——孔中贯通钢筋直径(mm);f孔中贯通钢筋抗拉强度设计值(N/mm²)。对于有混凝土粗骨料数据时，可按式(80)-(81)计算：A₄受剪粗骨料的横截面面积(mm²);Aco开孔加劲肋的混凝土榫横截面面积(mm²)。7.4.4进行完全抗剪连接件设计时，每个剪跨区段内需要的连接件总数n,按式(82)计算：Vs——每个剪跨区段内钢梁与混凝土桥面板交界面的纵向剪力(N)。7.5组合桁梁承载力计算7.5.1矩形钢管混凝土组合桁梁破坏模式分为下弦杆破坏、腹杆破坏和混凝土桥面板破坏，如图8所示；承载力计算时应首先判定其破坏模式。7.5.2各个构件的效率系数K;可按式(83)进行计算，效率系数最大的构件首先发生破坏。Ki分别为组合桁梁桥面板、下弦杆和腹杆的效率系数；Nx按铰接桁架计算得到的桥面板、下弦杆和腹杆的轴力设计值(N);Re,Rsb,Rw——按铰接桁架计算得到的混凝土板、下弦杆和腹杆的轴心受压或轴心受拉承载力(N)。图8钢管混凝土组合桁梁破坏模式其中矩形钢管混凝土桁架弦杆的受拉承载力Rφ按式(21)计算，腹杆的承载力Rw可按式(84)-(86)计算：R=9mAf Av——腹杆截面面积(mm²);0s考虑节点破坏和腹杆杆件破坏的等效抗力折减系数；0受压腹杆的整体稳定折减系数，可按本规范7.2.5条规定进行； 发生节点破坏时腹杆的抗力折减系数；N₁节点承载力，可按照本规范第7.3节中的节点承载力计算公式进行计算(N)。7.5.3上承式组合桁梁应按表3进行其弦杆破坏、腹杆破坏和混凝土板破坏的破坏模式判定和承载力表3组合桁梁破坏模式判定及承载力计算(节点加载)受弯承载力计算下弦杆破坏混凝土板破坏为剪跨比(λ=na/H),N为组合桁梁节间数量，n为荷载作用点距离相近支座的节间数量(n≤N/2)按现行JTGD60取值。疲劳荷载应加载在最不利的荷载位置，并按规定计算疲劳荷载的冲击系数作用。7.6.5疲劳荷载计算模型Ⅱ采用双车模型，两图9所示。加载时，两模型车的中心距不得小于40m。图9疲劳荷载计算模型Ⅱ(尺寸单位：m)7.6.6当构件和连接不满足疲劳荷载模型I验算要求时，应按模型Ⅱ验算。7.6.7采用疲劳荷载计算模型I时应按式(87)-(88)验算：式中：YM—一疲劳抗力分项系数，对重要构件取1.35,对次要构件取1.15;△op——正应力常幅疲劳极限，如图10所示，根据表4对应的细节类型取用(N/mm²)Aπ——剪应力幅疲劳截止限，如图11所示，根据表4对应的细节类型取用(N/mm²)。7.6.8采用疲劳荷载计算模型Ⅱ时应按式(89)-(90)验算： (89) 7.6.9节点及连接疲劳容许应力幅应满足表4和表5要求。类别位和内容1T、Y、K、N相贯管节点应力2ThThT3应力4应力7.6.10对于板桁连接采用PBL连接件的矩形钢管混凝土组合桁梁桥可不进行PBL连接件的疲劳验7.6.11对于部分节点形式，可通过杆件名义应力幅与相应的热点应力集中系数相乘的方法间接获取热点应力幅。桥梁结构中常用的K型节点，可分为支管拉压平衡荷载、主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况，如图12所示，各工况下热点应力幅线性叠加得到总热点应力幅按式(91)计算：σ₁、on、om——分别为支管拉压平衡荷载、主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况下名义应力幅SCF₁、SCF₁、SCFm——分别为支管拉压平衡荷载、主管轴力和主管弯矩三种基本荷载工况下相应节点热点应力集中系数。(a)工况l:支管拉压平衡荷载(b)工况Ⅱ、Ⅲ:主管荷载(轴力或弯矩)图12K型节点基本荷载工况7.6.12矩形钢管混凝土K型节点热点应力集中系数(SCF)按表6计算。表5矩形钢管混凝土K型节点SCF参数公式●弦杆●腹杆●弦杆●腹杆●弦杆SCF=(2.048+0.495β-0.852β²)·(2●腹杆适用范围：10≤2ys≤35;0.25≤r≤1.0;0.4≤β≤1.0;30⁰≤O≤60°注：β为支主管宽度比，2y为主管宽厚比，t为支主管厚度比，0为支主管夹角7.6.13采用疲劳荷载计算模型I时应按式(92)验算：yM疲劳抗力分项系数，对重要构件取1.35,对次要构件取1.15;Sh正热点应力常幅疲劳极限，如图13所示，为5幅，按式(94)-(95)计算(N/mm²)。7.6.14采用疲劳荷载计算模型Ⅱ时应按式(93)验算：式中：按式(94)-(95)计算(N/mm²)。7.6.15矩形钢管混凝土节点疲劳热点应力幅Sn-N曲线如图13所示，按式(94)-(95)计算：…图13矩形钢管混凝土节点热点应力正应力幅疲劳强度曲线8.1一般要求8.1.1应采用作用的频遇组合、准永久组合，并a)钢管混凝土桁式主梁，受拉钢管混凝土(含受拉腹杆)强度验算时，钢管累计应力不得超过b)钢管混凝土桁式墩(柱)受压强度验算时钢管累计应力应小于0.6fy。c)钢管混凝土组合墩(柱)弦杆强度验算时钢管累计应力应小于0.8fy。可将铰接分析获得的桁架变形乘以1.15倍作为桁架的最大变形，也可采用考虑节点刚性的模型计算整体桁架的变形，其中钢管及钢管混凝土节点刚度可按式(96)进行计算。图14节点变形组成N、N₀——分别为单位荷载作用下桁架上下弦杆轴力(N);l、lo——分别为桁架上下弦杆节段长度(mm);Nw——桁架腹杆轴力(N);Nw——单位荷载作用下桁架腹杆轴力(N);lw——桁架腹杆节段长度(mm);k——桁架节点轴向刚度，受压轴向刚度为kjc,受拉轴向刚度为ki,按附录B计算(N/mm)。8.2.4矩形钢管混凝土组合桁梁应设置预拱度，预拱度大小应视实际需要而定，宜为结构自重标准值加1/2车道荷载频遇值产生的挠度值，频遇值系数为1.0。预拱度应保持桥面曲线平顺。8.2.5矩形钢管混凝土组合桁梁桥的连接件应按式(97)-(101)进行正常使用极限状态下的滑移验a)焊钉连接件 (98) (99)b)开孔板连接件 Vu——正常使用极限状态下的连接件剪力设计值(N);kss——焊钉连接件的抗剪刚度(N/mm); 开孔板连接件的抗剪刚度(N/mm);dss——焊钉连接件杆部的直径(mm)ds——孔中贯通钢筋直径(mm);d——开孔板件的圆孔直径(mm)。9结构构造9.1.1桁梁桥可分为上承式钢桁梁桥、下承式钢桁梁桥和中承式钢桁梁桥。9.1.2桁梁桥的总体布置应符合下列规定：a)简支结构体系，其跨径不宜大于80m;连续结构体系，其跨径不宜大于150m;b)两跨连续桁梁桥宜采用等跨布置；三跨及以上的连续桁梁桥宜采用不等跨布置，边中跨比宜取c)对于主跨在50m以下的连续梁桥宜采用等梁高布置，对于主跨在50m以上的连续梁桥，宜采d)矩形钢管混凝土桁架的高跨比，应根据建筑净空要求、荷载、材料等因素决定，简支体系高跨比宜取1/8~1/12,连续体系高跨比宜取1/10~1/15。9.1.3上承式矩形钢管混凝土组合桁梁桥宜采用四肢型断面布置(图15),其上弦杆可直接埋入到混凝土桥面板中。图15四肢型横断面9.1.4下承式简支梁的宽跨比、连续桁梁边中跨的宽跨比、连续桁梁的钢桁架中心线之间的距离与跨径的比值均不宜小于1/25。9.2主桁构造9.2.1主桁的立面布置形式应根据结构受力、荷载等因素合理选择，对于中小跨径的桁梁桥，宜采用沃伦型、修正的沃伦型或普拉特型立面布置形式；对于大跨径的桁梁桥，宜采用双重腹杆型或K型桁图16主桁立面布置形式9.2.2中等跨径矩形钢管混凝土组合桁梁桥的节间长度一般取3m~6m,大跨径的桁梁桥，节间长度一般取8m~10m。9.2.3主桁腹杆倾角由主桁高度与节间长度的比值决定，腹杆倾角应满足下列要求：一般不应小于且有竖杆的桁架的合理倾角约为50°,无竖杆的桁架的合理倾角约为60°。9.3桥面板及连接件构造9.3.1未设承托的桥面板，下层横向钢筋距主桁上弦杆翼缘不应大于50mm,剪力连接件抗掀起端底面高出下层横向钢筋的距离heo不得小于30mm,下层横向钢筋间距不应大于4heo且不应大于300mm,如图17所示。图17承托构造(单位：mm)平顺，承托斜边倾斜度不宜过大。承托的外形尺寸及构造如图17所示，并应符合下列规定：a)当承托高度在80mm以上时，应在承托底侧布置横向加强钢筋，横向加强钢筋的构造要求同b)承托边至连接件外侧的距离不得小于40mm,承托外形轮廓应在由最外侧连接件根部起的45°9.3.3组合梁桥面板的配筋应满足9.3.4桥面板采用预制板时，宜采用纵向分块、横向不分块的划分方式，同时，宜以4m~6m为一个9.3.6矩形钢管混凝土组合桁梁桥负弯矩区段的桥面板宜配置预应力钢束，在中支点左右各0.15L范9.3.10预制桥面板采用集束式布置焊钉，现浇桥a)焊钉连接件的间距不宜超过300mm;b)焊钉连接件剪力作用方向上的间距不宜小于焊钉直径的5倍，且不得小于100mm,剪力作用垂直方向的间距不宜小于焊钉直径的2.5倍，且不得小于50mm。c)焊钉连接件的外侧边缘与钢板边缘的距离不应小于25mm。a)PBL连接件多列布置时，相邻PBL的间距不宜小于板高的3倍；b)PBL连接件的钢板厚度不宜小于12mm;d)PBL连接件的相邻两孔最小边缘间距e应满足式(102)的要求；e)PBL连接件开孔边距不宜小于0.5倍e; (102) fa——钢板抗剪强度设计值(N/mm²)9.4.1矩形钢管混凝土构件的截面最小边尺寸不宜小于200mm,钢管壁厚不宜小于10mm,截面高宽比h/b不宜大于2。当矩形钢管混凝土构件截面最大边尺寸大于800mm时，应采取在钢管内壁焊接9.4.2当矩形钢管混凝土杆件和节点的承载力和疲劳性能不满足要求时，可在管内设置PBL加9.4.4矩形钢管混凝土构件管壁板件的宽厚比b/t、h/t,应不大于表7的规定限值，构件类型如图18构件类型纯弯压弯注1:表中：为钢号修正系数，其值为235与钢材牌号屈服点数注2:表中y=o₂/σ₁,σ₁和o₂分别为板件最外边缘的最大、最小应力(N/mm²),压应力为正，拉应力为负9.4.5腹杆钢管的宽厚比宜介于15g~359.4.6矩形钢管混凝土构件的长细比容许值，可按GB50017的规定采用。d)PBL的开孔孔距(孔间净距)宜取PBL板高；a)弦杆表面塑性破坏起控制作用时，可采用翼缘板加强的方法，如图19所示，板的宽度b,宜与图19用翼缘板加强节点其中，加强板最小宽度l,按式(103)-(104)计算：…b)节点弦杆侧壁承载力不足时，宜在弦杆两侧布置加强板提高节点承载力(图20)。图20用侧板加强节点对T和Y型节点，加强板最小长度l按式(105)计算：…对于K型间隙节点，侧壁加强板的最小长度l₇与翼缘板加强板相同。9.5.4当矩形钢管混凝土节点不满足节点静力或疲劳性能的要求时，应在管内设置PBL加劲肋形成PBL加劲型矩形钢管混凝土节点，如图21(a)所示；亦可在弦杆和腹杆的侧板处设置整体节点板形成PBL加劲型矩形钢管混凝土整体节点，如图21(b)所示。9.6墩(柱)构造a)矩形钢管混凝土墩(柱),其截面形式宜采用矩形钢管混凝土截面或中空夹层矩形钢管混凝土截面，如图22所示；b)简支梁桥和连续梁桥跨度小于50m、地震烈度7度及以下时，宜采用钢管混凝土桁式桥墩；钢管混凝土连续刚构桥跨度大于100m、地震烈度高于7度时，宜采用钢管混凝土组合桥墩，如图23所示。图22矩形钢管混凝土墩(柱)截面形式图23矩形钢管混凝土墩(柱)主要结构形式b)钢管对接接头的外轮廓尺寸应相同、钢管壁厚差不宜超过6mm。三角形