Ⅳ标段箱涵结构计算书

货运通道（新图大道）核心区一期工程（Ⅳ标段）涵洞工程箱涵结构计算书货运通道（新图大道）核心区一期工程（Ⅳ标段）箱涵结构计算书工程概况 货运通道（新图大道）核心区一期工程共划分为四个标段，本套图纸为Ⅳ标段设计内容，桩号范围YK16+760-YK21+020，全长约4.26公里，道路等级为城市主干路，设计速度60km/h，标准路幅宽度为39.25米，双向8车道。本次设计内容为Ⅳ标段的6道涵洞本计算书仅对最不利情况:K0+229.9、ZK18+822.0、ZK19+071.61#、ZK19+071.62#、CDBK0+897.71箱涵进行结构验算。采用或参考的设计技术标准《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）（2019版）；《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362—2018）；《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)；《公路涵洞设计规范》（JTGT3365-02-2020）其他相关设计规范及规程。设计技术指标道路等级:城市主干路；设计行车速度：60km/h；结构设计安全等级：二级，结构安全系数：1.0；设计基准期100年；设计使用年限：50年；环境类别：Ⅰ类；设计荷载：汽车荷载按城-A级，人群荷载按《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）第10.0.5条取值；结构计算软件计算软件采用《海特涵洞8.0》进行结构验算。箱涵结构计算K0+229.9箱涵计算条件{当前涵洞孔数为：2孔,系统将采用双孔箱涵验算方法进行结构计算。}涵洞桩号=K0+229.9设计荷载等级=城－B验算荷载等级(兼容老规范)=城－B箱涵净跨径=3米箱涵净高=3.5米箱涵顶板厚=.4米箱涵侧板厚=.4米板顶填土高=.94米填土容重=18千牛/立方米钢筋砼容重=25千牛/立方米混凝土容重=22千牛/立方米水平角点加厚=.15米竖直角点加厚=.15米涵身混凝土强度等级=C35钢筋等级=HRB400填土内摩擦角=30度顶板拟定钢筋直径=22毫米每米涵身顶板采用钢筋根数=8根底板拟定钢筋直径=22毫米每米涵身底板采用钢筋根数=8根侧板拟定钢筋直径=16毫米每米涵身侧板采用钢筋根数=8根荷载基本资料：以以下计算过程中所使用的参数的含义：qt2-洞顶的均布垂直土压力qt3-侧墙水平分布土压力q3-侧墙的分布荷载总和q2-作用于板顶的垂直均布荷载总和q1-作用于底板底面的垂直均布荷载d1-底板厚d2-顶板厚d3-侧墙厚d4-中隔墙厚b1-涵洞全宽L1-水平杆件计算跨长L2-垂直杆件计算跨长MAC,MCA,MDB,MBD,MAB,MBA-各杆件的固端弯矩KAC,KBD,KAB,KBA-各杆端的抗弯劲度uAC,uAB,uBA,uBD-杆端弯矩的分配系数计算QAC,QCA,QBD,QDB,QAB,QBA-各杆件剪力M底左,M底右,M顶左,M顶右,M上,M下-加腋起点弯矩值x1左-底板左加腋点至结点D的距离x1右-底板右加腋点至结点D的距离x2左-顶板左加腋点至结点A的距离x2右-顶板右加腋点至结点A的距离x上-侧墙上加腋点至结点B的距离x下-侧墙下加腋点至结点B的距离x01,x02,x03-最大弯矩截面位置M01,M02,M03-最大弯矩值Eb-相对界限受压区的计算高度初始化数据d1=.4md2=.4md3=.4md4=.4mB1=ZL净跨径*2+2*d3+d4=7.2mL1=ZL净跨径+d3/2+d4/2=3.4mL2=ZL净高+d1/2+d2/2=3.9m荷载计算作用分项系数rG为：1.1填土压力系数ks为：1.02604423697907填土摩擦角为：30qt2=rG*ks*ZL土容重*ZL填土高=19.04783qt3=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2))=8.828111qt4=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2+ZL净高)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2))=31.92811q1=q2+rG*混凝土容重*ZL净高*(2*d3+d4)/B1=101.1849q2=qt2+rG*混凝土容重*d2+1.8*QC汽车竖直压力q汽=87.06826q3=qt3+QC汽车水平压力eq汽*1.8=28.27492q4=qt4+QC汽车水平压力eq汽*1.8=51.37492固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC=-(q2*L1*L1)/12=-83.87576MCA=-MAC=83.87576MBD=(q1*L1*L1)/12=97.47482MDB=-MBD=-97.47482MAB=q3*L2*L2/12+(q4-q3)*L2*L2/30=47.55017MBA=-q3*L2*L2/12-(q4-q3)*L2*L2/20=-53.40602KAC=(4*d2*d2*d2)/(12*L1)=6.27451E-03KBD=(4*d1*d1*d1)/(12*L1)=6.27451E-03KAB=(4*d3*d3*d3)/(12*L2)=5.470085E-03KBA=KABuAC=KAC/(KAC+KAB)=.5342466uAB=KAB/(KAC+KAB)=.4657534uBA=KAB/(KBA+KBD)=.4657534uBD=KBD/(KBA+KBD)=.5342466杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。经过弯矩分配计算后，所得数值为：MDB=-112.3109MBD=67.80266MBA=-67.80265MAB=57.55893MAC=-57.55904MCA=97.03413各杆件剪力计算结果为：QAC=q2*L1/2-(MAC+MCA)/L1=136.4057QCA=-(q2*L1)/2-(MAC+MCA)/L1=-159.6264QDB=q1*L1/2-(MDB+MBD)/L1=185.105QBD=-(q1*L1)/2-(MDB+MBD)/L1=-158.9237QAB=-(q4*L2)/2+(q4-q3)*L2/3-(MAB+MBA)/L2=-67.52451QBA=q4*L2/2-(q4-q3)*L2/6-(MAB+MBA)/L2=87.79269加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算结果为：x1左=L1-d3/2-ZL角点水平加厚C2=3.05x1右=ZL角点水平加厚C2+d4/2=.35x2左=x1右=.35x2右=x1左=3.05x上=L2-d2/2-ZL角点竖直加厚C1=3.55x下=ZL角点竖直加厚C1+d1/2=.35x01=QDB/q1=1.829374x02=QAC/q2=1.566653x03=(q4-Sqr(q4*q4-2*QBA*(q4-q3)/L2))/((q4-q3)/L2)=1.92175653298711M01=MDB+QDB*x01-q1*x01*x01/2=57.00224M02=MAC+QAC*x02-q2*x02*x02/2=49.29117M03=MBA+QBA*x03-q4*x03*x03/2+(q4-q3)*x03*x03/(6*L2)=13.05227计算所得的成果数据为：M顶板跨中=M01=57.00224M底板跨中=M02=49.29117M侧墙跨中=M03=13.05227M顶板加腋起点左=M顶左=-15.14996M底板加腋起点左=M底左=-18.37695M底板加腋起点右=M底右=-53.72171M侧墙加腋起点上=M上=-35.69953M侧墙加腋起点下=M下=-40.1796顶板剪力左=QAC=136.4057顶板剪力右=QCA=-159.6264底板剪力左=QBD=-158.9237底板剪力右=QDB=185.105侧墙剪力上=QAB=-67.52451侧墙剪力下=QBA=87.79269顶板轴向力=Abs(侧墙剪力上)=67.52451底板轴向力=Abs(侧墙剪力下)=87.79269侧墙轴向力上=Abs(顶板剪力左)=136.4057侧墙轴向力下=Abs(底板剪力左)=158.9237荷载计算：作用分项系数rG为：1填土压力系数ks为：1.02604423697907填土摩擦角为：30qt2=rG*ks*ZL土容重*ZL填土高=17.3162qt3=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2))=8.025556qt4=rG*ZL土容重*(ZL填土高+d2+ZL净高)*(Tan(45-填土摩擦角/2)*Tan(45-填土摩擦角/2))=29.02556q1=q2+rG*混凝土容重*ZL净高*(2*d3+d4)/B1=97.28997q2=qt2+rG*混凝土容重*d2+1.8*QC汽车竖直压力q汽=84.45663q3=qt3+QC汽车水平压力eq汽*1.8=27.47237q4=qt4+QC汽车水平压力eq汽*1.8=48.47237固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC=-(q2*L1*L1)/12=-81.35989MCA=-MAC=81.35989MBD=(q1*L1*L1)/12=93.72268MDB=-MBD=-93.72268MAB=q3*L2*L2/12+(q4-q3)*L2*L2/30=45.46823MBA=-q3*L2*L2/12-(q4-q3)*L2*L2/20=-50.79173KAC=(4*d2*d2*d2)/(12*L1)=6.27451E-03KBD=(4*d1*d1*d1)/(12*L1)=6.27451E-03KAB=(4*d3*d3*d3)/(12*L2)=5.470085E-03KBA=KABuAC=KAC/(KAC+KAB)=.5342466uAB=KAB/(KAC+KAB)=.4657534uBA=KAB/(KBA+KBD)=.4657534uBD=KBD/(KBA+KBD)=.5342466杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。经过弯矩分配计算后，所得数值为：MDB=-108.2088MBD=64.75035MBA=-64.75034MAB=55.43787MAC=-55.43797MCA=94.32086各杆件剪力计算结果为：QAC=q2*L1/2-(MAC+MCA)/L1=132.1401QCA=-(q2*L1)/2-(MAC+MCA)/L1=-155.0124QDB=q1*L1/2-(MDB+MBD)/L1=178.1749QBD=-(q1*L1)/2-(MDB+MBD)/L1=-152.6111QAB=-(q4*L2)/2+(q4-q3)*L2/3-(MAB+MBA)/L2=-64.83331QBA=q4*L2/2-(q4-q3)*L2/6-(MAB+MBA)/L2=83.25893加腋起点截面弯矩及跨间最大弯矩计算结果为：x1左=L1-d3/2-ZL角点水平加厚C2=3.05x1右=ZL角点水平加厚C2+d4/2=.35x2左=x1右=.35x2右=x1左=3.05x上=L2-d2/2-ZL角点竖直加厚C1=3.55x下=ZL角点竖直加厚C1+d1/2=.35x01=QDB/q1=1.83138x02=QAC/q2=1.564592x03=(q4-Sqr(q4*q4-2*QBA*(q4-q3)/L2))/((q4-q3)/L2)=1.9230663311409M01=MDB+QDB*x01-q1*x01*x01/2=54.94407M02=MAC+QAC*x02-q2*x02*x02/2=47.9347M03=MBA+QBA*x03-q4*x03*x03/2+(q4-q3)*x03*x03/(6*L2)=12.11466当rG取1.0时,计算所得的成果数据为：M顶板跨中x=M01=54.94407M底板跨中x=M02=47.9347M侧墙跨中x=M03=12.11466M顶板加腋起点左x=M顶左=-14.36188M顶板加腋起点右x=M顶右=-45.23947M底板加腋起点左x=M底左=-17.2955M底板加腋起点右x=M底右=-51.80664M侧墙加腋起点上x=M上=-34.46739M侧墙加腋起点下x=M下=-38.54017顶板剪力左x=QAC=132.1401顶板剪力右x=QCA=-155.0124底板剪力左x=QBD=-152.6111底板剪力右x=QDB=178.1749侧墙剪力上x=QAB=-64.83331侧墙剪力下x=QBA=83.25893顶板轴向力x=Abs(侧墙剪力上x)=64.83331底板轴向力x=Abs(侧墙剪力下x)=83.25893侧墙轴向力上x=Abs(顶板剪力左x)=132.1401侧墙轴向力下x=Abs(底板剪力左x)=152.6111截面计算以下计算过程中所使用的参数的含义：act-混凝土抗拉力限制系数rm-截面抵抗矩的塑性指数Ac-混凝土截面面积y1c-混凝土截面重心与受压边缘的距离L0-构件的计算长度fc-混凝土抗压aArea-单位截面面积BWidth,h-截面宽度和底板厚度rb-钢筋混凝土的结构系数as1-截面重心至受拉区边缘距离h0DoubleK-截面有效高度E-着力点与偏筋合力点之间的距离As11,AsOut-受压钢筋截面面积FY,fy1-钢筋抗拉值pMin-最小配筋率x-混凝土受压区计算高度Wo-截面受拉边缘的弹性抵抗矩Io-换算截面对其中心轴的惯性矩Ic-混凝土本身轴心的惯性矩Es,Ec-钢筋与混凝土的弹性模量Ao-换算截面面积yo-换算截面重心至受压边缘的距离Oo,O允许-抗拉应力值Ate-混凝土有效受拉面积c-最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离pte-钢筋有效配筋率Osl-受拉钢筋应力Ns-偏心距增大系数Ys-截面重心到合力点距离Wmax-最大裂缝W允许-裂缝允许值（1）顶板钢筋混凝土结构计算As11=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*h0DoubleK*h0DoubleK)/(fy1*(h0DoubleK-as1))=-7633.06135052629As11/(BWidth*h0DoubleK)=-2.12029478448524E-02小于最小配筋率pMin=.0015重新计算受压钢筋面积：As11=pMin*BWidth*h0DoubleK=540.000008940697由于x=4.29759883287394小于2*as1=80需重新计算x,x=2*as1=80eParam=Nn*偏心距-h/2+as1=689.315100384889AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(h0DoubleK-as1))=528.927977434467实际的钢筋受拉面积为：dblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=3041.0617336裂缝宽度验算：Osl=(Nl/AsOut)*(e距离/z距离-1)=48.4876660142663最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(Osl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/pte))=5.61970213838456E-02Wmax=5.61970213838456E-02不大于W允许=.2{顶板满足限裂要求。}顶板左部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=136.4057kN{顶板左部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=333.108180506398kN不小于V=136.4057kN{顶板左部不需再进行受剪承载力计算。}顶板右部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=159.6264kN{顶板右部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=333.108180506398kN不小于V=159.6264kN{顶板右部不需再进行受剪承载力计算。}（2）底板钢筋混凝土结构计算As11=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*h0DoubleK*h0DoubleK)/(fy1*(h0DoubleK-as1))=-7682.65118800541As11/(BWidth*h0DoubleK)=-2.13406973911248E-02小于最小配筋率pMin=.0015重新计算受压钢筋面积：As11=pMin*BWidth*h0DoubleK=540.000008940697由于x=3.38435494027594小于2*as1=80需重新计算x,x=2*as1=80eParam=Nn*偏心距-h/2+as1=406.593474023086AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(h0DoubleK-as1))=405.635639955353实际的钢筋受拉面积为：dblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=3041.0617336裂缝宽度验算：Osl=(Nl/AsOut)*(e距离/z距离-1)=39.131744718712最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(Osl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/pte))=4.53535440146289E-02Wmax=4.53535440146289E-02不大于W允许=.2{底板满足限裂要求。}底板左部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=158.9237kN{底板左部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=333.109599279591kN不小于V=158.9237kN{底板左部不需再进行受剪承载力计算。}底板右部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=185.105kN{底板右部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=333.109599279591kN不小于V=185.105kN{底板右部不需再进行受剪承载力计算。}（3）顶板左结点处（角点2）截面验算As11=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*h0DoubleK*h0DoubleK)/(fy1*(h0DoubleK-as1))=-11856.7093662159As11/(BWidth*h0DoubleK)=-.021172694395392小于最小配筋率pMin=.0015重新计算受压钢筋面积：As11=pMin*BWidth*h0DoubleK=840.000035762787由于x=-3.36308553510066小于2*as1=80需重新计算x,x=2*as1=80eParam=Nn*偏心距-h/2+as1=152.159656605211AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(h0DoubleK-as1))=150.034136271309实际的钢筋受拉面积为：dblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=3141.5927裂缝宽度验算：Osl=(Nl/AsOut)*(e距离/z距离-1)=21.4790874854207最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(Osl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/pte))=.024216310898975Wmax=.024216310898975不大于W允许=.2{侧板上部满足限裂要求。}侧板上部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1878.3334133029kN不小于V=19.32385kN{侧板上部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=518.170811771698kN不小于V=19.32385kN{侧板上部不需再进行受剪承载力计算。}（4）侧板下部钢筋混凝土结构计算As11=(rb*N*E-fc*ab*BWidth*h0DoubleK*h0DoubleK)/(fy1*(h0DoubleK-as1))=-7958.10562378976As11/(BWidth*h0DoubleK)=-2.21058485889684E-02小于最小配筋率pMin=.0015重新计算受压钢筋面积：As11=pMin*BWidth*h0DoubleK=540.000008940697由于x=-1.64641988980073小于2*as1=80需重新计算x,x=2*as1=80eParam=Nn*偏心距-h/2+as1=-71.1409337288896AsOut=(rb*N*eParam)/(FY*(h0DoubleK-as1))=-128.477062874456实际的钢筋受拉面积为：dblAreaReality=3.1415927*(dCircle/2)*(dCircle/2)*NumGJ=1608.4954624裂缝宽度验算：Osl=(Nl/AsOut)*(e距离/z距离-1)=10.5157788461988最大宽度：Wmax=a系数1*a系数2*a系数3*(Osl/Es)*(3*c+0.1*(钢筋直径/pte))=1.25628507188794E-02Wmax=1.25628507188794E-02不大于W允许=.2{侧板下部满足限裂要求。}侧板下部承载力验算：(1/rb)*(0.25*fc*BWidth*h0DoubleK)=1207.50001999239kN不小于V=87.79269kN{侧板下部板厚满足要求。}(1/rb)*((0.2/(剪跨比+1.5))*fc*BWidth*h0DoubleK)+0.07*N=333.114578451497kN不小于V=87.79269kN{侧板下部不需再进行受剪承载力计算。}基底应力验算取箱涵的单位涵长进行验算P土=140.3673kN/m^2P铺装=21.312kN/m^2P箱=251.25kN/m^2P基础=16.28kN/m^2P汽=233.3617kN/m^2N总=662.571kNM总=104.5806kN.mσ=N/A+-[M/W]基底最大应力为：100.9954千帕基底最小应力为：78.07783千帕故地基承载力不得低于120KPa,否则应进行换土或其它加固措施。ZK18+822.0箱涵计算条件涵洞的设计安全等级为二级，取其结构重要性系数：1涵洞桩号=ZK18+822.00设计荷载等级=城－A验算荷载等级(兼容老规范)=城－A箱涵净跨径=3.5米箱涵净高=2米箱涵顶板厚=.6米箱涵侧板厚=.6米板顶填土高=13.1米填土容重=18千牛/立方米钢筋砼容重=25千牛/立方米混凝土容重=22千牛/立方米水平角点加厚=.15米竖直角点加厚=.15米涵身混凝土强度等级=C30钢筋等级=HRB400填土内摩擦角=30度基底允许应力=120千牛/立方米顶板拟定钢筋直径=25毫米每米涵身顶板采用钢筋根数=8根底板拟定钢筋直径=25毫米每米涵身底板采用钢筋根数=8根侧板拟定钢筋直径=14毫米每米涵身侧板采用钢筋根数=8根内力计算荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp^2/12=-96.98585kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=401.3207kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp^2/12=-.6474211kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=2.678984kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*hp^2/12=-20.77743kN.mNb1=Nb2=P*Lp/2=85.97557kNNb3=Nb4=0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp^2/12=-313.9655kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=750.8278kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA=MaB=MaC=MaD=-1/(K+1)*P*Lp^2/12=-1.052764kN.mNa1=Na2=0kNNa3=Na4=P*Lp/2=2.517616kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA=MbB=MbC=MbD=-K/(K+1)*P*hp^2/12=-17.18546kN.mNb1=Nb2=P*Lp/2=102.1975kNNb3=Nb4=0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：McA=McD=K*(3K+8)/((K+1)*(K+3))*P*hp^2/60=-2.287363kN.mMcB=McC=K*(2K+7)/((K+1)*(K+3))*P*hp^2/60=-1.909892kN.mNc1=P*hp/6+(McA-McB)/hp=8.174821kNNc2=P*hp/3-(McA-McB)/hp=16.78518kNNc3=Nc4=0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5))*P*hp^2/4=-.4424038kN.mMdB=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5))*P*hp^2/4=.2494288kN.mMdC=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5))*P*hp^2/4=-.3389196kN.mMdD=-(K*(K+3)/6(K^2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5))*P*hp^2/4=.352913kN.mNd1=(MdD-MdC)/hp=.2660895kNNd2=P*hp-(MdD-MdC)/hp=.7982684kNNd3=Nc4=-(MdB-MdC)/Lp=-.1434996kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-333.44角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-1.5角点(1)在挂车作用下的的总弯矩为：-1.5角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：98.25角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：98.25构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：110.37构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：.27构件(1)在挂车作用下的的总轴力为：.27构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-333.06角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-.8角点(2)在挂车作用下的的总弯矩为：-.8角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-98.25角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-98.25构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：118.98构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：.8构件(2)在挂车作用下的的总轴力为：.8构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-333.06角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-1.39角点(3)在挂车作用下的的总弯矩为：-1.39角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-98.25角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-98.25构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：750.83构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：2.37构件(3)在挂车作用下的的总轴力为：2.37构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-333.44角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：-.7角点(4)在挂车作用下的的总弯矩为：-.7角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：98.25角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：98.25构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：750.83构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：2.66构件(4)在挂车作用下的的总轴力为：2.66构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：0以下是荷载组合后的内力结果：(1).顶板：x=lp/2P=1.2*p恒载Mx=MB+N3*x-P*x^2/2+1.8*M汽车作用顶板中部Vx=P*x+1.8*V汽车作用顶板中部-N3(2).底板：w1=p恒载+q车-3/Lp^2*e车*hp^2w2=p恒载+q车+3/Lp^2*e车*hp^2x=lp/2Nx=N3Mx=MA+N3*x-w1*x^2/2-x^3/6lp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2lp*(w2-w1)-N3(3).左侧板：w1=ep1+e车w2=ep2+e车x=hp/2Nx=N3Mx=MB+N1*x-w1*x^2/2-x^3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2hp*(w2-w1)-N1(4).右侧板：x=hp/2w1=ep1w2=ep2Nx=N4Mx=Mc+N1*x-w1*x^2/2-x^3/6hp*(w2-w1)Vx=w1*x+x^2/2hp*(w2-w1)-N1构件(1)的跨中计算弯矩Mj为：526.51千牛*米构件(1)的跨中计算轴力Nj为：132.93千牛构件(1)的跨中计算剪力Vj为：.26千牛构件(2)的跨中计算弯矩Mj为：526.06千牛*米构件(2)的跨中计算轴力Nj为：144.22千牛构件(2)的跨中计算剪力Vj为：-.65千牛构件(3)的跨中计算弯矩Mj为：-311.9千牛*米构件(3)的跨中计算轴力Nj为：905.27千牛构件(3)的跨中计算剪力Vj为：-1.84千牛构件(4)的跨中计算弯矩Mj为：-312.33千牛*米构件(4)的跨中计算轴力Nj为：905.78千牛构件(4)的跨中计算剪力Vj为：-2.8千牛顶板、底板截面计算顶、底板按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算顶板、底板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：（1）顶板跨中截面设计计算跨径l0=4.1m截面高度h=.6m截面有效高度h0=h-a=.56me0=Md/Nd=3.960967mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1732051l0/i=23.67136>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=19.29752ζ1=19.29752>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.081667ζ2=1.081667>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.004715由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=4.239645m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=78.41418mm<ζb*h0=224mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=2876.333mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.5136309%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:顶板跨中至少需直径为25的钢筋6根。相应总计算面积为：2946平方毫米。故，用户拟定顶板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1564.2956308947kN>r0*Vd=.2582568kN顶板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=389.200001657009kN>r0*Vd=.2582568kN不计钢筋的抗剪作用，顶板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.499639偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=216.2989N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((c+d)/(0.30+1.4*ρ))=.1672534mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.2条的规定。（2）底板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)计算跨径l0=4.1m截面高度h=.6m截面有效高度h0=h-a=.56me0=Md/Nd=3.64773mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1732051l0/i=23.67136>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=17.78727ζ1=17.78727>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.081667ζ2=1.081667>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.00512由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=3.926408m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=78.81961mm<ζb*h0=224mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=2859.074mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.5105489%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:底板跨中至少需直径为25的钢筋6根。相应总计算面积为：2946平方毫米。故，用户拟定底板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1564.2956308947kN>r0*Vd=.6528977kN底板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=389.200001657009kN>r0*Vd=.6528977kN不计钢筋的抗剪作用，底板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.498998偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=214.3584N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((c+d)/(0.30+1.4*ρ))=.1656821mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.2条的规定。（3）顶板左结点处（角点2）截面验算计算跨径l0=4.1m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=3.017616mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=18.93709>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=11.67544ζ1=11.67544>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.095333ζ2=1.095333>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.005022由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=3.367772m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=47.26234mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1573.62mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2216366%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:顶板左角点至少需直径为25的钢筋4根。相应总计算面积为：1964平方毫米。故，用户拟定顶板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=905.2667kN顶板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=935.449985086918kN>r0*Vd=905.2667kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋（4）顶板右结点（角点3）处截面验算计算跨径l0=4.1m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=3.025583mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=18.93709>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=11.70574ζ1=11.70574>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.095333ζ2=1.095333>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.005009由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=3.375739m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=47.37814mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1578.462mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2223186%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:顶板右角点至少需直径为25的钢筋4根。相应总计算面积为：1964平方毫米。故，用户拟定顶板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=905.7833kN顶板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=935.449985086918kN>r0*Vd=905.7833kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋（5）底板左结点处（角点1）截面验算计算跨径l0=4.1m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=2.793149mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=18.93709>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=10.82184ζ1=10.82184>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.095333ζ2=1.095333>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.005426由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=3.143305m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=47.88059mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1565.26mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2204592%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:底板左角点至少需直径为25的钢筋4根。相应总计算面积为：1964平方毫米。故，用户拟定底板左角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=905.2667kN底板左角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=935.449985086918kN>r0*Vd=905.2667kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋（6）底板右结点（角点4）处截面验算计算跨径l0=4.1m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=2.783223mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=18.93709>17.5需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.10条ζ1=0.2+2.7*(e0/h0)=10.78409ζ1=10.78409>1,所以ζ1=1。ζ2=1.15-0.01*(l0/h)=1.095333ζ2=1.095333>1,所以ζ2=1。增大系数η=1+(h0/(1400*e0))*(l0/h)^2*ζ1*ζ2=1.005445由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=η*e0+h/2-a=3.133379m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=47.72394mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=1558.71mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.2195366%>0.2%满足最小配筋率的要求。用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:底板右角点至少需直径为25的钢筋4根。相应总计算面积为：1964平方毫米。故，用户拟定底板右角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=905.7833kN底板右角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=935.449985086918kN>r0*Vd=905.7833kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋左侧、右侧板截面计算按钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件进行截面设计(不考虑受压钢筋)。以跨中截面的计算内力作为控制并配置钢筋。并验算左侧板、右侧板各结点处的强度(结点处钢筋直径、根数同跨中)：（1）左侧板跨中截面设计计算跨径l0=2.6m截面高度h=.6m截面有效高度h0=h-a=.56me0=Md/Nd=.344536mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1732051l0/i=15.01111<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.604536m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=75.96897mm<ζb*h0=224mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=433.6517mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=.0774378%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1120mm^2用户拟定采用直径为14的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：153.9平方毫米。结论:左侧板跨中至少需直径为14的钢筋8根。相应总计算面积为：1231.2平方毫米。故，用户拟定左侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1564.2956308947kN>r0*Vd=1.842824kN左侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=389.200001657009kN>r0*Vd=1.842824kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.499527偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=249.0054N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((c+d)/(0.30+1.4*ρ))=.1540235mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.2条的规定。（2）右侧板跨中截面设计（按偏心受压构件进行截面设计)计算跨径l0=2.6m截面高度h=.6m截面有效高度h0=h-a=.56me0=Md/Nd=.3448213mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.1732051l0/i=15.01111<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.6048213m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=76.05443mm<ζb*h0=224mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=435.66mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=7.779642E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1120mm^2用户拟定采用直径为14的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：153.9平方毫米。结论:右侧板跨中至少需直径为14的钢筋8根。相应总计算面积为：1231.2平方毫米。故，用户拟定右侧板跨中钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1564.2956308947kN>r0*Vd=2.800745kN右侧板跨中截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=389.200001657009kN>r0*Vd=2.800745kN不计钢筋的抗剪作用，右侧板跨中斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋裂缝宽度验算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.3条计算根据所使用钢筋等级C1=1C2=1+0.5*Nl/Ns=1.49947偏心受压构件C3=.9偏心受压构件δss=Ns*(es-z)/(As*z)=249.3689N/mm^2裂缝宽度Wtk=C1*C2*C3*(δss/Es)*((c+d)/(0.30+1.4*ρ))=.1542425mm<=0.2mm符合《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第6.4.2条的规定。（3）左侧板下结点（角点1）处截面验算计算跨径l0=2.6m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=.4449708mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=12.00889<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.7799708m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=76.14725mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=441.1072mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=6.212777E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1420mm^2用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:左侧板下角点至少需直径为25的钢筋3根。相应总计算面积为：1473平方毫米。故，用户拟定左侧板下角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=144.2162kN左侧板下角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=493.449985086918kN>r0*Vd=144.2162kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板下角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋（4）左侧板上结点处（角点2）截面验算计算跨径l0=2.6m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=.4430948mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=12.00889<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.7780948m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=75.95312mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd*b*x-r0*Nd)/fsd=432.9887mm^2配筋率u=100*As/(b*h0)=6.098433E-02%<0.2%不满足最小配筋率的要求，所以按照最小配筋率配筋。As=0.2/100*b*h=1420mm^2用户拟定采用直径为25的钢筋8根，每根钢筋的计算面积为：491平方毫米。结论:左侧板上角点至少需直径为25的钢筋3根。相应总计算面积为：1473平方毫米。故，用户拟定左侧板上角点钢筋直径与根数满足强度要求！0.51*10^(-3)*Sqr(fcu.k)*b*h0=1983.30332078667kN>r0*Vd=132.9258kN左侧板上角点截面尺寸满足要求！0.5*10^(-3)*a2*ftd*b*h0=493.449985086918kN>r0*Vd=132.9258kN不计钢筋的抗剪作用，左侧板上角点斜截面抗剪强度已经满足要求！只需按构造要求设置抗剪钢筋（5）右侧板上结点（角点3）处截面验算计算跨径l0=2.6m截面高度h=.75m截面有效高度h0=h-a=.71me0=Md/Nd=.4440113mi=(b*h^2/12)^(1/2)=.2165063l0/i=12.00889<17.5不需要计算增大系数由《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362-2018）第5.3.5条e=e0+(h/2)-a=.7790113m根据公式r0*Nd*e=fcd*b*x*(h0-x/2),解受压区高度x的值解得x=76.09396mm<ζb*h0=284mm，为大偏心受压构件。As=(fcd