全国压力管道设计审批人员培训

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全国压力管道设计审批人员培训

北京艾思弗计算机软件技术有限公司

管道应力

1.管道应力分析基础知识2.管道的柔性设计3.管道支吊架

的设计4.往复式机泵管道的防振设计5.管道的抗震设计

第一节管道应力分析基础知识

压力、重力、风、地震、压力脉动、冲击等外力载荷和热膨胀

的存在，是管道产生应力问题的主要原因。其中，热膨胀问题是管

道应力分析所要解决的最常见和最主要的问题。通俗来讲管道应力

分析的任务，实际上是指对管道进行包括应力计算在内的力学分析,

并使分析结果满足标准规范的要求，从而保证管道自身和与其相连

的机器、设备以及土建结构的安全。一般来讲，管道应力分析可以

分为静力分析和动力分析两部分。

静力分析是指在静力载荷的作用下对管道进行力学分析

①压力、重力等荷载作用下的管道一次应力计算防止塑性变形

破坏；压力、重力等荷载作用下的管道一次应力计算防止塑性变形

破坏防止塑性变形破坏；热胀冷缩以及端点附加位移等位移荷载作

用下的管道二次应力计算一②热胀冷缩以及端点附加位移等位移荷

载作用下的管道二次应力计算一防止疲劳破坏；防止疲劳破坏；管

道对机器、设备作用力的计算防止作用力过大保证机器、防止作用

力过大，③管道对机器、设备作用力的计算防止作用力过大，保证

机器、设备正常运行；正常运行；管道支吊架的受力计算未支吊

架设计提供依据未支吊架设计提供依据；④管道支吊架的受力计

算未支吊架设计提供依据；管道上法兰的受力计算防止法兰泄漏防

止法兰泄漏；⑤管道上法兰的受力计算防止法兰泄漏；⑥管系位

移计算防止管道碰撞和支吊点位移过大。管系位移计算防止管道碰

撞和支吊点位移过大。防止管道碰撞和支吊点位移过大

动力分析则主要指往复压缩机和往复泵管道的振动分析、管道

的地震分析、水锤和冲击荷载作用下管道的振动分析。

①往复压缩机（泵）管道气（液）柱固有频率分析防止气（液）

柱共往复压缩机（管道气（柱固有频率分析防止气防止气（振;

往复压缩机（管道压力脉动分析控制压力脉动值控制压力脉动值；

②往复压缩机（泵）管道压力脉动分析控制压力脉动值；管道固有

频率分析防止管道系统共振防止管道系统共振；③管道固有频率

分析防止管道系统共振；管道强迫振动响应分析控制管道振动及应

力控制管道振动及应力；④管道强迫振动响应分析控制管道振动

及应力；冲击荷载作用下管道应力分析防止管道振动和应力过大防

止管道振动和应力过大；⑤冲击荷载作用下管道应力分析防止管道

振动和应力过大；管道地震分析防止管道地震力过大防止管道地震

力过大。⑥管道地震分析防止管道地震力过大。

管道上可能承受的荷载

重力荷载，包括管道自重、保温重、介质重和积雪重等；压力

荷载，包括内压力和外压力；位移荷载，包括管道热胀冷缩位移、

端点附加位移、支承沉降等；风荷载；地震荷载；瞬变流冲击荷

载，如安全阀启跳或阀门的快速启闭时的压力冲击；两相流脉动荷

载；压力脉动荷载，如往复压缩机往复运动所产生的压力脉动；机

械振动荷载，如回转设备的简谐振动。

节点的定义

由于目前管道应力分析软件所采用数值分析方法均为有限元法，

所以分析计算时，首先要将管系通过节点划分为有限个单元，建立

管系的计算模型。管道应力分析轴测图上感兴趣的点称为节点。在

应力分析计算过程中必须通过这些点给计算软件提供信息和获得信

心、O

通常管系中下列各处应编制节点

?????????管道端点；管道约束点、支吊点和给定位

移处；管道方向改变点或分支点；管径、壁厚改变点；保温厚度、

保温材料改变点；管道计算温度、计算压力改变点；管道外力荷载

改变处；管道材料改变处（包括刚度改变处，例如刚性元间、膨胀

节）；需要了解分析结果（例如跨距较长的跨中点处）；动力分析须

增设节点。

管道应力分析提交计算书要求

管道应力分析计算书一般包括以下内容：

①②③④⑤⑥⑦⑧⑨主要输入数据；管道一次应力的

校核结果；管道二次应力的校核结果；管道端点和各约束点、与机

器设备的连接点、固定点、支吊点、限位点和导向点以及位移给定

点处的安装状态和操作状态的受力；各节点处安装状态和操作状态

的位移和转角；弹簧支吊架和膨胀节的型号等有关信息；离心压缩

机、汽轮机、离心泵等转动机器的受力校核结果；往复压缩机、往

复泵管系的固有频率；经分析计算最终得到的管道轴测图，包括支

吊架的位置及型式、膨胀节位置等信息。

向相关专业提交的分析计算结果主要有：

①②③④向配管专业提交管道应力分析计算书；向设备和

机械专业提交需要其确认的设备和机器受力；如果支撑点、固定点、

限位点、导向点的荷载较大，应向土建专业提交荷载数值；将往复

压缩机的管道布置和支架设置提交压缩机制造厂确认。

管道应力分析结果应能满足以下要求：

①②③④⑤⑥⑦管道上各点的一次应力值应满足标准规

范的要求；管道上各点的二次应力值应满足标准规范的要求；管道

对机器、设备管口的推力和力矩应在允许的范围之内；管道对支吊

架和土建结构的作用力应在允许的范围之内；往复机泵管道的固有

频率应避开共振区；管道的位移量应能满足管道布置的要求；输油、

输气管道的刚度和稳定性应满足标准规范的要求。

大多数情况下，不可能由计算程序计算一次便得到满意的结果,

因此需要对计算模型进行反复修改，直至计算结果满足标准规范要

求。如须对管道布置及支吊架进行必要的修改，应力工程师应与配

管工程师紧密配合共同商讨，得到满意的修改方案。

计算结果不满足要求时，通常存在以下问题：

a)b)c)d)一次应力超标：缺少支吊架；二次应力超标：管

道柔性不够或三通需加强；冷态位移过大：缺少支吊架；热态水平

位移过大：缺少固定点或n形弯、管托应加长；

e)机器、设备受力过大：管道柔性不够、支吊架设置不合理；

f)固定支架、限位支架水平受力过大：固定点、限位点位置选择不

当或管道柔性不够；g)支吊点垂直力过大：考虑采用弹簧支吊架；

h)支吊点脱空：考虑采用弹簧支吊架；i)弹簧荷载、位移范围选

择不当：人为进行调整；j)计算工况组合不当：人为进行调整。

基本应力定义

基本应力定义

-----轴向应力(Axialstress)：轴向应力(Axialstress)：

轴向应力是由作用于管道轴向力引起的平行管子轴线的正应力，：SL

=FAXAm其中$1=轴向应力MPa=轴向应力MPaAm=横截面上的

内力Nmm2=弘(do2?di2)/4=横截面上的内力NFAX=管

壁横截面积管道设计压力引起的轴向应力为SL=Pdo/4t轴向力

和设计压力在截面引起的应力是均布的，故此应力限制在许用应力

［。八范围内。轴向力和设计压力在截面引起的应力是均布的，故

此应力限制在许用应力［。］t范围内。弯曲应力(bendingstress)：

弯曲应力(bendingstress)：由法向量垂直于管道轴线的力矩产生

的轴向正应力。其中：作用在管道截面上的弯矩N.mMb=作用在

管道截面上的弯矩N.mC一从管道截面中性轴到所在点的距离mm—

从管道截面中性轴到所在点的距离mm444I—管道横截面的惯性

矩mm=Ji(do?di)/64当C达到最大值时，弯曲应力最大

Smax=MbRo/I=Mb/ZSL=Mbc/I

弯曲应力在断面上是线性分布的，弯曲应力在断面上是线性分

布的，截面最外端应力达到最大时，其它地方仍处于弹性状态，故应

力限制在态，故应力限制在之内。周向应力

(circumferentialstress)：周向应力(circumferentialstress)：

由于内压在管壁圆周的切线方向引起的正应力。SH=Pdo/2t对

薄壁管径向应力(radialstress)：径向应力(radialstress)：

由内压在管子半径方向引起的应力剪应力(shearingstress)：剪

应力(shearingstress)：

Sr=Pri?riro/r2/ro?ri

2222

(

)(

2

)

由作用在截面上的剪切力引起的应力。-

tmax=最大剪应力，MPa最大剪应力，MPa

V=剪切力F=剪切力FQ=剪切系数Q=剪切系数由扭矩引起的

剪切力tmax=MTC/R其中，MT一作用在横截面上的扭矩N.m其

中，MT一作用在横截面上的扭矩N.m

C—横截面上的点到扭转中心距离mm一横截面上的点到扭转中

心距离mmR—抗扭截面模量mm4=21=ndo4?di4/32

tmax=VQ/Am

-当C最大时，扭曲应力也最大，即C等于外半径时最大时，

扭曲应力也最大，即CTmax=MTRO/21=MT/2Z-把剪应力

的各个分量求和：作用在管子截面上最大剪应力为Tmax=VQ/Am+

MT/2Z-CAESARII计算应力结果中有弯曲应力，轴向应力，扭转

应力.CAESARII计算应力结果中有弯曲应力，轴向应力，扭转应力.

然后形成规范应力与许用应力比较。-大多数美国管道规范标准要

求应力计算时用以下公式：-轴向应力：SL=Mb/Z+Fmax/Am

+Pdo/4t轴向应力：T-剪切应力：=MT/2Z-周向应力：H

=Pdo/2tS

应力分类：

一次应力是由于压力、重力与其他外力荷载的作用所产生的应

力。它是平衡外力荷载所需的应力，随外力荷载的增加而增加。一

次应力的特点是没有自限性，即当管道内的塑性区扩展达到极限状

态，使之变成几何可变的机构时，即使外力荷载不再增加，管道仍

将产生不可限制的塑性流动，直至破坏。二次应力是由于管道变形

受到约束而产生的应力，它由管道热胀、冷缩、端点位移等位移荷

载的作用而引起。它不直接与外力平衡，而是为满足位移约束条件

或管道自身变形的连续要求所必需的应力。二次应力的特点是具有

自限性，即局部屈服或小量变形就可以使位移约束条件或自身变形

连续要求得到满足，从而变形不再继续增大。二次应力引起的疲劳

破坏。在管道中，二次应力一般由热胀、冷缩和端点位移引起。

管道应力分析判据

石油化工管道一般遵循B31.3或B31.1标准石油化工管道一般

遵循B3L3或B3L1标准

B31.1电力管道标准B31.1电力管道标准-一次应力（SUS）

工况下的应力一次应力（SUS）工况下的应力-SSUS=S1=0.75iM

A/Z+Pdo/4t<Sh-其中：SSUS,SI=持续应力MPa=

持续应力MPa-i——强度系数（各种类型弯矩的单一系数）依据

B31.1标准附录D强度系数（各种类型弯矩的单一系数）依据B3L1

标准附录D222-MA一由于持续载荷产生的总弯矩=（Mx+My

+Mz）-Sb一材料在设计温度下的许用应力-二次应力对应于

CAESARII中EXP工况下的应力二次应力对应于CAESARII中EXP工

况下的应力-SE=iMC/Z<f（1.25Sc+1.25Sh?SIMPa）-

其中：SE=二次应力范围SE=二次应力范围-i—强度系数（各

种类型弯矩的单一系数）依据B3L1标准附录D强度系数（各种类

型弯矩的单一系数）依据B31.1标准附录D-Me一由于二次载荷引

起的弯矩范围=(Mx2+My2+Mz2)Me一由于二次载荷引起的弯

矩范围-Sc—材料在环境温度下的许用应力。Sc—材料在环境温

度下的许用应力。-偶然应力，对应于风载等偶然载荷下产生的应

力

Socc=

-其中：Socc一偶然载荷引起的总的弯矩N.m=(Mx2+My2+

Mz2)其中：Socc一偶然载荷引起的总的弯矩N.m-K—偶然载荷

系数(偶然载荷发生率小于运行时间1%,系数为1.2,发生率处于运

行一偶然载荷系数(偶然载荷发生率小于运行时间1系数为L2,

时间的10%系数为L15)时间的10%,系数为1.15)

0.75iMA0.75iMBPdo++<KShZZ4C

B31.3：化工厂和石油精炼管道标准B31.3：化工厂和石油精炼

管道标准

-一次应力：B31.3并没有提供一个明确等式来对持续应力作

出定义，一次应力：B31.3并没有提供一个明确等式来对持续应力

作出定义，但它仅要求工程师计算由于重力和压力引起的轴向应力

并且要求它不超过，它通常表达式为：Sh------其

中：FAX一由于持续载荷产生的轴向力Mi—由于持续载荷产生的

平面内弯矩Mo一由于持续载荷产生的平面外弯矩一平面内、平面

外应力增强系数，依据B3L3标准附录Dii,io—平面内、平面外

应力增强系数，依据B31.3标准附录D二次应力：[(iiMi)2+

(ioMo)2+4MT2]1/24M

SE=2WSA=f(1.25Sc+1.25Sh?SI)

SI=FAX/Am+(iiMi)+(ioMo)

2

[

21/2

/Z+Pdo/4t<Sh

-其中：Mi一由于温度(二次)载荷引起平面内的弯矩范围Mo

—由于温度（二次）载荷引起平面外的弯矩范围-MT—由于温度（二

次）载荷引起的扭转力矩———在环境温度下材料的基本许用应

力：依据B31.3附录ASc一在环境温度下材料的基本许用应力：依

据B3L3附录A、-偶然应力：B31.3没有明确定义计算偶然应

力的方程，在简单状态下，由于持续和偶然载荷引起的轴向应力的

总和不应该超过Sh的1.33倍。1.33倍。

管道、管口应力分析评估

当管子的载荷作用在泵、压缩机、汽轮机和热交换器的管口处可

能会由于载荷过大在设备管上引起较大变形，影响设备正常运转，

故需对设备管咀受力进行限制，通常制造厂提供设备管咀可承受的

允许载荷，否则可参考通用标准：否则可参考通用标准：如NEMASM

—23（蒸汽轮机）、API610（离心泵）、API617（离心NEMASM—23（蒸

汽轮机）、API610（离心泵）、API617（离心式压缩机），API661（空

冷器）等。式压缩机），API661（空冷器）等。

疲劳

在管道中，二次应力一般由热胀、冷缩和端点位移引起。二次应

力引起疲劳破坏。疲劳破坏是指，在循环荷载的作用下，发生在构

件某点处局部的、永久性的损伤积累过程，经过足够多的循环后，

损伤积累可使材料产生裂纹，或使裂纹进一步扩展至完全断裂。疲

劳损伤一般发生在应力集中处，例如管道的支管连接处。疲劳破坏

分为高周疲劳和低周疲劳。疲劳破坏分为高周疲劳和低周疲劳。高

周疲劳是指在荷载循环过程中材料中的应力始终保持在弹性范围之

内，高周疲劳是指在荷载循环过程中材料中的应力始终保持在弹性

范围之内，达到破坏时循环次数较高，转动机器的疲劳属于此类。低

周疲劳是指荷载循环过程中应力应变变化幅度较大，材料中反复出现

正反两个方向的塑性变形，材料在循环次数较低的情况下便发生破

坏。在压力管道中发生的疲劳破坏，除往复机泵管道的振动外，主

要是温度变化时管道的膨胀或收缩受到约束而产生的疲劳破坏。由

于压力管道在其使用寿命内，荷载的循环次数通常均不很高，但却

可能存在较大变形，使高应力部位达到屈服，所以要防止的主要是

低周疲劳破坏。

材料强度理论

1.

2.

3.

4.

第一强度理论最大拉应力理论，其当量应力为第一强度理论最

大拉应力理论，其当量应力为S=o1o它认为引起材料断裂破坏

的主要因素是最大拉应力。亦即不论材料处于何种应力状态，只要

最大拉应力达到材料单向拉伸断裂时的最大应力值，材料即发生断

裂破坏。第二强度理论最大伸长线应变理论，其当量应力第二强度

理论最大伸长线应变理论，其当量应力为S=ol?u(o2+o3)o

它认为引起材料断裂破坏的主要因素是最大伸长线应变。亦即不论

材料处于何种应力状态，只要最大伸长线应变达到材料单向拉伸断

裂时的最大应变值，材料即发生断裂破坏。第三强度理论最大剪应

力理论，其当量应力为第三强度理论最大剪应力理论，其当量应力

为S=。1?。3。他认为引起材料屈服破坏的主要因素是最大剪

应力。亦即不论材料处于何时应力状态，只要最大剪应力达到材料

屈服时的最大剪应力值，材料即发生屈服破坏。第四强度理论变形

能理论，其当量应力为第四强度理论变形能理论，其当量应力为

S=12

(o1?o2)2+(o2?o3)2+(o3?o1)2

他认为引起材料屈服破坏的主要因素是材料内的变形能。亦即不

论材料处于何种应力状态，只要其内部积累的变形能达到材料单向

拉伸屈服时的变形能值，材料即发生屈服破坏。

一般来讲，脆性材料，如铸铁、石料、混凝土、玻璃等，在通

常情况下以断裂形式破坏，所以宜采用第一和第二强度理论；塑性

材料，如碳钢、铜、铝等，在通常情况下以塑性流动形式破坏，所

以宜采用第三和第四强度理论。第三强度理论和第四强度理论都适

用于塑性材料，考虑的都是流动破坏。第三强度理论未考虑。2的

影响，第四强度理论考虑较全面，更加精确。但与第四强度理论相

比，第三强度理论表达形式简单，并在一般情况下与实验结果相比

偏于安全，且能足够精确地应用于工程实际。在工艺管道的压力设

计（壁厚的确定）过程中，以及二次应力的校核中采用了第三强度

理论。

第二节

管道的柔性设计

当管道受热膨胀和遇冷收缩时，将对与其相连的机器、设备和土

建结构产生作用力，反之机器、设备和土建结构也将对管道产生反

作用力，并在管道中引起应力。当管道系统比较刚硬时，这种推力

和应力都将较大，并可能导致管道和土建结构的破坏以及影响到机

器、设备的正常运行。为此必须使管道系统具有足够的柔性，从而

避免上述情况的发生，这就是管道柔性设计的目的。管道柔性是反

映管道变形难易程度的概念，表示管道通过自身变形吸收热胀、冷

缩和其他位移变形的能力。进行管道设计时，应在保证管道具有足

够柔性来吸收应变的前提下，使管道的长度尽可能短或投资尽可能

少。在管道柔性设计中，除考虑管道本身的热胀冷缩外，还应考虑

管道端点的附加位移。设计时，一般采用下列一种或几种措施来增

加管道的柔性：①改变管道的走向；②选用波形补偿器、套管式

补偿器或球形补偿器；③选用弹簧支架。管道柔性设计的目的是

保证管道在设计条件下具有足够的柔性，防止管道因热胀冷缩、端

点附加位移、管道支承设置不当等原因造成下列问题：

①②③④①②③④⑤⑥⑦⑧

管道应力过大或金属疲劳引起管道破坏；管道连接处产生泄漏;

管道推力或力矩过大，使与其相连接的设备产生过大的应力或变形，

影响设备正常运行；管道推力或力矩过大引起管道支架破坏。操

作温度大于4000C或小于-500C的管道；操作温度大于400或小

于进出加热炉及蒸汽发生器的高温管道；进出反应器的高温管道；

进出汽轮机的蒸汽管道；进出离心压缩机、往复式压缩机的工艺管

道；与离心泵相连的管道，参见下图；设备管口有特殊受力要求的

其他管道；利用简化分析方法分析后，表明需要进一步详细分析的

管道。

下列管道宜采用计算机分析方法进行详细的柔性设计：

管道柔性设计中计算温度的确定

管道计算温度应根据工艺设计条件及下列要求确定。

①②③④⑤⑥⑦对于无隔热层管道：介质温度低于650C

时，取介质温度为计算温对于无隔热层管道：介质温度低于65度;

介质温度等于或高于65时，取介质温度的95%为计算温度；度；介

质温度等于或高于650c时，取介质温度的95%为计算温度；对于有

外隔热层管道，除另有计算或经验数据外，应取介质温度为计算温

度；对于夹套管道应取内管或套管介质温度的较高者作为计算温度;

对于外伴热管道应根据具体条件确定计算温度；对于衬里管道应根

据计算或经验数据确定计算温度；对于安全泄压管道，应取排放时

可能出现的最高或最低温度作为计算温度；进行管道柔性设计时，

不仅应考虑正常操作条件下的温度，还应考虑开车、停车、除焦、

再生及蒸汽吹扫等工况。

管道端点的附加位移

在管道柔性设计中，除考虑管道本身的热胀冷缩外，还应考虑下

列管道端点的附加位移：①静设备热胀冷缩时对连接管道施加的

附加位移；②转动机器热胀冷缩在连接管口处产生的附加位移；③

加热炉管对加热炉进出口管道施加的附加位移；④储罐等设备基础

沉降在连接管口处产生的附加位移；⑤不和主管一起分析的支管，

应将分支点处主管的位移作为支管端点的附加位移。

柔性系数和应力增大系数

柔性系数：将同一弯矩作用于管件和直管后，管件的位移与直管

的位移之比。应力增大系数：在疲劳破坏循环次数相同的情况下，

作用于直管的弯曲应力与作用于管件的名义弯曲应力之比。采用柔

性系数和应力增大系数的目的，是在进行管道柔性设计时考虑弯管、

三通等管件的柔性和应力增大的影响。管道中的弯管在弯矩作用下与

直管相比较，其刚度降低柔性增大，同时应力也将增大。因此，在

计算管件时就要考虑它的柔性系数和应力增大系数。而管道中的三

通等管件，由于存在局部应力集中，在验算这些管件的应力时，采

用了应力增大系数使问题简化。

管道热补偿

管道热补偿的方法有两种，即自然补偿和补偿器补偿。管道热

补偿的方法有两种，即自然补偿和补偿器补偿。

管道的自然补偿就是管道的走向按具体情况呈各种弯曲形状，

管道利用这种自然的弯曲形状所具有的柔性补偿其自身的热膨胀和

端点位移。自然补偿的特点是构造简单、运行可靠、投资少。

可采用下列方法增加管道的自然补偿能力：

①②③改变管道的走向，以增加整个管道的柔性；利用弹簧

支吊架放松约束；改变设备布置。压力管道设计中常用的补偿器有

三种：n压力管道设计中常用的补偿器有三种：n形补偿器、波形

补偿器和套管式补偿器或球形补偿器。n形补偿器结构简单、运行

可靠、投资少，在压力管道设计中广泛采用。（泛采用。（n形补

偿器的设置要求：n形补偿器宜设置在两固定点中部，为防止管道

横向位移过大，应在n定点中部，为防止管道横向位移过大，应在

n形补偿器两侧设置导向架。导向架应与弯头有一定距离，以防止

弯头处弯曲应力过大）波形补偿器补偿能力大、占地小，但制造较

为复杂，价格高，适用于低压大直径管道套管式或球形补偿器因填

料容易松弛，发生泄漏，因此很少采用。在有毒及可燃介质管道中

严禁采用。

无约束金属波纹管膨胀节选用的注意事项：

①②③④两个固定支座之间的管道中仅能布置一个波纹管膨

胀节；两个固定支座之间的管道应具有同样的直径并成一条直线；

固定支座必须具有足够的强度，以承受内压推力的作用；对管道必

须进行严格地保护，尤其是靠近波纹管膨胀节的部位应设置导向支

架，第一个导向支架与膨胀节的距离应小于或等于4DN,第二个导

向支架与第一个导向支架的距离应小于或等4DN,第二个导向支架与

第一个导向支架的距离应小于或等于14DN,以防止管道产生弯曲和

径向偏移造成膨胀节的破坏；14DN,以防止管道产生弯曲和径向偏

移造成膨胀节的破坏；⑤正确地进行预拉伸或预压缩量的计算。带

约束的金属波纹管膨胀节有以下几种型式：①单式较链型膨胀节用

于吸收单平面角位移；单式较链型膨胀节用于吸收单平面角位移；

②单式万向较链型膨胀节能吸收多平面角位移；单式万向较链型膨

胀节能吸收多平面角位移；③复式拉杆型膨胀节能吸收多平面横向

位移和拉杆间膨胀节本复式拉杆型膨胀节能吸收多平面横向位移和

拉杆间膨胀节本身的轴向位移；④复式较链型膨胀节能吸收单平

面横向位移和膨胀节本身的轴复式较链型膨胀节能吸收单平面横向

位移和膨胀节本身的轴向位移；⑤复式万向较链型膨胀节能吸收

互相垂直的两个平面横向位移复式万向较链型膨胀节能吸收互相垂

直的两个平面横向位移和膨胀节本身的轴向位移；⑥弯管压力平

衡型膨胀节能吸收轴向位移和/或横向位移。拉弯管压力平衡型膨

胀节能吸收轴向位移和/或横向位移。拉杆能约束波纹管压力推力。

常用于管道方向改变处；⑦直管压力平衡型膨胀节能吸收轴向位

移。拉杆能约束波纹管直管压力平衡型膨胀节能吸收轴向位移。拉

杆能约束波纹管压力推力。

冷紧和自冷紧

冷紧是指在安装时使管道产生一个预变形的一种方法。通过这种

预变形使管道在安装状态对设备或固定点施加一个与操作状态时相

反的作用力。冷紧的目的时将管道热应变的一部分集中在安装状

态，从而降低管道在操作状态对设备或固定点的推力和力矩，同时

在安装状态下管道对设备或固定点的作用力也应限制在所能承受的

范围之内。由于冷紧可以降低操作状态下的管道应力，对于蠕变温

度下工作的管道，冷紧可以避免或减少蠕变的发生。冷紧也可以防

止法兰连接处弯矩过大而发生泄漏。但冷紧不能改善一次应力和二

次应力的校核结果。如果热膨胀产生的初应力较大时，在运行初期,

初始应力超过材料的屈服极限而产生塑性变形，或在高温和应力的

持续作用下，管道中产生蠕变或应力松弛，在管道重新回到安装温

度时，将产生反向的应力，管道的固定点也相应地作用了一个与操

作温度下方向相反的作用力，这种现象称为自冷紧。冷紧通常是在

安装时采用将管道割短（适用于操作温度高于安装温度情况）或加

长（适用于操作温度低于安装温度情况）的方法来完成。

冷紧比为冷紧值与全补偿量（安装状态到操作状态的总变形值）

的比值。冷紧比的数值在0形值）的比值。冷紧比的数值在0—1之

间，冷紧比为0时之间，冷紧比为0表示没有冷紧，冷紧比为I时

表示100%冷紧。表示没有冷紧，冷紧比为1时表示100%冷紧。冷

紧有效系数是指实际有效的冷紧值与理论冷紧值之比。考虑到在实

际管道安装过程中理论冷紧值往往难以完全实现，所以一般将冷紧

有效系数取2现，所以一般将冷紧有效系数取2/3.与转动机器相

连的管道不宜采用冷紧。由于转动机器管道在安装时要求对机器的

作用力尽可能小，以满足标准规范对管道法兰与机器法兰间的同轴

度和平行要求，如果采用冷紧这一要求将无法满足。

第三节

管道支吊架的设计

支吊架是管道系统的重要组成部分，支吊架的设计是管道设计中

的重要环节。如果支吊架设计不当，不能承受管道重量等引起的荷

载，将可能导致管道一次应力超标。另外，通过支吊架的设置换可

以对管系的变形加以控制，从而减小管道的二次应力和管道对设备

的推力，保证管道与设备的正常运行。对于往复机械的振动管道，

通过设置适当的支架还可以达到减小管道振动的目的。管道支吊架

的功能主要可以概括为：承受管道荷载、限制管道位移和控制管道

振动三个方面。支吊架的种类多种多样，但从功能和用途可划分为

承重支吊架、限制性支架和防振支架三大类。

①②③④①②③①②承重支吊架的作用是承受管道荷

载，可细分为：刚性支吊架；可调刚性支吊架；可变弹簧支吊架;

恒力弹簧支吊架。限制性支吊架的作用是限制管道位移，可细分为:

固定支架；限位支架；导向支架。防振支架的作用是控制管道振

动，可细分为：防振管卡；阻尼减振器

管道支吊架的选用原则如下：

①②③a)b)c)d)e)f)g)④a)b)c)d)应按照支承

点所承受的荷载大小和方向、管道的位移情况、工作温度、是否保

温或保冷、管道的材质等条件选用合适的支吊架；设计管道支吊架

时，应尽可能选用标准管卡、管托和管吊；焊接型的管托、管吊比

卡箍型的管托、管吊省钢材，且制作简单，施工方便。因此，除下

列情况外应尽量采用焊接型的管托和管吊：管内介质温度等于或大

于400C的碳钢管道；管内介质温度等于或大于400C的碳钢管道；输

送冷介质的管道；输送浓碱液的管道；合金钢材质的管道；生产

中需要经常拆卸检修的管道；架空敷设且不易施工焊接的管道；非

金属衬里管道。为防止管道过大的横向位移和振动，一般在下列位

置设置导向管托，以保证管道只沿轴向位移；可能产生振动的两相

流管道；横向位移过大可能影响临近管道时；固定支架之间的距离

过长，可能产生横向不稳定时；设计只允许有轴向位移时。

⑤⑥⑦⑧⑨

当架空敷设的管道热膨胀量超过100mm时，应选用加长管托，当

架空敷设的管道热膨胀量超过100mm时，应选用加长管托，以免管

托滑到管架梁下；凡支架生根在需整体热处理的设备上时，应向设

备专业提出所用垫板的条件；对于荷载较大的支架，其位置要事先

与有关专业设计人联系，并提出支架位置、标高和荷载情况；凡需

要限制管道位移量时，应考虑设置限位支架；管道在支承点处存在

垂直位移时，应考虑选用弹簧支吊架。

恒力弹簧支吊架适用于垂直位移量较大或受力要求苛刻的场合，

避免冷热态受力变化太大，导致设备受力或管系应力超标。恒力弹簧

的恒定度应小于或等于6%,以保证支吊点发生位移时，支承力簧的

恒定度应小于或等于6%,以保证支吊点发生位移时，支承力的变化

很小。可变弹簧适用于支承点有垂直位移，用刚性支承会脱空或造

成过大热胀推力的场合。与恒力弹簧相比，使用可变弹簧会造成一

定的荷载转移，为防止过大的荷载转移，可变弹簧的荷载变化率应

小于或等于25%。或等于25%。⑩可变弹簧吊架串联安装时，应

选用最大荷载相同的弹簧，每个弹簧的位移量应按其工作位移范围

比例进行分配。11当可变弹簧支吊架并联安装时，应选用同一型号

的弹簧，每个弹簧承受的荷载应按并联弹簧个数平均分配。

确定管道支吊架位置的要点

①②③④⑤⑥⑦⑧⑨应满足管道最大允许跨度的要求;

当有集中载荷时，支架应布置在靠近集中载荷的地方，以减少偏心

载荷和弯曲应力；在转动机器附近，应设置支架，以防止机器管口

承受过大的管道荷载；往复式压缩机的吸入或排出管道以及其他有

强烈振动的管道，宜单独设置支架，（支架生根于地面的管墩或管架

上），以避免将振动传递到建筑物上；除振动管道外，应尽可能利

用建筑物、构筑物的梁柱作为支架的生根点，且应考虑生根点所能

承受的荷载，生根点的面积和形状应能同时满足生根件的要求。对

于复杂的管系，尤其是需要作详细应力计算的管系，尚应根据应力

计算结果调整其支吊架的位置；管道支吊架应设在不妨碍管道与设

备的连接和检修的部位；弯管和大直径三通分支管附近应设置支吊

架；安全泄压装置出口管道应设刚性支架。

管道固定点的设置要求：

①②③④⑤⑥⑦①②③④⑤⑥⑦对于复杂管道可

用固定点将其划分成几个形状较为简单的管段，如L形对于复杂管

道可用固定点将其划分成几个形状较为简单的管段，如L管段、U形

管段、Z管段、U形管段、Z形管段等以便进行分析计算；确定管道

固定点位置时，使其有利于两固定点间管段的自然补偿；选用n形

补偿器时，宜将其设置在两固定点的中部；选用n固定点宜靠近需

要限制分支管位移的地方；固定点应设置在需要承受管道振动、冲

击载荷或需要限制管道多方向位移的地方。作用于管道中固定点的

载荷，应考虑其两侧各滑动支架的摩擦反力；