北京酒店高大模板及支撑体系施工方案(梁700×2100mm-高16.0m)_第1页
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目录TOC\o"1-2"\h\z\u1、编制依据 32、工程概况 33、施工准备 43.1技术准备 43.2模板体系的选型及主要材料用量 43.3施工机具准备 54、施工安排 64.1管理机构及劳动力组织安排 64.2劳动力组织 75、主要施工方法及工艺 75.1模板及支撑设计 75.2模板的制作与加工 205.3模板安装 215.4模板的拆除 215.5模板的维护与修理 226、细节做法 237、质量要求 287.1主控项目 287.2一般项目 288、安全、环保措施 298.1安全措施 298.2环保措施 309、应急预案 319.1危险源的具体预防措施 319.2安全事故应急预案 3210、成本节约措施 3811、附录:设计计算书 3911.1宴会厅顶板验算 3911.2宴会厅梁700×2100mm计算 4911.3宴会厅梁400×900mm验算 6411.4大堂顶板验算 7811.5大堂梁500×1400mm验算 8811.6大堂梁700×1700mm验算 10311.7游泳池梁有效截面为600×2300mm时 11711.8截面400×2000mm模板验算 13211.9截面700×2500mm梁验算 14711.10三层悬挑板验算 16211.11三层悬挑梁400*600mm截面验算 17211.12三层悬挑梁200*600mm截面验算 18211.13钢结构梁安装支撑架 190

1、编制依据1.1与甲方签定的工程承包合同;1.2北京**建筑设计有限公司设计的《**饭店改扩建工程结构施工图》;1.3《**饭店改扩建工程施工组织设计》;1.4国家、北京市施工规范、规程、行业标准和条例序号规范、图集、行业标准编号1《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20022《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20013《混凝土结构工程施工质量验收规程》DBJ01-82-20054《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20015《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20086《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》DB11/T583-20088《北京市建筑工程施工安全操作规程》DBJ01-62-20029《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9110《建设工程安全生产管理条例》国务院第393号令11《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号12《北京市实施<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>规定》京建施[2009]841号1.5华表《施工安全计算北京版》计算软件2、工程概况**饭店改扩建工程为****(集团)公司投资兴建的五星级酒店。工程位于北京市朝阳区**路6号,现**假日饭店院内,西北邻首都机场高速公路,东北临**路,东南为**假日饭店,西南为**假日饭店现有管理配套用房;周围市政设施齐全、交通便利,其地理位置优越,建成之后将成为设施和功能完善的、具有国际先进水准的五星级酒店。整体概况见下表:序号项目内容1工程位置北京市朝阳区**路6号,现**饭店院内2建筑面积总建筑面积63474.65m3层数地下部分2层地上部分主楼部分20层群房部分4层4层高3层4层设备层20层5100mm6100mm4200mm1950mm3450mm3600mm5结构形式地上为框支-剪力墙结构6地上结构主要断面尺寸楼板厚度250mm、180mm、120mm、110mm框架梁梁高从400至3750mm不等本工程高大模板较多,高的模板有:大堂挑高16米,宴会厅顶板距下层楼板为10米左右;三层顶挑板高17米;大的模板有:宴会厅顶板梁(梁高2100mm),游泳池部位墙梁(3300mm高),转换层大梁(1700mm高)等;钢结构梁安装时钢梁单节最重为8吨,临时支撑架高度为8米。本方案主要针对上述3、施工准备3.1技术准备3.1.1、熟悉审查图纸:在施工前,项目组织项目有关人员及劳务队负责人对施工图纸进行详细审查,并对一些关键尺寸做到心中有数根据结构施工图。3.1.2、顶板模板和墙体模板体系资料收集:从拿到施工图后,结合本工程的特点、难点及工期的要求,项目部积极组织人员研究各部分模板配置,以及针对各种模板配置进行质量、成本、工期等综合分析;并组织人员进行参观考察。3.2模板体系的选型及主要材料用量3.2.1、本工程的模板配置主要依据施工进度、结构特点和施工质量制定,支撑体系采用扣件式钢管架支撑(碗口架受水平杆和立杆间距系数的约束),水平杆更容易拉通板和梁的支撑立杆,使整体性能更好,主龙骨采用利于周转使用的60×80×3mm各部位模板配置表构件类型模板选型宴会厅、大堂顶板15mm厚木胶合板+100*100方木次龙骨+60×80×3mm宴会厅、大堂梁15mm厚木胶合板;100*100mm方木次龙骨;背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm)和Φ16穿梁螺栓(加套管);梁底托梁采用100*100mm其他大截面梁(梁高大于1m)15mm厚木胶合板;100*100mm方木次龙骨;背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm)和Φ16穿梁螺栓(梁高大于2.1m采用Φ20穿梁螺栓);梁底托梁采用100*100mm(100*150mm)方木支撑均采用扣件式钢管架支撑3.2序号名称规格单位数量1木胶板15mm厚M224002方木100*100mmM32003U托根30004φ16对拉螺栓1.2m根10301.1m根3201.0m根8000.9m根13805方钢60*80*3mmM16006钢管φ48*3.5mmM42700

3.3施工机具准备序号名称单位数量1单面压刨台32台式平刨台33台式电锯台34手提式电钻把95手枪式电钻把96电焊机台37空压机台38塔吊台23.5、隔离剂的选用:木模板用水性脱模剂,用量为20-404、施工安排4.1管理机构及劳动力组织安排4.1.1针对本工程结构施工要求质量高、工期紧的特点,项目部为了更好地满足工程质量和进度的要求,从而做到合理有序安排施工及明确人员职责,项目部进行管理人员的编制:在总工和技术主管的带领下,组织管理机构如下图。工程经理:技术室工程经理:技术室工程室材料室技术负责人:施工队队长质检木工工长施工队木工班组4.2劳动力组织施工队分3个模板班组,共需70人,各班组人员如下:序号班组名称分班组数每班组人数负责范围1木工后台加工班组110人整个木制成品、半成品模板加工、码放和标识2木模板安装班组230人顶板模板铺设安装、拆模、清理5、主要施工方法及工艺5.1模板及支撑设计5.1.1宴会厅顶板及梁模板宴会厅顶板最大厚度250mm,最大梁截面尺寸700×2100mm。a.顶板模板宴会厅顶板最大支撑高度为10.22m(计算高度取11m),顶板最大厚度250mm,根据北京市《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》(DB11/T583-2008),选用扣件式模板支架(Ф48×3.5mm),立杆纵横向间距最大为0.9m,步距1.2m(详细横纵间距及步距排布见附图)。顶板模板采用15mm厚木胶合板,主龙骨采用60×80×3mm方钢龙骨;次龙骨采用100×100mm方木龙骨间距300mm,在模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选,截面平整,大小一致。跨度≥顶板模板面板由两边向中间排模,小块胶合板尽量留在板中间部位。立杆根据层高组合,立杆下垫通长50×250mm脚手板。水平杆第一道距地2顶板脚手架排版图如下(未注明立杆距梁结构边尺寸均为300mm):平面图1-1剖面图b.梁模板主梁梁截面尺寸700×2100mm,梁底最大支撑高度8.3m(计算高度取9m),支撑立杆纵向间距600mm,横向间距300mm于梁底布四道,立杆步距600mm;梁模板面板采用15mm厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×150mm方木,沿梁长方向间距600mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,背楞采用双钢管(Ф48×梁模板示意图次梁400×900mm、300×400mm,支撑立杆纵向间距900mm,横向间距600mm,梁底布两道支撑,立杆步距600mm,立杆下垫通长50×250mm脚手板,横杆第一道距地200mm。截面为400×900mm的梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木,沿梁长方向间距900mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距如下图,背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm)和Φ5.1.2大堂顶板及梁模板大堂顶板厚度180mm,最大梁截面尺寸700×17a.顶板模板大厅顶板支撑高度为16m,顶板厚180mm,根据北京市《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》(DB11/T583-2008),选用扣件式钢管模板支架(Ф48×3.5mm),立杆纵横向间距为0.9m,步距1.2m。顶板模板采用15厚木胶合板,主龙骨采用60×80×3mm方钢龙骨;次龙骨采用100×100mm方木龙骨间距300mm,在模板拼缝、边沿必须设次龙骨。主、次龙骨必需经过挑选,截面平整,大小一致。跨度顶板模板面板由两边向中间排模,小块胶合板尽量留在板中间部位。立杆根据层高组合,立杆下垫通长50×250mm脚手板。横杆第一道距地2顶板脚手架排版图如下(阴影部分为从二层支撑楼板部位):平面图1-1剖面图b.梁模板梁截面尺寸400×1000mm、250×1200mm、400×1400mm、500×1400mm,支撑立杆纵向间距900mm,横向间距300mm,立杆步距600mm(验算取500×1400mm);立杆下垫通长50×250mm脚手板,横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木,沿梁长方向间距900mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距≤300mm,背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm),梁截面尺寸600×1700mm、700×1700m,支撑立杆纵向间距600mm,横向间距300mm,立杆步距600mm(验算取700×1700mm);立杆下垫通长50×250mm脚手板,横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木,沿梁长方向间距600mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距≤300mm,背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm),梁模板示意图5.1.3游泳池墙梁游泳池外壁梁既做底板梁用,又兼做泳池池壁,并且底板沿Q~J轴方向为倾斜降板。因施工中该处梁分两次浇筑,第一次同游泳池底板同时施工,浇筑标高为游泳池底板以上+0.3m,所以此处梁计算时,取L为梁高,如下图:Q~J轴方向泳池外壁梁截面尺寸为500×2650mm,最大有效截面尺寸为500×1620mm;2~5轴方向泳池外壁梁截面尺寸为600×2350mm、600×3750mm,有效截面尺寸分别为600×1500外壁梁支撑立杆纵向间距600mm,横向间距300mm,立杆步距600mm(验算取600×2300mm);立杆下垫通长50×250mm脚手板,横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木(600×2300mm采用100×150mm方木),沿梁长方向间距600mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm),Φ梁模板示意图5.1.4其他大截面梁本工程其他部位大梁截面主要有:400×1000mm、400×1100mm、500×1400mm、600×1200mm、600×1500mm、700×1700mm、400×其中梁高在900~1500mm间,按首层大厅顶板梁(500×1400mm)模板参数支设即:立杆纵向间距900mm,横向间距300mm,立杆步距600mm(验算取500×1400mm);立杆下垫通长50×250mm脚手板,横杆第一道距地200mm。梁模板采用15厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木,沿梁长方向间距900mm,梁侧内龙骨采用100×100mm的方木,间距≤300mm,背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm),Φ梁高在2001~2500mm间,按以下模板参数支设:支撑立杆纵向间距600mm,横向间距300mm,立杆步距600mm;梁模板面板采用15mm厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距≤250mm,托梁采用100×100mm方木(梁高在2m以上的采用100×150mm方木),沿梁长方向间距600mm,梁侧内龙骨采用100×100mm方木,间距≤250mm;背楞采用双钢管(Ф48×3.5mm梁高在1501~2000mm间的梁,由于梁侧模支撑在验算宴会厅顶板700×2100mm梁时,按上述模板系数符合要求,计算书内仅对400×2000mm的梁进行模板验算;梁高在2001~2500mm间的梁,计算书取700×2500mm截面梁进行验算。5.1.5三层顶挑板、梁三层顶10轴外据结构边悬挑1.5m长度的阳台板,板厚100mm,结构梁截面尺寸:400×600mm、200×600mm。顶板采用15厚木胶板,主次龙骨均选用100×100mm方木,次龙骨间距300mm。顶板支撑利用该处落地式脚手架进行支设,在原有1.5m间距立杆间加设一道钢管立杆,步距(1.5m)、排距(900mm)不变。为保证200×600mm梁的支撑,在悬挑板外250mm处增设一排Ф48×3.5mm钢管立杆,立杆间距1.5m,步距1.5m。如下图:平面图剖面图梁模板采用15厚木胶合板,梁底次龙骨采用100×100mm的方木,间距200mm,主龙骨采用Ф48×3.5mm单钢管,单钢管与梁侧立杆相连,200×600mm梁侧立杆间距≤550mm,400×600mm梁侧立杆间距≤1000mm并梁中加设一道承重立杆(后附验算)。梁侧内龙骨采用50×100mm的方木,间距≤250mm悬挑板、梁模板支撑立杆落于回填土上,本方案已取400×600梁下进行地基验算。5.1.6钢结构梁安装支撑架本工程钢梁分段安装的方法:采用搭设承重脚手架,高空分段的安装方式。有游泳池底、游泳池顶、大堂吧、雨篷钢梁。其中游泳池底钢梁最重,支撑架高度也最高,故以此出支撑架进行验算,其他部位支撑架同此处。游泳池底钢梁截面尺寸为H1840×400×20×36,长度为22.1米,根据现场起吊设备及构件运输条件的限制,钢梁需采取分段运输及分段安装,钢梁的运输段按照现场吊装段的分段长度进行运输。钢梁分段见下图(钢梁分段原则:避开节点部位及中点)(1)现场利用钢管架搭设支撑,支架由一层顶板上生根,支架搭设高度为7.83m~8.43m,支架承重量为:分两段安装钢梁8t,分三段安装钢梁单个支架为5t。(2)支架搭设要求底面3.6m×4.2m,核心区1.8m×2.4m,共42根立杆,核心区立杆间距为600mm,核心区外间距900mm搭设一排立杆,外面满挂安全网,横杆步距均为600mm。支架上部铺双向方木,主龙骨间距600mm,次龙骨间距300mm,次龙骨上铺12mm钢板,钢板上部做支凳,以便调节钢梁标高。支架下部楼板均做回顶至基础底板。见下图安装中需注意的问题:(1)承重支架受力时,因支架受力超过楼板能承受的荷载,下部楼板需回顶至基础底板。(2)承重支架严格按照要求搭设,安装前要进行核查。(3)钢梁分段安装时,要根据设计要求值起拱,计算出支撑点的起拱高度。(4)钢梁整段拼装校正完成后,才能进行钢梁的焊接工作,焊接顺序为:先焊接中间接头,然后对称焊接钢梁与柱接头。三段钢梁焊接时:先对称焊接中间接头,然后对称焊接钢梁与柱接头。5.2模板的制作与加工5.2.1模板加工要求模板加工,尽量减少对胶合板、方木的切割、锯断,统筹安排,合理配料。顶板模板主龙骨尽量在短向,次龙骨在长向,以减少方木的锯断;加工模板时,背楞方木压刨平整,无扭曲、变形等缺陷。加工的模板必须保证接缝严密,固定牢靠;阴角模还要保证两片模板相互垂直。模板加工必须有足够的刚度、强度和稳定性以及符合施工技术要求。项目截面尺寸偏差表面平整度垂直度允许值±2mm2mm2mm5.2.2模板加工质量控制措施模板后台加工时应提前两周向项目部以书面形式打加工申请,申请内容包括加工部位、数量、截面尺寸;经项目部审核无误后,下发加工通知单,加工完毕后,项目部专业负责人、质检员、施工队进行质量验收,验收合格的模板才能运到施工现场。5.3模板安装5.3.1模板安装的一般要求保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确;具有足够的承载能力、刚度和稳定性,能可靠地承受新浇筑混凝土的自重和侧压力,以及在施工过程中所产生的荷载;构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求;模板的接缝不应漏浆。5.3.2顶板模板安装要点:(1)按放样图立好支撑架,支完梁模,安上可调U托。(2)根据方案立碗扣架立杆,间距、步距按复合要求,扫地杆离地面200。任何一边立杆离梁侧模距离不得大于300mm。5.4模板的拆除5.4.1、高大模板支撑系统拆除前,项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告,浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除,并履行拆模审批签字手续。构件类型构件跨度(米)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板>2,≤8≥75%>8≥100%梁≤8≥75%>8≥100%悬臂构件——≥100%5.4.2、拆除作业必须自上而下逐层进行,严禁上下层同时拆除作业,分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统,附墙连接必须随支撑架体逐层拆除,严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。5.4.35.4.45.5模板的维护与修理5.5.1模板在使用过程中的注意事项5.5.1.1现场模板堆放区、加工区的地面均做成砼路面,以保证场地平整、坚实,模板平放时,采用方木垫架,保证模板不扭曲不变形。5.5.1.2模板的各种配件按项目指定的地点分类码放整齐,不得乱扔乱放、丢失、损坏。5.5.1.3模板安装时,必须轻拿轻放,按施工顺序和要求安装,严禁用钢管或其它东西硬砸猛撬。5.5.1.4拆除模板时,严格按技术交底的拆模时间和拆模顺序施工,不得用大锤、撬棍硬砸猛撬,以免造成模板损坏或变形,以及混凝土的外形和内部受到损伤。5.5.1.5拆下来的模板要及时按要求放到安全、开敞的地方,严禁与其它东西混堆在一起,或临时做垫道用。5.5.1.6工作面已安装完毕的模板,不准在其它模板就位前作为临时依靠,以防止模板变形或产生垂直偏差。5.5.1.7吊到施工工作面上的模板配件、支撑必须按要求码放到要支模部位的附近。5.5.1.8浇筑砼过程中,定专人看模,两人一组,尤其在墙、柱砼浇筑过程中,上下看模人员呼应,看模人员具备线坠、钢卷尺、小白线、靠尺,扳手等,看模人员随时跟着泵管和振捣棒,随时发现问题,随时处理。5.5.2木胶合板的维修5.5.2.1木胶合板受潮膨胀,所以堆放地面要干燥,下雨前,要及时覆盖,防止受潮。5.5.2.2若面板上有孔洞,则用圆木楔堵孔后刨平。5.5.2.3水性脱模剂涂刷要涂刷均匀、不漏刷、无流淌、无掉毛。5.5.2.45.5.2.5涂刷完毕脱模剂的模板暂时不能进行拼装的,拼装前用棉丝清理干净灰尘等杂物,重新刷脱模剂一遍。6、细节做法6.1托梁的长度为:结构梁宽+400mm;梁高在2m以上托梁采用100×150mm方木,梁高在2m以下的采用100×100mm方木。梁侧内龙骨间距:梁高>2m时,龙骨间距≤250mm;梁高≤2m时,龙骨间距≤300mm。6.2梁底支撑道数为:(结构梁宽+300mm)/300+1,所得数字四舍五入取整。6.3平面每层楼板标高设一道水平网。6.4顶部支撑点的设计要求,如图所示:梁截面宽度小于给定立杆横距时的立杆布置图梁截面宽度大于给定立杆横距时的立杆布置图a.结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置;立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置,且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm;b.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托,其丝杆外径不得小于36mm,伸出长度不得超过200mm,顶托抗压承载力应同于底座;c.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不大于400mm;顶板支撑立杆距结构梁边300mm,如图所示:模板支架顶部自由段长度示意图6.5模板支架的构造要求:6.56.5.2在楼板下独立柱位置,用水平杆将柱周立杆封闭连接,间距900mm;采用刚性连墙件在水平加强层位置与建筑物结构可靠连接;连墙件和剪刀撑均必须及时设置,不得滞后超过26.56.5.4模板支架在安装过程中,必须设置防倾覆的临时固定设施。6.5.5立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接,禁止搭接。杆件接头应交错布置,两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内,接头位置错开距离不应小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3;搭接接头的搭接长度不应小于1m,应采用不少于6.5.6纵向扫地杆必须连续设置,钢管中心距地面不得大于200mm6.5.7扣件安装应符合下列规定:a.螺栓拧紧力矩应控制在40~65N.m之间;b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm;c.对接扣件开口应朝上或朝内;d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于6.6钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求:6.6.1模板支架四边与中间每隔4-6排立杆应设置一道竖向剪刀撑,由底至顶连续设置;如图所示模板支架竖向剪刀撑布置示意图6.6.2高于4m的模板支架,其两端与中间每隔4-6排立杆从顶层开始向下每隔2-4步设置水平剪刀撑6.6.3顶板下为100mm*100mm方木龙骨,龙骨下采用碗扣架支撑体系,立杆纵横向间距1.2m,步距1.2m。梁底设100mm*100mm方木龙骨,方木长沿梁长方向布置,采用单排碗口架支撑布于梁中,立杆间距1.2m,步距6.6.4梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系,在搭设和钢筋安装、混凝土浇筑施工过程中,必须随时监测。本方案采取如下监控措施:

(1)班组日常进行安全检查,项目每周进行安全检查,公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。

(2)日常检查、巡查重点部位:

1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

2)支撑楼板是否由于荷载过大产生结构裂缝,立杆是否符合要求。

3)连接扣件是否松动。

4)架体是否不均匀的沉降、垂直度。

5)施工过程中是否有超载的现象。

6)安全防护措施是否符合规范要求。

7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

(3)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

6.7大截面梁穿梁螺杆布置序号梁高(mm)螺杆间距布置(mm)螺杆直径(mm)断面方向间距(mm)备注11000150+35016600第一道螺杆间距为梁底第一道螺杆到梁底结构面距离21100250+4001660031200250+5001660041300300+5001660051400300+6001660061500300+6001650071600300+400+4001660081700250+500+5001660091800300+500+50016600101900300+500+60016500112000300+600+60016500122100250+400+400+50016500132200250+400+500+50020600142300250+400+500+50020500152400250+400+400+400+40020500162500250+400+400+400+400205006.8本方案中涉及钢梁穿螺杆的位置,钢构设计方已按本方案预留,满足方案要求。7、质量要求7.1主控项目7.1.1模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性;其支架的支承部分必须有足够的支承面积。接缝宽度不得大于1.5mm检验方法:对照模板设计,现场观察或尺量检查。7.1.2模板接缝宽度不大于1.5检查方法:观察和用楔形塞尺检查。7.1.3检查方法:观察和尺量检查。7.2一般项目允许偏差表项次项目允许偏差值检查方法1轴线位移墙、梁3尺量2底模上表面标高±3水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸墙、梁±3尺量4层高垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量大于5m55相邻两板表面高低差2尺量、靠尺.6表面平整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度5,-010预留孔洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5,-011插筋中心线位移5尺量外露长度+10,08、安全、环保措施8.1安全措施8.18.1.2、安装与拆除8.1.8.1.4、传递模板、工具时必须用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱扔。拆模时,墙下8.1.5、吊装时,在挂好吊索前,严禁解除模板固定点,在模板固定前,严8.1.8.1.8.1.8、施工中,必须支搭安全网和防护网。防护网要随墙逐层上升,并高出作业面8.2环保措施为了达到公司贯彻实施ISO14000环境管理体系的要求,顺利通过环境管理体系认证,必须对模板的施工进行全过程的环境管理控制。加强大模板施工中对环境的影响要素的调查、研究与管理,不断改进施工方法,使整个施工过程环保、高效。8.2.8.2.(1)、模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放。(2)、板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站,不得随意弃洒。(3)、墙体剔除的水泥碎块也应派专人清理干净,运往垃圾站。(4)、拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置,应收集起来清理备用或回收。(5)、已报废模板则应集中回收处理,不得乱仍乱放。(6)、废化工材料及其包装物、容器以及污染的土地和水体的油手套、含油棉纱棉布、油漆刷等也应及时清理和回收。8.2.8.2.9、应急预案9.1危险源的具体预防措施9.1.1形成原因:木工棚、机械缺陷误操作,防护不到位应采取的控制措施:○1设专人负责,按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩,分料器、推料器等设施,确保安全有效;○2停机时要拉闸、断电、上锁。9.1.2、触电

形成原因:漏电开关失效,违规接送电源

应采取的控制措施:1、机械设备必须做到“一机一闸一漏电”;2、按、拆电源应由专业电工操作;3、漏电开关等必须灵敏有效4、现场电缆布设规范。5、9.1.3、火灾

形成原因:明火

应采取的控制措施:1、严禁烟火;2、9.1.4、物体打击

形成原因:模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷

应采取的控制措施:1、轻拿慢放,规范作业,注意安全。2、9.1.59.1.69.1.7、坍塌

形成原因:架体搭设不规范;混凝土浇筑未按规范要求施工

应采取的控制措施:1、架体搭设严格按照经过专家论证的方案进行;2、混凝土浇筑按照从跨中向两端的方向进行,每层浇筑厚度不大于400mm。9.1.8形成原因:模板等吊运不规范。

应采取的控制措施:1、吊装时应把吊物绑牢固;2、信号工及吊装司机必须持证上岗,密切配合,严格遵守“十不吊”规定;3、被吊物严禁从人上方通过,人员严禁在被吊物下方停留;4、经常检查吊索具,并且保持安全有效;5、遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。9.2安全事故应急预案组织机构及职责

由项目部成立应急响应指挥部,负责指挥及协调工作。

组长:徐斌副组长:马强、何新让成员:王艳阁、崔跃、胡祖龙、王舒、周元、罗道明、马平、乔志新、赵海平、徐根发、岳强、田志坤、程书钢、李丹、赵晓杰、何婵、张剑书、魏军、侯廷明

通讯联系:医院急救中心:120

火警:119

匪警:110

9.2.1、火灾事故应急准备与响应预案

1、目的:

为了在发生火灾时能采取最有效的方法抢救被困人员或自救,同时尽可能不使火势蔓延,最大限度地减少损失,特制定本预案。

2、组织机构及职责

具体职责如下:

组长负责立即组织人员进行扑救。

副组长负责组织人员疏导被困人员,维持现场秩序。

组员负责立即同医院、公安、消防部门进行联系,说明详细事故地点、事故情况,并派人到路口接应以及现场物资、车辆的调度。

3、火灾事故应急措施

立即报警。当接到汇报施工现场火灾发生信息时,指挥小组立即拨打“119”火警电话,并及时通知集团公司应急抢救领导小组,以便领导了解和指挥扑救火灾事故。

组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后,除了及时报警外,指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救,扑救火灾按照“先控制、后灭火,救人重于救火;先重点后一般”的灭火战术原则。并派人及时切断电源,接通消防水泵电源,组织抢救伤亡人员,隔离火灾危险源和重要物资,充分利用施工现场中的消防设施器材进行灭火。

协调消防员灭火。在自救的基础上,当专业消防队员到达火灾现场后,火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况,并全力支持消防队员灭火,要听从消防队的指挥,齐心协力,共同灭火。

伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时,可让伤员躺在地上滚动,或用水洒扑灭火焰。

保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后,指挥小组要派人保护好现场,维护好现场秩序,等待对事故原因及责任人的调查,同时应立即采取善后工作,及时清理,将火灾造成的垃圾分类处理并采取其他有效措施,从而将事故对环境造成的污染降低到最低限度。

火灾事故调查处置。按照集团公司事故报告分析处理制度规定,项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审理报告出来以后,作出有关处理决定,重新落实防范措施;并报集团公司应急抢救领导小组和上级主观部门。

4、应急物资

常备药品:消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。

5、注意事项

贵重的书画文物及重要的档案资料等,一旦着火不可用水扑救。

那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救,因为着火的易燃体会漂在水面上,到处流淌,反而造成火势蔓延。

高压电器设备失火不能用水来扑救,一是水能导电容易造成电器设备短路烧毁,二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上,使消防人员造成伤亡。

硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救,因为这三种强酸遇火后会发生强烈的发热反应,引起强酸四处飞溅,甚至发生爆炸。

金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火,千万不能用水扑救,因为他们会与水发生化学反应,生成大量的可燃气体——氢气,不但火上浇油,而且极容易发生爆炸。

9.2.2、模板支架坍塌事故应急准备与响应预案

1、目的

为了有效防止事故扩大,降低员工生命危险,最大限度减少经济损失,特制定本预案。

2、组织机构及职责

具体分工如下:

组长负责立即组织人员抢救伤员。

副组长负责组织人员进行支架坍塌处理。

组员负责立即同医院、公安、消防部门进行联系,说明详细事故地点、事故情况,并派人到路口接应以及负责现场物资、车辆的调度。

3、模板支架坍塌事故应急措施

事故发生后立即报告应急抢险指挥部。

挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。

清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等,将昏迷的伤员舌头拉出,以防窒息。

进行简易包扎、止血或简易骨折固定。

对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏,人工呼吸等措施。

尽快与120急救中心取得联系,详细说明事故地点,严重程度,并派人到路口接应。

组织人员尽快解除重物压迫,减少伤员挤压综合症的发生,并将其转移到安全的地方。

若有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院。

在没有人员受伤的情况下,现场负责人应根据实际情况研究补救措施,在确保人员生命安全前提下,组织恢复生产、施工秩序。

现场安全员应对脚手架、塔吊等施工设备倒塌事故原因进行分析,制定直接应对纠正措施,认真填写伤亡事故进行原因分析,制定相应的纠正措施,认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告,并上报集团公司应急抢险领导小组。

4、应急物资

常备药品:消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。

5、注意事项

立即停止施工;注意观察基坑周边建筑物和设备;人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃,必须坚持到底。

9.2.3、触电事故应急准备与响应预案

1、目的

为了确保触电事故的发生后,能迅速有效地开展工作,最大限度降低员工及相关生命安全风险,特制定本预案。

2、组织机构及职责

具体分工如下:

组长负责现场,任务是掌握了解事故情况,组织现场抢救。

副组长负责联络,任务是根据指挥小组命令,及时布置现场抢救,保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。

组员负责维持现场秩序,做好当事人、周围人员的问讯工作记录以及妥善处理善后工作,负责保持与当地相关部门的联系。

3、触电事故应急措施

a、现场人员应当机立断脱离电源,尽可能的切断电源,亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。。

将伤员立即脱离危险地方,组织人员进行抢救。。

若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止,则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人工呼吸或同时进行体外心脏按压。

立即拨打120向当地急救中心取得联系(医院在附近的直接送往医院),应详细说明事故地点,严重程度,本部门的联系电话,并派人到路口接应。

立即向所属公司、集团公司应急抢救领导小组汇报事故发生情况并寻求支持。

维护现场秩序,严密保护事故现场。

4、应急物资

常备药品:消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。

5、注意事项

a、在未脱离电源时,切不可用手去拉触电者。

b、事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。

c、注意保护好事故现场,便于调查分析事故。

d、心脏复苏抢救措施要坚持不断的进行(包括送医院的途中)不能随便放弃,必须坚持到底。

9.2.4、高处坠落事故应急准备与响应预案

1、目的

为了确保高处坠落事故发生后,能迅速有效地开展抢救工作,,最大限度降低员工及相关方生命风险,减少经济损失,特制定本预案。

2、组织机构及职责

具体分工如下:

组长负责现场,任务是掌握了解事故情况,组织现场抢救。

副组长负责联络,任务是根据指挥小组命令,及时布置现场抢救,保持与当地电力、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。

组员负责维持现场秩序,做好当事人、周围人员的问讯工作记录以及妥善处理善后工作,负责保持与当地相关部门的联系。

3、高处坠落事故应急措施

a、迅速将伤员脱离危险场地,移至安全地带并组织人员进行抢救。

b、保持呼吸道畅通,若发现窒息者,应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸道机能障碍,应立即解开伤员衣领。消除伤员口鼻咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。

c、有效止血、包扎伤口。

d、视伤情采取报警直接送往医院,或待简单处理后送去医院检查。

e、伤员有骨折、关节伤、肢体挤压伤,大块软组织伤都要固定。

f、若伤员有断肢情况发生时应尽量用干净的干布(灭菌敷料)包裹装入塑料袋内,随伤员一起转送。

g、预防感染、止痛,可以给伤员用用抗生素和止痛剂。

h、记录伤情,现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制情况,受伤部位,受伤程度等第一手资料。

i、立即拨打120向当地急救中心取得联系(医院在附近的直接送往医院),应详细说明事故地点,严重程度,本部门的联系电话,并派人到路口接应。

j

、项目指挥部接到报告后,应立即在第一时间赶到现场,了解和掌握事故情况,开展抢救和维护现场秩序保护事故现场。

4、应急物资

常备药品:消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。

5、注意事项

a、事故发生时应组织人员进行全力抢救,视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。

b、重伤员运送应用担架,腹部创伤及背柱伤者,应用卧位运送;胸部伤者一般取半卧位。颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位,以免呕吐误吸,

c、注意保护好事故现场,便于调查分析事故。

9.2.5、物体打击事故应急准备与响应预案

1、目的

为了确保我项目物体打击事故发生后,能迅速有效地开展抢救工作,,最大限度降低员工及相关方生命风险,减少经济损失,特制定本预案。

2、组织机构及职责

具体职责如下:

组长负责现场,任务是掌握了解事故情况,组织现场抢救。

副组长负责联络,及时布置现场抢救,保持与当地电力主管部门的沟通。

组员负责维持现场秩序,做好当事人、周围人员的问讯工作记录以及妥善处理善后工作。负责保持与当地相关部门的联系,并派人到路口接应。

3、应急物资

a、绝缘手套、绝缘鞋、绝缘棍。

b、常备药品、消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料)及各种常用小夹板、担架。

410、成本节约措施10.1优化方案,提高模板及周转料的周转率。10.2方木、胶合板严禁滥裁滥锯,严格按技术交底施工10.3拆模时不得用撬棍硬撬,防止损坏模板棱角,延长模板使用寿命。10.4模板搬运及码放时,应轻拿轻放,不准碰撞,防止模板变形。11、附录:设计计算书11.1宴会厅顶板验算楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等编制。本支架计算公式(1)(2)参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。本支架计算公式(3)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,模板支架搭设高度为11.0米搭设尺寸为:立杆的纵距b=0.90米,立杆的横距l=0.90米,立杆的步距h=梁顶托采用方钢管:60×80×3。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,5.2面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。使用模板类型为:胶合板。(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.100×0.250×0.900=5.648kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.500×0.900=0.450kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):q13=4.000×0.900=3.600kN/m均布线荷载标准值为:q=25.100×0.250×0.900+0.500×0.900=6.098kN/m均布线荷载设计值为:按可变荷载效应控制的组合方式:q1=0.9×[1.2×(5.648+0.450)+1.4×3.600]=11.121kN/m按永久荷载效应控制的组合方式:q1=0.9×[1.35×(5.648+0.450)+1.4×0.7×3.600]=10.584kN/m根据以上两者比较应取q1=11.121kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.500×0.900=0.486kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4.000=5.040kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=90.00×1.50×1.50/6=33.75cm3;I=90.00×1.50×1.50×1.50/12=25.31cm4;(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载:M1=0.125q1l2=0.125×11.121×0.3002施工荷载为集中荷载:M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.486×0.3002+0.25×5.040×M2>M1,故应采用M2验算抗弯强度。σ=M/W<[f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M——面板的最大弯距(N.mm);W——面板的净截面抵抗矩;[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.383×1000×1000/33750=11.362N/mm2面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故采用均布线荷载标准值为设计值。v=5ql4/384EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=5×6.098×3004/(384×9500×253125)=0.267mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下简支梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11=25.100×0.250×0.300=1.883kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.500×0.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):q13=4.000×0.300=1.200kN/m均布线荷载标准值为:q=25.100×0.250×0.300+0.500×0.300=2.033kN/m均布线荷载设计值为:按可变荷载效应控制的组合方式:q1=0.9×[1.2×(1.883+0.150)+1.4×1.200]=3.707kN/m按永久荷载效应控制的组合方式:q1=0.9×[1.35×(1.883+0.150)+1.4×0.7×1.200]=3.528kN/m根据以上两者比较应取q1=3.707kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×0.500×0.300=0.162kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4.000=5.040kN2.方木的计算按照简支梁计算,计算过程如下:方木的截面力学参数为本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3;I=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4;(1)抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载:M1=0.125q1l2=0.125×3.707×0.9002施工荷载为集中荷载:M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.162×0.9002+0.25×5.040×M2>M1,故应采用M2验算抗弯强度。σ=M/W<[f]其中σ——方木的抗弯强度计算值(N/mm2);M——方木的最大弯距(N.mm);W——方木的净截面抵抗矩;[f]——方木的抗弯强度设计值,取18.70N/mm2;经计算得到方木抗弯强度计算值σ=1.150×1000×1000/121500=9.468N/mm2方木的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故采用均布线荷载标准值为设计值。v=5ql4/384EI<[v]=l/250方木最大挠度计算值v=5×2.033×9004/(384×11000×5467500)=0.289mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(3)最大支座力最大支座力N=ql=3.707×0.900=3.336kN三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.336kN均布荷载取托梁的自重q=0.076kN/m。托梁计算简图托梁剪力图(kN)托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩M=0.957kN.m经过计算得到最大支座F=11.141kN经过计算得到最大变形V=0.3mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=18.41cm3;截面惯性矩I=73.65cm4;(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.957×106/18412.3=51.98N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.3mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.70该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16×0.70=11.20kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.0×0.70=11.20KN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架钢管的自重(kN):NG1=0.1171×11.000=1.289kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN):NG2=0.500×0.900×0.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3=25.100×0.250×0.900×0.900=5.083kN经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.776kN。2.活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取4.00kN/m2经计算得到,活荷载标准值NQ=4.000×0.900×0.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值设计值组合一N=0.9×(1.2×NG+1.4×NQ)=11.401kN设计值组合二N=0.9×(1.35×NG+1.4×0.7×NQ)=11.091kN根据上述结果比较,应采用11.401kN为设计验算依据。4.考虑风荷载时,风荷载标准值产生的弯矩风荷载标准值:其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》的规定采用:W0=0.450<1>可按《建筑结构荷载规范》(GBJ9)取重现期为30年确定,0.7是参考英国脚手架标准(BS5973-1981)计算确定;<2>可按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定,取消基本风压W0值乘以0.7修正系数。<3>脚手架使用期较短,一般为2~5年,遇到强劲风的概率相对要小得多;Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:脚手架底部Uz=1.140,Us——风荷载体型系数:Us=1.1440经计算得到,脚手架底部风荷载标准值Wk=0.7×1.140×1.1440×0.450=0.411kN/m2。风荷载设计值产生的立杆段弯矩MWMW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2);la——立杆的纵距(m);h——立杆的步距(m)。经计算得,底部立杆段弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.411×.90×1.202/10=0.060kN.m5.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值按照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)5.2.5的规定采用:N=0.9×(1.2×NG+0.9×1.4×NQ+0.9×1.4×Mw/lb)=11.068kN六、立杆的稳定性计算模板支架高度大于4m时,应按高度调整系数调降强度设计值:KH=1/(1+0.005(H-4))其中H:模板支架高度,立杆底座下皮至顶托上皮(或模板底水平杆上皮),以米计,但无量纲。经计算得到:KH=0.966调降后钢管立杆抗压强度设计值为[f1]=KH×[f]=0.966×205=198N/mm21、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值,N=11.40kN;——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.60A——立杆净截面面积(cm2);A=4.24——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=198.00N/mm2;l0——计算长度(m);(1).参照《扣件式规范》,由公式(1)计算l0=kμ(h+2a)(1)其中,k——计算长度附加系数,应按表5.7.6-1采用;k=1.217;μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数,普通型构造应按附录E表E-2采用;加强型构造应按附录E表E-3采用;μ=1.352a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.40m;公式(1)的计算结果:λ=μ(h+2a)=1.352×(1.200+2×0.40)×100/1.600=169<[λ]=210,满足要求!立杆计算长度l0=kμ(h+2a)=1.217×1.352×(1.20+2×0.40)=3.29l0/i=3290.768/16.000=206由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.171钢管立杆受压应力计算值=157.55N/mm2,立杆的稳定性计算<[f1]=198.00N/mm2,满足要求!(2).参考杜荣军《施工手册》公式(2)计算l0=k1k2(h+2a)(2)其中,k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.022;公式(2)的计算结果:立杆计算长度l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.022×(1.20+2×0.40)=2.42l0/i=2422.140/16.000=151由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.305钢管立杆受压应力计算值=88.29N/mm2,立杆的稳定性计算<[f]=205N/mm2,满足要求!2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值,N=11.07kN;MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.060kN.m;W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=4.49公式(1)的计算结果:由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.171钢管立杆受压应力计算值=166.32N/mm2,立杆的稳定性计算<[f1]=198.00N/mm2,满足要求!公式(2)的计算结果:由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.305钢管立杆受压应力计算值=99.08N/mm2,立杆的稳定性计算<[f]=205N/mm2,满足要求!11.2宴会厅梁700×2100mm计算梁侧模板计算书计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等编制。一、梁侧模板基本参数计算断面宽度700mm,高度2100mm,两侧楼板高度250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道,内龙骨采用90×90。外龙骨间距600mm,外龙骨采用双钢管Φ48×3.0。对拉螺栓布置4道,在断面内水平间距250+400+400+500mm,断面跨度方向间距600mm,直径16mm。图1墙模板侧面示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;t——新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.710h;T——混凝土的入模温度,取20.000℃V——混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.700m;1——外加剂影响修正系数,取1.000;2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值q=1.2×40.800×0.600+1.4×6.000×0.600=34.416kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=60.00×1.50×1.50/6=22.50cm3;I=60.00×1.50×1.50×1.50/12=16.88cm4;计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.413kNN2=9.811kNN3=8.348kNN4=8.714kNN5=8.714kNN6=8.348kNN7=9.811kNN8=3.413kN最大弯矩M=0.229kN.m最大变形V=0.6mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.229×1000×1000/22500=10.178N/mm2面板的抗弯强度设计值[f],取15.00N/mm2;面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×5.2/(2×600.000×15.000)=0.873N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T],满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.551mm面板的最大挠度小于264.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=9.811/0.600=16.352kN/m按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=9.811/0.600=16.352kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.352×0.60×0.60=0.589kN.m最大剪力Q=0.6×0.600×16.352=5.887kN最大支座力N=1.1×0.600×16.352=10.792kN截面力学参数为本算例中,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=9.00×9.00×9.00/6=121.50cm3;I=9.00×9.00×9.00×9.00/12=546.75cm4;(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.589×106/121500.0=4.61N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×5887/(2×90×90)=1.090N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×13.626×600.04/(100×9500.00×5467500.0)=0.230mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载,按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管剪力图(kN)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.500kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支座力Qmax=21.298kN抗弯计算强度f=1.500×106/9458000.0=0.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力;A——对拉螺栓有效面积(mm2);f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):13.55对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.0

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