（必会）一级结构工程师《专业考试》近年考试真题题库（含答案解析）

PAGEPAGE1（必会）一级结构工程师《专业考试》近年考试真题题库（含答案解析）一、单选题1.某五层现浇钢筋混凝土框架—剪力墙结构，柱网尺寸9m×9m，各层层高均为4.5m，位于8度（0.3g）抗震设防地区，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，建筑抗震设防类别为丙类。已知各楼层的重力荷载代表值均为18000kN。假设，用软件计算的多遇地震作用下的部分计算结果如下所示：Ⅰ.最大弹性层间位移△u=5mm；Ⅱ.水平地震作用下底部剪力标准值Vek=3000kN；Ⅲ.在规定水平力作用下，楼层最大弹性位移为该楼层两端弹性水平位移平均值的1.35倍。试问，针对上述计算结果是否符合《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）有关要求的判断，下列何项正确？（）A、Ⅰ、Ⅱ符合，Ⅲ不符合B、Ⅰ、Ⅲ符合，Ⅱ不符合C、Ⅱ、Ⅲ符合，Ⅰ不符合D、Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ均符合答案：B解析：2.假定，各楼层所受水平作用如图6-27所示。试问，底层每个中柱分配的剪力值（kN），应与下列何项数值最为接近？（）A、3PB、3.5PC、4PD、4.5P答案：B解析：3.某5m高轴心受压砖柱，e=0，上下端均为不动铰支座，采用MU10和M5的混合砂浆砌筑，截面尺寸为490mm×490mm。该柱受压承载力设计值（kN）与（）项数值相近。A、292.7B、255.6C、241.4D、213.5答案：A解析：4.某混凝土设计强度等级为C30，其试验室配合比为：水泥;砂子;石子=1.00;1.88;3.69，水胶比为0.57。施工现场实测砂子的含水率为5.3％，石子的含水率为1.2％。试问，施工现场拌制混凝土的水胶比，取下列何项数值最为合适？（）A、0.42B、0.46C、0.50D、0.53答案：A解析：根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）（2011年版）第7.3.3条规定，混凝土拌制前，应测定砂、石含水率并根据测试结果调整材料用量，提出施工配合比。设水泥=1.0，则砂子=1.88／（1－5.3％）=1.985；石子=3.69／（1－1.2％）=3.735；水=0.57－1.985×5.3％－3.735×1.2％=0.42。故施工水胶比=水／水泥=0.42／1.0=0.42。由此可知，A项数值最为合适。5.某回填土经夯实后取土样做试验，环刀的容积为200cm3，土重为3.68N；从环刀内取出0.294N，烘干后测得干土重为0.252N。1.土的干重度γd最接近于（）kN/m3。A、12.1B、15.8C、16.2D、18.4答案：B解析：土的天然重度为：土的含水量为：故土的干重度为：由此可知，B项数值最为接近。6.下列（）不是影响结构抗力的主要因素。A、材料性能的不定性B、几何参数的不定性C、计算模式的不定性D、结构的作用或荷载的不定性答案：D解析：影响结构抗力的主要因素包括：①结构构件材料性能的不定性；②结构构件几何参数的不定性；③结构构件计算模式的不定性。结构的作用或荷载的不定性影响作用和作用效应，对结构抗力没有影响。7.若某一组考虑地震作用组合的弯矩设计值为15000kN·m，轴力设计值为3000kN，大偏心受压，且已计算出Mc=17655kN·m，Mw=1706kN·m，剪力墙端部受拉（受压）配筋面积As（As′）最接近于（）mm2。A、2275B、3301C、4282D、6321答案：A解析：8.某12m跨重级工作制简支焊接实腹工字形吊车梁的截面几何尺寸及截面特性如图所示。吊车梁钢材为Q345钢，焊条采用E50型。假定，吊车最大轮压标准值Pk=441kN。[2013年真题]3.假定，该吊车梁截面的最大弯矩设计值Mmax=3920kN·m。试问，该梁下翼缘在最大弯矩作用下的应力设计值（N／mm2）与下列何项数值最为接近？（）A、120B、150C、200D、220答案：D解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第4.1.1条式（4.1.1）计算，在有弯矩存在的情况下，梁下翼缘的正应力设计值为：由此可知，D项数值最为接近。9.某一3层现浇框架中间一榀框架的几何尺寸及受力如图所示。图中括号内的数值为梁、柱杆件的相对线刚度值（已考虑了楼板的有利影响）。采用D值法计算。底层中柱EF的DEF值最接近于（）。A、0.243B、0.401C、0.486D、1.337答案：C解析：10.某高速公路一座特大桥要跨越一条天然河道。试问，下列可供选择的桥位方案中，何项方案最为经济合理？（）A、河道宽而浅，但有两个河汊B、河道正处于急湾上C、河道窄而深，且两岸岩石露头较多D、河流一侧有泥石流汇入答案：C解析：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）第3.1.1条规定，特大桥、大桥桥位应选择在河道顺直稳定段，河床地质良好、河槽能通过大部分设计流量的河段，不宜选择在河汊、沙洲、古河道、急湾、汇合口、港口作业区及易形成流冰、流木阻塞的河段以及断层、岩溶、滑坡、泥石流等不良地质的河段，因为河道顺直稳定段，桥位较为稳定，桥长较短，调治构造物少，工程较省；急弯处，洪水容易冲刷河岸，桥头不稳，防护和调治工程量大，养护维修费用高；侧向有泥石流汇入的河段地形复杂，水流紊乱，甚至桥孔易被堵塞，对桥梁安全不利。故C项方案较其他选项最为有利。11.A、17.44B、23.75C、24.22D、30.13答案：B解析：12.一地下室外墙，墙厚h，采用MU10烧结普通砖、M10水泥砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。计算简图如图4-1所示，侧向土压力设计值q=34kN／m2。承载力验算时不考虑墙体自重，γ0=1.0。假定，不考虑上部结构传来的竖向荷载N。试问，满足受剪承载力验算要求时，设计选用的最小墙厚h（mm）与下列何项数值最为接近？（）提示：计算截面宽度取1m。A、240B、370C、490D、620答案：B解析：13.一承受l=7.8m大梁作用的砖砌体柱，截面尺寸：x方向b=490mm，y方向h=620mm，设两方向偏心距分别为eb=50mm，eh=70mm，如图4-50所示；计算高度H0=4.9m；采用MU15烧结多孔砖(孔洞率为35%)，M10水泥砂浆砌筑。则该柱受压承载力设计值最接近于()kN。A、311.56B、346.17C、384.64D、427.40答案：A解析：14.关于屋面活荷载的规定，下列叙述不正确的是()。A、屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合B、不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；不同结构应按有关规范规定，将标准值0.5kN/m2作0.2kN/m2的增减C、上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用D、对于因屋面排水不畅.堵塞等引起的积水荷载，应采取加固措施加以防止答案：D解析：根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)(2006年版)第4.3.1条及表4.3.1注释，对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。15.某地基土层粒径小于0.05mm的颗粒含量为50％，含水量w=39.0％，液限wL=28.9％，塑限wP=18.9％，天然孔隙比e=1.05。[2013年真题]1.试问，该地基土层采用下列哪项名称最为合适？（）A、粉砂B、粉土C、淤泥质粉土D、淤泥质粉质黏土答案：C解析：液限是判别土壤性质的参数，IP=wL-wP=28.9％-18.9％=10％，粒径小于0.05mm的颗粒含量为50％，介于砂土和黏性土之间。《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第4.1.11条规定，粉土为介于砂土与黏性土之间，塑性指数IP小于或等于10%且粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重50%的土，故该土为粉土。1.0≤e=1.05<1.5，w=39.0％>wL=28.9％。根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第4.1.12条规定，当天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土为淤泥质土，故该土为淤泥质土。由此可知，该地基土层称为淤泥质粉土最为合适。16.某钢筋混凝土条形基础底面宽度为b，埋置深度为1.2m。取条形基础长度1m计算，其上部结构传至基础顶面处的标准组合值：竖向力Fk，弯矩Mk。已知计算Gk（基础自重和基础上土重）用的加权平均容重γG=20kN/m3，基础及工程地质剖面如图所示。5.当Fk=300kN/m，Mk=0，b=2.2m，x=1.1m，验算条形基础翼板抗弯强度时，假定可按永久荷载效应控制的基本组合进行，则翼板根部处截面的弯矩设计值最接近于（）kN·m。A、61.53B、72.36C、83.07D、97.69答案：C解析：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）第3.2.4条第1款第1项规定，对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数应取1.35；故条形基础基底净反力设计值为：翼板根部处截面的弯矩设计值按均布荷载作用下的公式计算如下：由此可知，C项数值最为接近。17.1.假定，作用于底层顶标高处的横向地震剪力标准值Vk=800kN。试问，作用于每道横向砖抗震墙ZQ上的地震剪力设计值（kN），与下列何项数值最为接近？（）A、360B、280C、260D、200答案：A解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.4.1条及7.2.4条进行计算，作用于底层顶标高处的地震剪力设计值为：V=γEh×η×Vk=1.3×1.4×800=1456kN；根据第7.2.4条规定，底层横向地震剪力设计值应全部由该方向的抗震墙承担，并按各抗震墙侧向刚度比例分配，作用于ZQ上的地震剪力设计值为：由此可知，A项数值最为接近。18.某6层框架结构，如图所示，设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.209，设计地震分组为第二组，场地类别为Ⅲ类，集中在屋盖和楼盖处的重力荷载代表值为G6＝4750kN，G2-5＝6050kN，G1＝7000kN。采用底部剪力法计算。提示：使用规范《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）。2.若该框架为钢筋混凝土结构，结构的基本自振周期T1＝0.85s，总水平地震作用标准值FEk＝3304kN，作用于顶部附加水平地震作用标准值ΔF6最接近于（）kN。A、153B、258C、466D、525答案：B解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.2.1条表5.2.1可知，1.4Tg＝1.4×0.55＝0.77s＜T1＝0.85s，则顶部附加地震作用系数为：δn=0.08T1＋0.01＝0.08×0.85＋0.01＝0.078。根据第5.2.1条式（5.2.1-3）计算，作用于顶部附加水平地震作用标准值为：ΔF6=δnFEk＝0.078×3304＝258kN。由此可知，B项数值最为接近。19.已知钢筋混凝土矩形截面梁，截面尺寸为b×h＝250mm×500mm，C25混凝土，纵筋用HRB335级钢筋，箍筋用HPB300级钢筋，as＝35mm。7.题（6）中，此梁最后箍筋配筋最接近于（）。A、2φ8150B、2φ8200C、2φ10150D、2φ10200答案：A解析：具体计算如下：采用HPB300级钢筋双肢箍，由此可知，A项数值最为接近。20.某双柱下条形基础梁，由柱传至基础梁顶面的竖向力设计值分别为F1和F2。基础梁尺寸及工程地质剖面如图所示。假定基础梁为无限刚度，地基反力按直线分布。4.假定设计值F1=1206kN，F2=804kN，c=1800mm，b=1000mm，混凝土强度等级为C20，钢筋中心至混凝土下边缘的距离a=40mm。当基础梁翼板宽度bf=1250mm时，其翼板最小厚度hf应为（）mm。A、150B、200C、300D、350答案：B解析：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第5.2.2条，轴心荷载作用时，基底净反力为：翼板边缘到梁边的距离为：则底板于梁边的剪力为：根据第8.2.9条式（8.2.9-2）计算，截面高度影响系数为：则翼板厚度为：且翼板最终厚度应满足：hf≥122.84+40=162.84mm，故翼板最小厚度取200mm。21.某多层框架结构办公楼采用筏形基础，γ0=1.0，基础平面尺寸为39.2m×17.4m。基础埋深为1.0m，地下水位标高为-1.0m，地基土层及有关岩土参数见图5-3。初步设计时考虑三种地基基础方案：方案一，天然地基方案；方案二，桩基方案；方案三，减沉复合疏桩方案。采用方案三时，在基础范围内较均匀布置52根250mm×250mm的预制实心方桩，桩长（不含桩尖）为18m，桩端进入第③层土1m。假定，方桩的单桩承载力特征值Ra为340kN，相应于荷载效应准永久组合时，上部结构与筏板基础总的竖向力为43750kN。试问，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）的规定，计算由筏基底地基土附加压力作用下产生的基础中点的沉降Ss时，假想天然地基平均附加压力p0（kPa），与下列何项数值最为接近？（）A、15B、25C、40D、50答案：B解析：22.某城市快速路上的一座立交匝道桥，其中一段为四孔各30m的简支梁桥，其总体布置如图7-1所示。单向双车道，桥梁总宽9.0m，其中行车道净宽度为8.0m。上部结构采用预应力混凝土箱梁（桥面连续），桥墩由扩大基础上的钢筋混凝土圆柱墩身及带悬臂的盖梁组成。梁体混凝土线膨胀系数取α=0.00001。设计荷载：城-A级。该桥主梁的计算跨径为29.4m，冲击系数的μ=0.25。试问，该桥主梁支点截面在城-A级汽车荷载作用下的剪力标准值（kN）与下列何项数值最为接近？（）提示：不考虑活载横向不均匀因素。A、620B、990C、1090D、1220答案：D解析：23.假定，一结构中第四层某连梁的截面尺寸为300mm×700mm，抗震等级为一级，净跨为1500mm，为构造配筋，混凝土强度等级C40（ft=1.71N／mm2），纵筋及箍筋均采用HRB400钢筋（fy=360N／mm2）。试问，符合规范规程最低要求的连梁的纵筋和箍筋配置，应选用下列何项数值？（）[2013年真题]A、B、C、D、答案：C解析：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）第7.2.24条规定，跨高比大于1.5的连梁，其纵向刚筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。由可知，该连梁的纵筋最小配筋率可按框架梁的要求采用。根据第6.3.2条表6.3.2-1可知，由该连梁位于底部加强部位，抗震等级为一级，可知连梁单侧纵筋的最小配筋百分率为0.40及80的较大值，故为最小配筋率为0.40，则连梁单侧纵筋的配筋面积AS=300×700×0.4％=840mm2，可见CD两项纵筋符合要求。根据第7.2.27条及第6.3.2条表6.3.2-2可知，箍筋最小直径为10mm，双肢箍筋最大间距取6d=6×20=120mm及100mm三项中最小值，取s=100mm。构造最小配箍取用Φ10100mm。由此可知，C项符合规范规程最低要求的连梁的纵筋和箍筋配置。24.非抗震设计的钢筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335级钢筋。梁内配置纵向受拉钢筋4Φ22。1.若纵向受拉钢筋采用绑扎搭接接头，接头方式如图所示，则纵向受力钢筋最小搭接长度ll（mm）与下列（）项数值最为接近。A、650B、780C、910D、1050答案：C解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）第8.4.3条，图2-18所示的钢筋搭接接头面积满足要求；根据第4.1.4条表4.1.4-2可知，C30混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.43N/mm2；根据第4.2.2条表4.2.2-1可知，HRB335级钢筋强度设计值fy＝300N/mm2；根据第8.3.1条表8.3.1可知，钢筋外形系数α＝0.14；根据第8.3.1条式（8.3.1-1）计算，纵向受拉钢筋的锚固长度为：根据第8.4.4条式（8.4.4）计算，纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度为：ll＝ζla＝1.4×646＝904mm，式中，ζ表示纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，根据表8.4.4取用。由此可知，C项数值最为接近。25.某车间内设有一台电动葫芦如图，其轨道梁吊挂于钢梁AB下。钢梁两端连接于厂房框架柱上，计算跨度L=7000mm，计算简图如图所示。钢材采用Q235—B钢，钢梁选用热轧H型钢HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真题]已知条件同题（1）。试问，钢梁C点处由可变荷载Qk产生的最大挠度值（mm）应与下列何项数值最为接近？（）A、4B、6C、10D、14答案：C解析：根据受力分析，可知钢梁C点处由可变荷载Qk产生的最大挠度值为：由此可知，C项数值最为接近。26.某简支吊车梁，如图3-18所示，跨度12m，钢材为Q345钢，焊条为E50系列，承受两台75/20t重级工作制桥式吊车。吊车梁截面如图3-22所示，Ix=1674660cm6，采用QU100钢轨，轨高15cm，与受压翼缘牢固连接。1.为保证吊车梁的腹板局部稳定性，需配置的加劲肋为（）。A、横向加劲肋B、纵向加劲肋C、同时配置纵.横向加劲肋D、不需配置加劲肋答案：C解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第4.3.2条第2款规定，腹板的高厚比为：因此，应同时配置横向加劲肋和在弯曲应力较大区格的受压区配置纵向加劲肋。27.某建筑物设计使用年限为50年，地基基础设计等级为乙级，柱下桩基础采用九根泥浆护壁钻孔灌注桩，桩直径d=600mm，为提高桩的承载力及减少沉降，灌注桩采用桩端后注浆工艺，且施工满足《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）的相关规定。框架柱截面尺寸为1100mm×1100mm，承台及其以上土的加权平均重度γ0=20kN/m3。承台平面尺寸、柱位布置、地基土层分布及岩土参数等如图所示。桩基的环境类别为二a，建筑所在地对桩基混凝土耐久性无可靠工程经验。[2012年真题]2.假定，第②层粉质黏土及第③层黏土的后注浆侧阻力增强系数，第④层细砂的后注浆侧阻力增强系数βz=1.6，第④层细砂的后注浆端阻力增强系数βp=2.4。试问，在进行初步设计时，根据土的物理指标与承载力参数间的经验公式，单桩的承载力特征值Ra(kN)与下列何项数值最为接近？（）A、1200B、1400C、1600D、3000答案：C解析：根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.3.10条规定，后注浆灌注桩的单桩极限承载力，应通过静荷载试验确定。其标准值可按下式估算：计算步骤如下：①计算剪力：桩端后注浆增强段长度取12m。式中，μ为桩身周长，分别为后注浆竖向增强段第土层初始极限侧阻力标准值、非竖向增强段第?土层初始极限侧阻力标准值、初始极限端阻力标准值，Ap为桩端面积；故单桩极限承载力为：②计算单桩的承载力特征值为由此可知，C项数值最为接近。28.试问，砌体结构受压构件承载力验算时，下述关于调整高厚比β计算值的措施，其中哪项不妥？（）[2013年真题]A、改变砌筑砂浆的强度等级B、改变房屋的静力计算方案C、调整或改变构件的支承条件D、改变块体材料类别答案：A解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第5.1.2条、第5.1.3条规定，改变房屋的静力计算方案、构件的支承条件、块体材料类别均对高厚比产生影响，而改变砂浆的强度等级对于高厚比没有影响。29.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62—2004）规范规定，当受拉主筋的混凝土保护层厚度大于50mm时，应在保护层内设置直径不小于6mm、间距不大于100mm的钢筋网，其理论依据是（）。A、使受拉主钢筋受力均匀B、减少混凝土保护层的厚度C、对保护层采取有效的防裂措施D、防止混凝土保护层在施工过程中剥落答案：C解析：混凝土保护层是保证受力主钢筋不发生锈蚀破坏的重要环节，当混凝土保护层较厚时易产生混凝土干缩、温度等裂缝，裂缝集中且宽度较大，对受拉主钢筋的防护产生不利，因此需设钢筋网防止混凝土保护层过早开裂。30.试问，直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数n等于或大于下列何项数值时，应进行疲劳计算？（）[2012年真题]A、B、C、D、答案：C解析：动力荷载容易造成疲劳破坏。根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第6.1.1条规定，直接承受动力荷载重复作用的钢结构构件及其连接，当应力变化的循环次数n等于或大于5×次时，应进行疲劳计算。31.下列网壳结构如图所示，针对其是否需要进行整体稳定性计算的判断，下列何项正确？（）A、（a）、（b）需要；（c）不需要B、（a）、（c）需要；（b）不需要C、（b）、（c）需要；（a）不需要D、（b）需要；（a）、（b）不需要。答案：A解析：根据《空间网格结构技术规程》（JGJ7—2010）第4.3.1条规定，单层网壳以及厚度小于跨度1／50的双层网壳均应进行稳定性计算。32.某钢筋混凝土框架结构，框架抗震等级为二级，中间层框架中柱配筋示意见图，已知箍筋直径为10mm，且加密区箍筋间距为100mm。试问，该框架柱非加密区箍筋间距最大值（mm）与下列何项数值最为接近？（）[2012年真题]提示：不考虑柱截面尺寸、剪跨比对箍筋配置的影响。该柱不需要提高变形能力。A、150B、180C、200D、250答案：B解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第6.3.9条第4款第1项规定，柱箍筋非加密区的体积配箍率不小于加密区的50％，则非加密区箍筋间距为200mm。另外，一、二级框架柱的箍筋间距不应大于10倍纵筋直径，纵筋最小直径为18mm，故非加密区箍筋间距最大值为180mm。由此可知，B项数值最为接近。33.某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合所得的内力值为：F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土标准值G=486.7kN。基础埋深和工程地质剖面如图所示。5.软弱下卧层顶面处自重压力最接近于（）kN/m2。A、48.4B、59.2C、156.9D、169.3答案：B解析：由软弱下卧层以上土层重度及厚度可计算得，软弱下卧层顶面处的自重压力为：pcz=19×1.8+10×2.5=59.2kN/m2。由此可知，B项数值最为接近。34.一钢筋混凝土简支梁，截面尺寸为200mm×500mm，跨度5.4m，支承在240mm厚的窗间墙上，如图4-14所示。窗间墙长1500mm，采用MU15级蒸压粉煤灰砖、M10级混合砂浆砌筑，砌体施工质量控制等级为B级。在梁下、窗间墙墙顶部位，设置有钢筋混凝土圈梁，圈梁高度为180mm。梁端的支承压力设计值N1=110kN，上层传来的轴向压力设计值为360kN。试问，作用于垫梁下砌体局部受压的压力设计值N0+N1（kN），与下列何项数值最为接近？（）A、190B、220C、240D、260答案：C解析：35.在一展览馆的楼面上，有一静止的展品及其墩座，其自重的标准值共为30kN；墩座经厚50mm的垫层坐落在板跨为3m（单向板）、板厚为150mm的钢筋混凝土楼板上。该展品的四周无其他展品的展览区（见图）。l——板跨；bcx、bcy——分别为平行、垂直于板跨的荷载作用面的计算宽度；b——局部分布荷载的有效分布宽度。2.单向板上局部荷载的有效分布宽度b最接近于（）m。A、3.27B、2.85C、2.69D、0.75答案：B解析：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）附录C第C.0.5条第1款规定，局部荷载作用面的长边平行于板跨，垫层厚s=0.05m，板厚h=0.15m，则荷载作用面平行和垂直于板跨的计算宽度分别为：bcx=btx＋2s＋h=1.0＋2×0.05＋0.15=1.25m；bcy=bty＋2s＋h=0.5+2×0.05＋0.15=0.75m；满足bcx>bcy，且bcy＜0.6l=0.6×3=1.8m，bcx＜l=3m；根据附录C第C.0.5条式（C.0.5-1）计算，有效分布宽度为：b=bcy＋0.7l=0.75＋0.7×3=2.85m。由此可知，B项数值最为接近。36.某多层砌体结构房屋，各层层高均为3.6m，内外墙厚度均为240mm，轴线居中。室内外高差0.3m，基础埋置较深且有刚性地坪。采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖，平面布置图和A轴剖面见图4-12所示。各内墙上门洞均为1000mm×2600mm（宽×高），外墙上窗洞均为1800mm×1800mm（宽×高）试问，底层②轴墙体的高厚比与下列何项数值最为接近？提示：横墙间距s按5.7m计算。（）A、13B、15C、17D、19答案：A解析：37.某重级工作制吊车的单层厂房，其边跨纵向柱列的柱间支撑布置及几何尺寸如图所示。上段、下段柱间支撑ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜杆设计，柱顶设有通长刚性系杆。钢材采用Q235钢，焊条为E43型。假定，厂房山墙传来的风荷载设计值R=110kN，吊车纵向水平刹车力设计值T=125kN。[2013年真题]3.假定，下段柱间支撑ZC-2采用两等边角钢组成的双片支撑如图所示，两分肢间用缀条相连。已知ZC-2所用等边角钢规格为L125×8，A=1975mm2，截面无削弱。试问，在吊车纵向水平刹车力作用下，支撑截面的拉应力设计值（N／mm2）应与下列何项数值最为接近？（）{图1}提示：假定双片支撑分别各自承受风荷载及吊车纵向水平刹车力，吊车梁为刚性梁。A、120B、130C、140D、150答案：A解析：吊车肢柱间支撑轴心拉力设计值为：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第5.1.1条式（5.1.1-1）计算，所受正应力为：由此可知，A项数值最为接近。38.某梁截面尺寸250mm×500mm，M=2.0×108N·mm，受压区预先已经配好HRB335级受压钢筋220（As′=628mm2），若受拉钢筋也采用HRB335级钢筋配筋，混凝土的强度等级为C30，则截面所需配置的受拉钢筋截面面积As（mm2）接近于（）。A、1435B、1560C、1575D、1657答案：B解析：39.某工程平面如图所示，假定，本工程建筑抗震类别为丙类，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g。墙体采用MU15级烧结多孔砖、M10级混合砂浆砌筑，内墙厚度为240mm，外墙厚度为370mm。各层墙上下连续且洞口对齐。除首层层高为3.0m外，其余五层层高均为2.9m。试问，满足《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）抗震构造措施要求的构造柱最少设置数量（根），与下列何项选择最为接近？（）[2014年真题]A、52B、54C、60D、76答案：D解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第7.1.2条表7.1.2可知，本工程横墙较少，且房屋总高度和层数达到表7.1.2规定的限值。根据第7.1.2条第3款规定，6、7度时，横墙较少的丙类多层砌体房屋，当按规定采取加强措施并满足抗震承载力要求时，其高度和层数应允许仍按表7.1.2的规定采用。根据第7.3.1条第1款规定，构造柱设置部位，一般情况下应符合表7.3.1的要求。根据第7.3.14条第5款规定，丙类多层砖砌体房屋，当横墙较少且总高度和层数接近或达到本规范表7.1.2规定限值时，应采取的加强措施要求，所有纵横墙交接处及横墙的中部，均应设置构造柱，且间距不宜大于3.0m。40.某钢筋混凝土偏心受压柱，正方形截面，混凝土强度等级C50，四角各配置（HRB400级），每边各配置（HRB335级），则此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb为（）。A、0.518B、0.544C、0.550D、0.614答案：A解析：HRB400级、HRB335级钢筋均为有屈服点钢筋，C50混凝土，β1＝0.8；根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）第6.2.7条式（6.2.7-1）计算，具体计算如下：①对HRB400级钢筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：②对HRB335级钢筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：③根据第6.2.7条注解规定，当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。0.518＜0.55，故此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb＝0.518。41.根据地勘资料，某粘土层的天然含水量w=35％，液限wL=52％，塑限wp=23％，土的压缩系数a1-2=0.12MPa-1，a2-3=0.09MPa-1。试问，下列关于该土层的状态及压缩性评价，何项是正确的？（）A、可塑，中压缩性土B、硬塑，低压缩性土C、软塑，中压缩性土D、可塑，低压缩性土答案：A解析：42.某商业楼为五层框架结构，设一层地下室，基础拟采用承台下桩基，柱A截面尺寸为800mm×800mm，预制方桩边长为350mm，桩长为27m，承台厚度为800mm，有效高度h0取750mm，板厚为600mm，承台及柱的混凝土强度等级均为C30（ft=1.43N／mm2），抗浮设计水位+5.000，抗压设计水位+3.500。柱A下基础剖面及地质情况见图。[2013年真题]提示：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）作答，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）作答。3.假定，各层土的基桩抗拔系数λ均为0.7。试问，预制桩基桩抗拔极限承载力标准值（kN）与下列何项数值最为接近？（）A、500B、600C、1100D、1200答案：C解析：根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.4.6条规定，预制桩基桩抗拔极限承载力标准值公式为：代入数据可得，极限承载力为：由此可知，C项数值最为接近。43.对无筋砌体结构受压构件的承载力设计表达式，其中影响系数φ主要考虑的因素是（）。A、构件高厚比β的影响B、综合考虑构件高厚比β和轴向力偏心距e的影响C、施工偏差的影响D、综合考虑了所有对砌体受压承载力的影响因素答案：B解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）附录D第D.0.1条，当β≤3时,无筋砌体矩形截面偏心受压构件承载力的影响系数为：当β>3时，无筋砌体矩形截面单向偏心受压构承载力的影响系数为：由公式可知，影响系数与高厚比β以及轴向力偏心距e有关。44.吊车梁中心线到厂房轴线（即柱外边缘）的距离为750mm，吊车梁肋宽250mm，作用在牛腿顶部的竖向力设计值Fv=305.56kN，作用在牛腿顶面的水平拉力设计值Fh=0。牛腿截面尺寸如图2-30所示。若牛腿宽b=400mm，as=35mm，采用C30混凝土，HRB335级钢筋，则牛腿所需纵向受拉钢筋As应为（）mm2。A、306.3B、359.5C、532.0D、570.6答案：D解析：45.某现浇钢筋混凝土三层框架，计算简图如图2-16所示，各梁、柱的相对线刚度及楼层侧向荷载标准值如图2-16所示。假设，该框架满足用反弯点法计算内力的条件，首层柱反弯点在距本层柱底2/3柱高处，二、三层柱反弯点在本层1/2柱高处。试问，一层顶梁L1的右端在该侧向荷载作用下的弯矩标准值Mk（kN·m）与下列何项数值最为接近？（）A、29B、34C、42D、50答案：B解析：46.某单层钢结构厂房γ0=1.0，柱距12m，其钢吊车梁采用Q345钢制造，E50型焊条焊接。吊车为软钩桥式吊车，起重量Q=50t／10t，小车重g=15t，最大轮压标准值P=470kN。[2014年真题]5.假定，吊车梁采用突缘支座，支座加劲肋与腹板采用双面角焊缝连接，焊脚尺寸hf=10mm，支座反力设计值R=1727.8kN，腹板高度为1500mm。试问，角焊缝的剪应力设计值（N／mm2），与下列何项数值最为接近？（）提示：角焊缝的强度计算时，支座反力设计值需乘以放大系数1.2。A、100B、120C、135D、155答案：A解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第7.1.3条式（7.1.3-2）计算，角焊缝的剪应力设计值为：lw=1500-2×10=1480mm，由此可知，A项数值最为接近。47.某三跨框架结构，抗震等级为二级，边跨跨度为5.7m，框架梁截面宽250mm，高600mm，柱宽为500mm，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB300钢，混凝土强度等级为C30，重力荷载引起的剪力VGb=135.2kN。在重力荷载和地震作用组合下作用于边跨一层梁上的弯矩为：梁左端：Mmax=210kN·m，－Mmax=－420kN·m；梁右端：Mmax=175kN·m，－Mmax=－360kN·m；梁跨中：Mmax=180kN·m；边跨梁：V=230kN。3.计算该框架梁的剪力设计值Vb，最接近于（）kN。A、230B、257.5C、272.5D、282.7答案：C解析：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）相关条例，计算如下：①计算重力荷载引起的剪力值重力荷载引起的梁内最大剪力为：VGb=135.2kN；重力荷载和地震作用组合作用下跨中的最大剪力为：V=230×103N。②剪力设计值的确定由此可知，C项数值最为接近。48.某建筑场地，受压土层为淤泥质黏土层，其厚度为10m，其底部为不透水层。场地采用排水固结法进行地基处理，竖井采用塑料排水带并打穿淤泥质黏土层，预压荷载总压力为70kPa，场地条件及地基处理示意如图5-15所示，加荷过程如图5-15所示。试问，加荷开始后100d时，淤泥质黏土层平均固结度与下列何项数值最为接近？提示：不考虑竖井井阻和涂抹的影响；Fn=2.25；β=0.0244（1/d）。（）A、0.85B、0.87C、0.89D、0.92答案：D解析：49.A、1120B、1250C、1380D、2680答案：A解析：50.下列钢筋不属于板的构造钢筋的是（）。A、分布钢筋B、箍筋或弯起筋C、现浇板中与梁垂直的上部构造筋D、与梁（墙）整浇的板或嵌固于砌体墙的板，应在板边上部设置的构造筋答案：B解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）第9.1.6～9.1.7条推断可知，ACD三项都属于板的构造钢筋。而箍筋或弯起钢筋是为提高板的冲切强度而配置的，不属于板的构造钢筋。51.某钢结构办公楼，结构布置如图所示。框架梁、柱采用Q345，次梁、中心支撑、加劲板采用Q235，楼面采用150mm厚C30混凝土楼板，钢梁顶采用抗剪栓钉与楼板连接。A、75B、90C、100D、110答案：A解析：52.某钢筋混凝土现浇肋形楼盖的次梁，如图所示，次梁高度h=450mm，宽度b=200mm，次梁的计算跨度l0=6m，间距为2.4m，净距sn=2.2m，楼板厚度hf′=80mm，纵向受力钢筋合力点至混凝土边缘的距离as=35mm。混凝土强度等级为C30，纵向受拉钢筋采用热轧HRB335钢筋。翼缘的计算宽度bf′最接近（）mm。A、1800B、2000C、2200D、2400答案：B解析：按梁跨度l0考虑，翼缘计算宽度应满足：bf′≤l0/3=2000mm；按梁净距考虑，翼缘计算宽度应满足：bf′≤b+sn=200+2200=2400mm；按翼缘高度考虑：hf′/（h-as）=80/（450-35）=0.19>0.1，对于肋形楼盖梁不受此要求限制。因此翼缘计算宽度bf′=2000mm。由此可知，B项数值最为接近。53.某简支梁桥，计算跨径为20m，采用C30混凝土。该桥由5根主梁和5根横隔梁组成，等高主梁梁高为1.3m，跨中腹板厚度为0.16m，支点处腹板宽度应加宽。假设已计算出在支点处某根主梁的恒载剪力为280kN，活载剪力为185kN。该主梁支点处的承载能力极限状态剪力值最接近于（）kN。A、585B、595C、615D、625答案：B解析：根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60—2004）第4.1.6条规定，按承载能力极限状态设计时，效应组合剪力值的计算公式为：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分别为永久作用效应及活载效应的分项系数，根据表4.1.6可得，γq＝1.4；γg＝1.2。将数据代入公式得，该主梁支点处的承载能力极限状态剪力值为：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。由此可知，Ｂ项数值最为接近。54.某抗震设防烈度为8度（0.30g）的框架结构，采用摩擦型长螺旋钻孔灌注桩基础，初步确定某中柱采用如图5-11所示的四桩承台基础，已知桩身直径为400mm，单桩竖向抗压承载力特征值Ra=700kN，承台混凝土强度等级C30（ft=1.43N/mm2），桩间距有待进一步复核。考虑x向地震作用，相应于荷载效应标准组合时，作用于承台底面标高处的竖向力FEk=3341kN，弯矩MEk=920kN·m，水平力VEk=320kN，承台有效高度h0=730mm，承台及其上土重可忽略不计。.试问，当桩中心距s=2400mm，地震作用效应组合时，承台A—A剖面处的抗剪承载力设计值（kN）与下列何项数值最为接近？（）A、3500B、3100C、2800D、2400答案：B解析：55.某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合所得的内力值为：F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土标准值G=486.7kN。基础埋深和工程地质剖面如图所示。2.偏心距为e=0.85时的基底压力最大值最接近于（）kN/m2。A、316.8B、393.6C、400.1D、409.1答案：A解析：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第5.2.2条规定，当偏心荷载作用时，基底压力最大值的计算公式为：由于偏心距为：则代入数据可得基底边缘最大压力值为：由此可知，A项数值最为接近。56.某五层重点设防类建筑，采用现浇钢筋混凝土框架结构如图，抗震等级为二级，各柱截面均为600mm×600mm，混凝土强度等级C40。A、B、假定，二层中柱KZ2截面为600mm×600mm，剪跨比大于2，轴压比为0.6，纵筋和箍筋均采用HRB335级钢筋，箍筋采用普通复合箍。试问，下列何项柱加密区配筋符合《建筑抗震设计规范》（G50011—2010）的要求？（）C、提示：复合箍的体积配箍率按扣除重叠部位的箍筋体积计算。D、答案：C解析：57.某钢烟囱设计时，在邻近构筑物平台上设置支撑与钢烟囱相连，其计算简图如图所示。支撑结构钢材采用Q235—B钢，手工焊接，焊条为E43型。撑杆AB采用填板连接而成的双角钢构件，十字形截面(╃100×7)，按实腹式构件进行计算，截面形式如图所示，其截面特性：已知撑杆AB在风荷载作用下的轴心压力设计值N=185kN。[2012年真题]4.已知条件同题（3）。假定角钢肢背的焊缝内力分配系数为0.7，实际焊缝长度为160mm。试问，撑杆AB角钢肢背处侧面角焊缝的应力计算数值τf（N/mm2）与下列何项数值最为接近？（）A、150B、130C、100D、70答案：C解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第7.1.3条第2款规定，角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去2hf，故双角钢共2条焊缝，则侧面角焊缝的应力为：由此可知，C项数值最为接近。58.承重墙梁在顶部荷载作用下，下列破坏形态不可能发生的是（）。A、托梁纵向钢筋屈服而发生的正截面破坏B、墙体或托梁斜截面抗剪承载力不足而发生的斜截面破坏C、墙梁上部受压区砌体因抗压强度不足而发生的正截面破坏D、托梁支座上部砌体被压碎的局部受压破坏答案：C解析：砌体的抗压强度大约是其抗拉强度的10倍，也远远大于其抗剪强度，所以一般不会因为受压区强度不足而发生破坏。墙梁的破坏形态主要包括：①弯曲破坏，当托梁主裂缝截面的钢筋达到屈服时，墙梁发生沿跨中垂直截面的弯曲破坏；②剪切破坏，包括斜拉破坏和斜压破坏；③局部受压破坏。59.某办公楼平面布置如图所示，采用装配式钢筋混凝土楼盖，MU10砖墙承重。纵墙及横墙厚度均为240mm，砂浆强度等级M5，底层墙高H=4.5m（从基础顶面算起至一层楼板底面），隔墙厚120mm。则下列高厚比验算错误的是（）。A、外纵墙满足B、承重横墙满足C、内纵墙满足D、内隔墙不满足答案：D解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第4.2.1条表4.2.1可知，横墙最大间距s=12m＜32m，其属于刚性方案。①外纵墙高厚比验算由s=12m，H=4.5m，知s=12m＞2H=9m；根据第5.1.3条表5.1.3可知，H0=1.0H；查第6.1.1条表6.1.1可知，砂浆强度等级M5时允许高厚比[β]=24；又μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7，由第6.1.1条式（6.1.1）计算，得：高厚比β=H0/h=4.5/0.24=18.75＜μ2[β]=0.8×24=19.2，满足高厚比要求。②承重横墙高厚比验算纵墙间距s=6.2m，则H=4.5m＜s＜2H=9m；根据第5.1.3条表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6.2+0.2×4.5=3.38m；由第6.1.1条式（6.1.1）计算，得高厚比β=H0/h=3380/240=14.08＜[β]=24，满足高厚比要求。③内纵墙高厚比验算由于内纵墙的厚度、砌筑砂浆、墙体高度均与纵墙相同，洞口宽度小于外墙的洞口宽度，外墙高厚比验算满足要求，则内纵墙也满足高厚比要求。④隔墙高厚比验算因隔墙上端在砌筑时，一般用斜放立砖顶住楼板，故可按顶端为不动铰支点考虑。设隔墙与纵墙咬槎拉结，则s=6.2m，2H=9m＞s＞H=4.5m；查第5.1.3条表5.1.3可得，H0=0.4s+0.2H=3.38m；由于隔墙是非承重墙，则根据第6.1.1条式（6.1.1）计算，得：β=H0/h=3380/120=28.16＜μ1[β]=1.44×24=34.56，满足高厚比要求。60.某五层砌体结构办公楼立面简图见图。抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g。各层层高及计算高度均为3.6m，采用现浇钢筋混凝土楼、屋盖。砌体施工质量控制等级为B级，结构安全等级为二级。已知各种荷载（标准值）：屋面恒载总重为1800kN，屋面活荷载总重150kN，屋面雪荷载总重100kN；每层楼层恒载总重为1600kN，按等效均布荷载计算的每层楼面活荷载为600kN；2～5层每层墙体总重为2100kN，女儿墙总重为400kN。采用底部剪力法对结构进行水平地震作用计算。试问，总水平地震作用标准值Fek（kN），应与下列何项数值最为接近？（）提示：楼层重力荷载代表值计算时，集中于质点G1的墙体荷载按2100kN计算。A、1680B、1970C、2150D、2300答案：B解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.1.3条规定，计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表5.1.3采用，故：屋面质点处G5=1800+0.5×2100+0.5×100+400=3300kN，楼层质点处G1=1600+2100+0.5×600=4000kN，G2=G3=G4=4000kN。根据第5.2.1条及5.1.4条规定，结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%。由G=∑Gi=4000×4+3300=19300kN，故Geq=0.85G＝0.85×19300=16405kN。相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数值，对于多层砌体房屋、底部框架砌体房屋，宜取水平地震影响系数最大值，即α1=αmax=0.12。因此，总水平地震作用标准值为Fek=α1Geq=0.12×16405=1968.6kN。61.某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底由荷载标准值组合所得的内力值为：F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kN·m，V=200kN；柱基自重和覆土标准值G=486.7kN。基础埋深和工程地质剖面如图所示。3.基底土的承载力特征值fa最接近于（）kN/m2。A、251.7B、259.6C、267D、276.3答案：C解析：黏粒含量大于10%的粉土，根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第5.2.4条表5.2.4可得，承载力修正系数为：ηb=0.3，ηd=1.5；则可计算得修正后的基底土的承载力特征值为：由此可知，C项数值最为接近。62.关于建立承载能力极限状态偶然组合设计表达式的原则，下列叙述不正确的是（）。A、只考虑一种偶然作用与其他荷载相组合B、偶然作用的代表值不乘以分项系数C、与偶然作用同时出现的可变荷载，应根据观测资料和工程经验采用适当的代表值，如组合值等D、荷载与抗力分项系数，可根据结构可靠度分析或工程经验确定，应符合专门规范的规定答案：C解析：根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2001）第7.0.2条第2款及其条文说明规定，偶然组合极限状态设计表达式宜按下列原则确定：①只考虑一种偶然作用与其他荷载相组合；②偶然作用不乘以荷载分项系数；③可变荷载可根据与偶然作用同时出现的可能性，采用适当的代表值，如准永久值等；④荷载与抗力分项系数值，可根据结构可靠度分析或工程经验确定。63.某无吊车单跨单层砌体仓库的无壁柱山墙，如图所示，横墙承重，房屋山墙两侧均有外纵墙。采用MU10蒸压粉煤灰砖、M5混合砂浆砌筑。墙厚为370mm，山墙基础顶面距室外地面300mm。[2013年真题]3.假定，房屋的静力计算方案为刚性方案。试问，山墙的高厚比限值μ1μ2[β]与下列何项数值最为接近？（）A、17B、19C、21D、24答案：B解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第6.1.1条表6.1.1可知，在刚性方案里允许高厚比[β]=24，自承重墙允许高厚比修正系数μ1=1.0；根据第6.1.4条的规定，有门窗洞口墙允许高厚比修正系数为：所以，山墙的高厚比限值为：μ1μ2[β]=1.0×0.81×24=19.44。由此可知，B项数值最为接近。64.露天环境下某工地采用红松原木制作混凝土梁底模立柱，强度验算部位未经切削加工，试问，在确定设计指标时，该红松原木轴心抗压强度最大设计值（N/mm2），与下列何项数值最为接近？（）A、10B、12C、14D、15答案：B解析：根据《木结构设计规范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.1条表4.2.1-2可知，红松强度等级为TC13B；根据表4.2.1-3可知，fc=10N/mm2；根据第4.2.3条规定，未经切削，强度设计值可提高15％；根据表4.2.1-4可知，露天环境下应乘以调整系数0.9，对于施工时的短暂情况应乘以调整系数1.2。则轴心抗压强度设计值为：fc=1.15×0.9×1.2×10=12.42N/mm2。65.格构式轴心受压柱缀材的计算内力随（）的变化而变化。A、缀材的横截面积B、缀材的种类C、柱的计算长度D、柱的横截面积答案：D解析：格构式轴压柱缀材的内力取决于弯曲时柱构件的剪力V。根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第5.1.6条规定，轴心受压构件的计算剪力应按计算，其中，A为轴压构件横截面面积，fy和f是轴压构件材料屈服强度和抗弯强度设计值。故格构式轴心受压柱缀材的计算内力随柱的截面面积的变化而变化。66.某车间起重机梁端部车挡采用焊接工字形截面，钢材采用Q235B钢，车挡截面特性如图所示。作用于车挡上的起重机水平冲击力设计值为H=201.8kN，作用点距车挡底部的高度为1.37m。[2011年真题]4.已知条件同题（3）。试问，“2”点处的角焊缝应力设计值（N/mm2）应与下列何项数值最为接近？（）A、30B、90C、130D、160答案：C解析：“2”点既在翼缘上，又在腹板上。因此，“2”点是在各种力综合作用下的焊缝强度计算点。根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第7.1.3条规定，可以进行直角角焊缝的强度计算。由题意可知，“2”点处弯曲应力为：根据公式（7.1.3-2）计算，“2”点处剪应力为：根据公式（7.1.3-3）计算，“2”点处综合应力为：由于焊缝直接承受动力荷载，βf=1.0。故“2”点处角焊缝应力设计值为：由此可知，C项数值最为接近。67.关于淤泥的天然含水量w和孔隙比e的数值，下列各项正确的是（）。A、w＞wL；e≥1.5B、w＞wL；e≤1.5C、w≥wP；e≥1.5D、w＜wP；e≤1.5答案：A解析：《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第4.1.12条规定，淤泥为在静水或缓慢的流水环境中沉积，并经生物化学作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于1.5的黏性土。当天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土或粉土为淤泥质土。含有大量未分解的腐殖质，有机质含量大于60%的土为泥炭，有机质含量大于或等于10%且小于或等于60%的土为泥炭质土。68.关于钢材和焊缝强度设计值的下列说法中，何项有误？（）Ⅰ.同一钢号不同质量等级的钢材，强度设计值相同；Ⅱ.同一钢号不同厚度的钢材，强度设计值相同；Ⅲ.钢材工作温度不同（如低温冷脆），强度设计值不同；Ⅳ.对接焊缝强度设计值与母材厚度有关；Ⅴ.角焊缝的强度设计值与焊缝质量等级有关。A、Ⅱ、Ⅲ、ⅤB、Ⅱ、ⅤC、Ⅲ、ⅣD、Ⅰ、Ⅳ答案：A解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）条文规范逐项判别。前三项，根据第3.4.1条表3.4.1-1可知，钢材强度设计值随钢材厚度增加而降低，与工作温度和质量等级无关；后两项，根据第3.4.1条表3.4.1-3可知，对接焊缝强度设计值随母材厚度增加而降低，角焊缝的强度设计值仅与焊条型号有关。69.假定，该底层柱下端截面产生的竖向内力标准值如下：由结构和构配件自重荷载产生的NGk=980kN；由按等效均布荷载计算的楼（屋）面可变荷载产生的NQk=220kN，由水平地震作用产生的NEhk=280kN，试问，该底层柱的轴压比μN与轴压比限值[μN]之比，与下列何项数值最为接近？（）A、0.67B、0.80C、0.91D、0.98答案：C解析：70.一幢20层的高层建筑，采用钢筋混凝土结构。该建筑的抗震设防烈度为8度(0.3g)，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。该结构的第一自振周期T1=1.2s，阻尼比ζ=0.05，地震影响系数α最接近于()。A、0.08B、0.07C、0.06D、0.05答案：A解析：该建筑抗震设防烈度为8度(0.3g)，按多遇地震计算水平地震作用时，查《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)(2008年版)表5.1.4-1，水平地震影响系数最大值为：αmax=0.24；场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，则查表5.1.4-2可知，特征周期Tg=0.35s。混凝土结构的阻尼比ζ=0.05，则阻尼调整系数η2可根据式(5.1.5-3)计算，即：71.某多跨简支梁桥，其总体布置如图7-27所示。每孔跨径25m，计算跨径为24m，桥梁总宽10m，行车道宽度为8.0m，通行二列汽车。该桥上部结构采用预应力混凝土箱梁，桥墩支承在岩基上，由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。桥墩上设立四个支座，支座的横桥向中心距为4.0m。计算荷载为公路—Ⅱ级，汽车荷载冲击系数为μ＝0.285。混凝土的容重按25kN/m3计算。假定上述桥梁每个支座在恒载和活载作用下，最大垂直反力为2000kN。拟选用板式橡胶支座的板厚为42mm、顺桥向的尺寸为400mm，则所需板式橡胶支座的平面尺寸最接近于（）。提示：假定允许平均压应力σ＝10MPa，支座形状系数S＞8。A、400mm×450mmB、400mm×500mmC、400mm×550mmD、400mm×600mm答案：B解析：72.某大城市位于7度地震区，市内道路上有一座5孔各16m的永久性桥梁，全长80.6m，全宽19m。上部结构为简支预应力混凝土空心板结构，计算跨径15.5m；中墩为两跨双悬臂钢筋混凝土矩形盖梁，三根1.1m的圆柱；伸缩缝宽度均为80mm；每片板梁两端各置两块氯丁橡胶板式支座，支座平面尺寸为200mm（顺桥向）×250mm（横桥向），支点中心距墩中心的距离为250mm（含伸缩缝宽度）。试问，根据现行桥规的构造要求，该桥中墩盖梁的最小设计宽度（mm），与下列何项数值最为接近？（）A、1640B、1390C、1200D、1000答案：A解析：根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166—2011）第11.3.2条规定，简支梁端至中墩盖梁边缘应有一定的距离，其最小值a≥70+0.5L。故中墩盖梁的设计宽度应满足：B=2a+b0≥[2×（70+0.5×15.5）+8]×10mm=1635mm。由此可知，A项数值最为接近。73.关于预制桩的下列主张中，何项不符合《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011和《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008的规定？（）A、抗震设防烈度为8度地区，不宜采用预应力混凝土管桩B、对于饱和软粘土地基，预制桩入土15d后方可进行竖向静载试验C、混凝土预制实心桩的混凝土强度达到设计强度的70%及以上方可起吊D、采用锤击成桩时，对于密集桩群，自中间向两个方向或四周对称施打答案：B解析：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）附录Q.0.4规定，进行竖向静载试验，对于饱和软粘土地基，预制桩入土不得少于25d，B项错误。根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第3.3.2条第3款规定，抗震设防烈度为8度及以上地区，不宜采用预应力混凝土管桩（PC）和预应力混凝土空心方桩（PS），A项正确；根据第7.2.1条第1款规定，混凝土预制实心桩的混凝土强度达到设计强度的70%及以上方可起吊，达到100%方可运输，C项正确；根据第7.4.4条第1款规定，对于密集群桩，自中间向两个方向或四周对称施打，D项正确。74.某混凝土挡土墙墙高5.2m，墙背倾角α=60o，挡土墙基础持力层为中风化较硬岩。挡土墙剖面如图5-14所示，其后有较陡峻的稳定岩体，岩坡的坡角θ=75o，填土对挡土墙墙背的摩擦角δ=10o。提示：不考虑挡土墙前缘土体作用，按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）作答。假定，挡土墙主动土压力合力Ea=250kN/m，主动土压力合力作用点位置距离挡土墙底1/3墙高，挡土墙每延米自重Gk=220kN，其重心距挡土墙墙趾的水平距离x0=1.426m。试问，相应于荷载效应标准组合时，挡土墙底面边缘最大压力值Pkmax（kPa），与下列何项数值最为接近？（）A、105B、200C、240D、280答案：C解析：75.下列关于木结构设计的论述，其中何项不妥？（）[2014年真题]A、对原木构件，验算挠度和稳定时，可取构件的中央截面B、对原木构件，验算抗弯强度时，可取最大弯矩处截面C、木桁架制作时应按其跨度的1／200起拱D、木结构建筑不应超过五层答案：D解析：AB两项正确，根据《木结构设计规范》（GB50005—2003）（2005年版）第4.2.10条规定，对原木构件，验算挠度和稳定时，可取构件的中央截面，验算抗弯强度时，可取最大弯矩处截面。C项正确，根据第7.3.3条规定，木桁架制作时应按其跨度的1／200起拱。D项错误，根据第10.3.1条规定，木结构建筑不应超过三层。76.某钢烟囱设计时，在邻近构筑物平台上设置支撑与钢烟囱相连，其计算简图如图所示。支撑结构钢材采用Q235—B钢，手工焊接，焊条为E43型。撑杆AB采用填板连接而成的双角钢构件，十字形截面(╃100×7)，按实腹式构件进行计算，截面形式如图所示，其截面特性：已知撑杆AB在风荷载作用下的轴心压力设计值N=185kN。[2012年真题]3.撑杆AB与钢烟囱的连接节点如图所示，侧面角焊缝的焊脚尺寸hf=6mm。试问，不计受力大小，仅按焊缝连接的构造要求确定，图中所示实际焊缝长度的最小值（mm）与下列何项数值最为接近？（）A、40B、60C、80D、100答案：B解析：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第8.2.7条第4款规定，侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8hf和40mm。故侧面角焊缝的最小计算长度为：再根据第7.1.3条关于角焊缝计算长度的规定，角焊缝的计算长度，对每条焊缝取其实际长度减去2hf。则实际焊缝长度的最小值为：由此可知，B项数值最为接近。77.某砌体房屋，采用墙下钢筋混凝土条形基础，其埋置深度为1.2m，宽度为1.6m。场地土层分布如图所示，地下水位标高为-1.200m。[2012年真题]2.假定，在荷载效应标准组合下，基础底面压力值。试问，②层淤泥质黏土顶面处的附加压力值Pz(kPa),与下列何项数值最为接近？（）A、60B、70C、80D、90答案：B解析：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第5.2.7条第2款规定，对条形基础附加压力值可按下式计算：取基础长度进行计算。步骤如下：①计算地基压力扩散线与垂直线的夹角θ：由查表5.2.7可得，可取地基压力扩散角θ=23°。②Pz为基础底面处土的自重压力值；Z为基础底面至软弱下卧层顶面的距离。③附加压应力值为：由此可知，B项数值最为接近。78.某钢筋混凝土框架结构多层办公楼局部平面布置如图所示（均为办公室），梁、板、柱混凝土强度等级均为C30，梁、柱纵向钢筋为HRB400钢筋，楼板纵向钢筋及梁、柱箍筋为HRB335钢筋。假设，雨篷梁KL1与柱刚接，试问，在雨篷荷载作用下，梁KL1的扭矩图与下列何项图示较为接近？（）A、B、C、D、答案：A解析：雨篷梁在两端刚接的条件下，梁的扭矩图在雨篷板范围以内为斜线，在雨篷板范围以外为直线79.一片高2m，宽3m，厚370mm的墙，如图所示。采用普通烧结砖和M2.5砂浆砌筑。墙面承受水平荷载设计值为0.7kN/m2。1.该墙的墙底截面的弯矩设计值及剪力设计值与下列（）项数值最为接近。A、1.4kN·m；1.4kNB、1.4kN·m；4.2kNC、4.2kN·m；1.4kND、4.2kN·m；2.8kN答案：A解析：取1m宽的墙计算，并忽略自重产生的轴力影响，则该墙的墙底截面的弯矩设计值为：80.有一连梁的截面尺寸为b×h=160mm×900mm，净跨ln=900mm，抗震等级为二级，纵筋HRB335级，fy=300N/mm2，箍筋HPB300级，fyv=270N/mm2，混凝土强度为C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。由楼层荷载传到连梁上的剪力VGb很小，略去不计。由地震作用产生的连梁剪力设计值Vb=150kN。3.连梁配置的箍筋最接近于（）。A、双肢φ8110B、双肢φ8200C、双肢φ8150D、双肢φ8100答案：D解析：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）第7.2.23条式（7.2.23-3）计算，跨高比为：ln/h=0.9/0.9=1.0＜2.5，则调整后连梁截面的剪力设计值为：则有：由此可知，D项数值最为接近。81.某城市主干路的一座单跨30m的梁桥，可通行双向两列车，其抗震基本烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g。试问，该桥的抗震措施等级应采用下列何项数值？（）A、6度B、7度C、8度D、9度答案：C解析：根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ166—2011）第3.1.1条表3.1.1可得，该桥的抗震设防分类为丙类；根据3.1.4条第2款规定，7度地震区的丙类桥梁抗震措施，应比桥址处的地震基本烈度提高一度，即8度。82.某五层烧结普通砖房办公楼，装配式钢筋混凝土楼盖，平面如图所示，外纵墙、山墙为360mm墙，其余均为240mm墙，采用MU10烧结普通砖，混合砂浆：首层M10、2～3层M7.5、4～5层M5，抗震设防烈度为8度，墙体交接处均设钢筋混凝土构造柱。2.各层的地震剪力V、墙体正应力σ0见表。验算④轴墙体截面抗震承载力哪一层不满足要求？（）A、四层B、三层C、二层D、一层答案：C解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第10.2.2条式（10.2.2）计算如下：④轴横墙截面积为：A14＝（5.7+0.24）×0.24＝1.426m2；一层横墙总截面面积为：A1=0.24×[（12.9+0.24）+（5.1+0.24）×3+（5.7+0.24）×2]=9.85m2；横墙总重力荷载面积：F1=16.5×12.9=212.85m2；④轴横墙承受重力荷载面积：F14=（5.7+1.05）×（3+4.5）=50.625m2；83.某建筑物基础如图所示，基础埋深为2m，底面尺寸为4m×2m。在设计地面标高处有偏心荷载680kN，偏心距1.31m。则基础底面的最大压力最接近于（）kPa。A、267.4B、300.3C、323.5D、347.7答案：B解析：根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）第5.2.2条规定，偏心作用时，偏心距为：式中，M为相应于作用的标准组合时，作用于基础底面的力矩值，经计算为：M＝680×1.31＝890.8kN·m；Gk为基础自重和基础上的土重，经计算为：Gk＝20×4×2×2＝320kN；Fk为相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力矩，Fk=680kN；则偏心距为：根据式（5.2.2-4）计算，则基础底面最大压力为：其中，a=4/2－e=2－0.891=1.109。由此可知，B项数值最为接近。84.对不同墙体进行抗震承载力验算时，需采用不同的承载力抗震调整系数。假定构件受力状态均为受剪，试问，下列哪一种墙体承载力抗震调整系数yRE不符合规范要求？（）[2012年真题]提示：按《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）作答。A、B、C、D、答案：D解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第10.1.5条表10.1.5可知，对不同墙体进行抗震承载力验算时，需采用不同的承载力抗震调整系数。自承重墙yRE应为1.0。85.某15层框架一剪力墙结构，其平立面示意如图所示，质量和刚度沿竖向分布均匀，对风荷载不敏感，房屋高度58m，首层层高5m，二～五层层高4.5m，其余各层层高均为3.5m，所在地区抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.159，Ⅲ类场地，设计地震分组为第一组。[2011年真题]3.假定，该结构对应于x向地震作用标准值的底部总剪力V0=4250kN，相应未经调整的各层框架部分所承担的地震总剪力中的最大值为620kN。试问，抗震设计时，x向地震作用下，相应的底层框架部分承担的地震总剪力（kN）为下列何项数值时符合有关规范、规程的最低要求？（）A、620B、850C、900D、930答案：B解析：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3—2010）第9.1.11条第3款规定，当框架部分分配的地震剪力标准值小于结构底部总地震剪力标准值的20%，但其最大值不小于结构底部总地震剪力标准值的10%时，应按结构底部总地震剪力标准值的20%和框架部分楼层地震剪力标准值中最大值的1.5倍二者的较小值进行调整。可得：即取框架部分地震总剪力为：V=850kN。86.某单层工业厂房，屋面及墙面的围护结构均为轻质材料，屋面梁与上柱刚接，梁柱均采用Q345焊接H形钢，梁、柱H形截面表示方式为：梁高×梁宽×腹板厚度×翼缘厚度：上柱截面为H800×400×12×18，梁截面为H1300×400×12×20，抗震设防烈度为7度，框架上柱最大设计轴力为525kN。试问，本工程框架上柱长细比限值应与下列何项数值最为接近？（）A、150B、123C、99D、80答案：A解析：87.某现浇钢筋混凝土楼板，板上有作用面为400mm×500mm的局部荷载，并开有550mm×550mm的洞口，平面位置示意如图2-4所示。假定，楼板混凝土强度等级为C30，板厚h=150mm，截面有效高度h0=120m。试问，在局部荷载作用下，该楼板的受冲切承载力设计值Fl（kN），与下列何项数值最为接近？（）提示：①η=1.0；②未配置箍筋和弯起钢筋。A、250B、270C、340D、430答案：A解析：根据《混凝土结构设计规范》（GB50010—2010）第6.5.2条规定，当板开有孔洞且空洞至局部荷载作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的计算截面周长μm，应扣除局部荷载中心至开孔洞外边切线之间所包含的长度。因此孔洞至局部荷载边缘的距离为：s=550mm<6h0=6×120=720mm；临界截面周长μm应扣除局部荷载中心至开孔外边切线之间所包含的长度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根据第6.5.1条式（6.5.1-1）可得，在局