流动式起重机 起重机性能的试验测定 第2部分：静载荷作用下的结构能力（征求意见稿）

ICSFORMTEXT53.020.20FORMTEXTCCSJ80中华人民共和国国家标准GB/TFORMTEXT25851.2—FORMTEXTXXXX/ISO 11662-2:2014FORMTEXT     FORMTEXT流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力FORMTEXTMobilecranes—Experimentaldeterminationofcraneperformance—Part2:StructuralcompetenceunderstaticloadingFORMTEXT（ISO11662-2:2014，IDT）FORMDROPDOWNFORMTEXT     FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX发布FORMTEXTXXXX-FORMTEXTXX-FORMTEXTXX实施GB/T25851.2—XXXX/ISO11662-2:2014前  言 II引  言 III1范围 12规范性引用文件 13术语和定义 14符号和缩略语 35限制 46加载方法 46.1悬挂载荷 46.2侧载（SL） 56.3挠度标准 57设备、仪器及材料 68试验前准备 79试验程序和记录 79.1最终试验准备 79.2零应力状态 79.3空载应力状态 79.4负载应力 89.5超载试验工况 810应力评估 810.1Ⅰ类——均匀应力区 910.2Ⅱ类——应力集中区 910.3Ⅲ类——压杆屈曲区 910.4Ⅳ类——板的局部屈曲区 10附录A（规范性）材料强度 11附录B（规范性）压杆屈曲应力 14附录C（规范性）试验工况和强度安全系数 20附录D（资料性）报告格式 33附录E（资料性）典型起重机示例 35参 考 文 献 40引  言GB/T25851旨在规定对流动式起重机的额定起重量图表进行验证所采用的测试方法，由两个部分构成。第1部分：倾翻载荷和幅度。目的在于规定当载荷作用在吊钩滑轮组上时，测定流动式起重机最大平衡能力的试验方法。第2部分：静载荷作用下的结构能力。目的在于规定测定流动式起重机在静载条件下产生的应力的试验方法。对流动式起重机进行的设计计算基于一个理想的模型。在该模型中，所有的构件和部件完全平直且制造精确。对于受拉构件和受弯构件，实际起重机与理想模型之间的差异通常不明显。但是，对于承受压杆屈曲的受压构件，允许直线度和制造偏差是必需的。当使用应变计对流动式起重机进行非破坏性试验时，确定的应力本质上包括了直线度和制造精度偏差的影响。本试验方法旨在描述起重机整个承载结构中各单元所承受的近似最大负载工况（见附录D）。在某些情况下可以通过分析指示出更严峻的负载工况。在这些情况下，更严峻的工况可以添加到指定的试验工况或代替指定的试验工况。此外，该试验方法将应力区域划分为四大类：Ⅰ类（均匀应力区）、Ⅱ类（应力集中区）、Ⅲ类（压杆屈曲区）和Ⅳ类（板的局部屈曲区，见第10章），并定义了每一类型的限制。试验结果可用于关联臂架系统计算给出的Ⅲ类应力区域的臂架系统计算结果。整个结构中，Ⅰ类应力区域的试验结果可用于检查任何可用的计算。用该试验方法对鲜少有计算可用的Ⅱ类应力区域进行评估。Ⅳ类应力区域可能出现不成比例的高应力读数，此时可通过计算方法复查以便更好的深入了解。如果同一分析程序显示其应力水平小于或等于原始应用中的应力水平，且支撑结构的刚性与原始支架相同，则按本文件方法评定的臂架系统可直接在另一台机器上使用，无需通过此处指定的方法重新进行试验。支撑结构的刚度由施加试验载荷时副臂根部轴斜率的变化决定。流动式起重机起重机性能的试验测定第2部分：静载荷作用下的结构能力范围本文件适用于使用下列部件的流动式起重机：绳索支撑、桁架臂附件或桁架臂和副臂附件（见附录E，图E.3）；绳索支撑、立柱附件及柱式臂（塔式臂）和副臂附件（见附录E，图E.1和图E.2），或；伸缩臂附件或伸缩臂和副臂附件（见图E.4）。流动式起重机制造商可使用本文件来验证图E.1～图E.4所示的流动式起重机的设计。本试验方法旨在提供一套系统的、非破坏性的程序，用于通过使用电阻式电应变计确定在规定的静载条件下起重机结构中产生的应力，并为指定的负载工况指定适当的验收标准。规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T21457-2008起重机和相关设备试验中参数的测量精度要求（ISO9373:1989,IDT）术语和定义下列术语和定义适用于本文件。应变strain材料在任何给定点相对于通过该点的特定平面的相对伸长或压缩，表示为每单位长度的长度变化量（m/m）。应力stressS由应变产生的单位面积内力，单位为帕斯卡（Pa）或牛顿/平方米。为简单起见，本文件将使用兆帕（Mpa）。屈服点yieldpointSy应变不成比例增加而应力没有相应增加时的应力。在本文件中，屈服点视为所用材料的相应标准规定的最小0.2%偏移拉伸屈服点或屈服强度。临界屈曲应力criticalbucklingstressScr在压杆构件中产生初始屈曲状态的平均应力（见附录C）。初始参考试验工况initialreferencetestcondition磨合后按照下列建立的起重机结构的无应力或零应力状态：将结构支撑起来，使重力影响最小化；起重机结构件处于未装配状态或用任何其他方法建立零应力状态。该状态下，获得每个应变计的初始参考读数，N1。空载应力状态deadloadstresscondition在试验现场并在指定位置或状态完全装配的起重机结构，准备在规定幅度处施加规定的负载。该状态下，获得应变计的第二个读数，N2。吊钩、滑轮、索具等被认为是悬挂载荷的一部分，但在读取此读数时，这些部件可能由起重机支撑。为获取空载载荷，吊钩位于“初始”位置——悬挂在起重机上，且未起吊试验载荷。将载荷放回地面后，必须重复该位置（见9.4.4）。空载应力deadloadstressS1按照第10章的定义，通过3.6和3.5中获取的各应变计读数之差（N2-N1）计算得出的应力。负载应力状态workingloadstresscondition在试验现场并在指定位置完全装配的起重机结构，支撑规定的额定载荷。该状态下，获得应变计的第三个读数，N3。负载应力workingloadstressS2按照第10章的定义，通过3.8和3.5中获取的各应变计读数之差（N3-N1）计算得出的应力。合成应力resultantstressSr由空载应力（S1）或负载应力（S2）导致的结构中产生的应力，取绝对值较大者。压杆平均应力columnaveragestressSra压杆中的直接压缩应力或由截面上几个应变计计算得到的平均应力（见附录B）。压杆最大应力columnmaximumstressSrm根据截面上的几个应变计确定的由屈曲平面计算得出的压杆中最大压缩应力（见附录B）。加载loadings在规定条件下施加指定大小的重量和/或力。载荷幅度loadradius起重机在水平地面上安装时，起重机转台的旋转轴到起升线或滑轮组垂直轴线之间的水平距离。符号和缩略语下列符号和缩略语适用于本文件。E弹性模量K压杆有效长度系数L压杆无支撑长度Lb主臂长度Lj副臂长度L1副臂沿x轴任意投影长度L2副臂支架沿y轴的投影长度n强度安全系数n1Ⅰ类区域强度安全系数，屈服强度与合成应力或当量应力之比n2Ⅱ类区域强度安全系数，屈服强度与合成应力或当量应力之比n3Ⅲ类区域强度安全系数，由相互作用关系导出N1初始参考试验工况下的应变读数N2空载应力工况下的应变读数N3负载应力工况下的应变读数r回转半径RL制造商规定的额定载荷“R”垂直于主臂根部销中心线(CL)的平面（图1）RR制造商规定的额定幅度S应力S1空载应力S2负载应力Sra在一个横截面上的几个应变计计算得出的压杆平均应力Scr轴向加载压杆的临界屈曲应力SL侧载，即0.02×RL%SL侧载百分比，表示为额定载荷百分比或%RL（=额定载荷百分比）SLL左侧侧载SLR右侧侧载Srm压杆中最大压缩应力Sp比例极限应力Sr合成应力SRC最大压缩残余应力Sy屈服点应力S’当量单向应力t从载荷中心到各箱形臂节前垫块反作用力中心的水平距离σ0拉伸屈服应力σx最大主应力σy最小主应力Z’桁架臂臂端斜率（平面外）Zb相对于平面R的桁架臂臂端挠度Zj相对于平面R的副臂臂端挠度Z1主臂末端l1处的臂架挠度Z2副臂支架端部挠度α缺陷系数β与臂架中心线(CL)之间的副臂安装角ε应变εa应变花轴“a”处记录的应变εb应变花轴“b”处记录的应变εc应变花轴“c”处记录的应变εd应变花轴“d”处记录的应变εx最大主应变εy最小主应变μ应变单位，106θ副臂臂头绕x轴旋转角度（弧度）πPi=3.1416τ0剪切屈服应力ν泊松比X相对屈曲应力（=ScrSy）0初始相对长细比相对长细比（=λ/λc）λ长细比（=KL/r）λc参考长细比（）Sci欧拉屈曲应力Sck耶格屈曲应力（Jager）Sk许用屈曲应力限制本方法适用于不同于动力传输机构的承载结构，仅限于静载工况下的应力测量和超载工况下的总体观察。需要由具备结构分析和应变测量仪器使用能力的人员来进行试验。加载方法悬挂载荷指定的载荷悬挂在指定的幅度上，并在地面上方一小段距离处保持静止。吊钩、滑轮、索具等的重量应包括在规定的悬挂载荷内。侧载（SL）当试验要求侧向加载时，移动悬挂载荷的力宜为水平方向，并垂直于包含上车结构回转轴和未偏转臂架中心线的平面。侧载应施加在各个方向上。通过施加侧载来模拟与起重机操作相关的各种影响，包括可能会遇到的9 m/s的风载荷。桁架臂附件对于桁架臂附件，在表C2中列出的工况下施加的侧载如下：侧载应按每个方向额定载荷的2%（0.02RL）施加。立柱附件对于立柱附件，在表C1中列出的工况下，在载荷连接点的每个方向上施加的侧载百分比应至少为该方向上额定载荷的2%（0.02RL）。伸缩臂附件对于伸缩臂附件，在表C3中列出的工况下施加的侧载如下：侧载应按每个方向额定载荷的3%(0.03RL)施加，且臂架位于起重机后端上方。挠度标准桁架式压杆（即桁架臂和副臂的组合）或伸缩臂附件的可用性有时受整个臂架结构以及单个构件的弹性稳定性的影响。平面外弹性不稳定的初始表现为主臂和/或副臂端部挠度（侧向）过大，因为悬挂额定载荷时附件是侧面加载的。因此规定了下列侧向挠度限制。桁架臂附件表C2的额定载荷和侧载的侧向挠度执行标准如下。首先，主副臂组合的挠度应小于或等于总组合长度的2%。此外，每个独立主臂或副臂构件的挠度应小于或等于该构件长度的2%。为了满足这些标准，应注意单个构件的挠度不包括与之相连的构件的挠度、转角或斜率。对于安装在主臂上的单个副臂，其关系如下（图1）： (SEQ标准自动公式\*ARABIC1)测量数值如下：Zj——副臂端部挠度Zb——桁架臂端部挠度Z1——主臂端部下距离L1处桁架臂挠度Z2——副臂支架端部挠度计算数值如下：斜率： (SEQ标准自动公式\*ARABIC2)转角： (SEQ标准自动公式\*ARABIC3)如果不测量斜率(Z’)和转角(θ)，则可删除公式(1)中的后两项。L2L1ZjZbZ1斜率Z'副臂中心线Z20.02×RLθZbZj额定载荷（RL）β主臂中心线+X臂架根部中心线+Z+Y+XL2L1ZjZbZ1斜率Z'副臂中心线Z20.02×RLθZbZj额定载荷（RL）β主臂中心线+X臂架根部中心线+Z+Y+X挠度测量相关术语——带有副臂的桁架主臂伸缩臂附件对于起重机伸缩臂附件结构，未建立端部挠度限制。当系统稳定时，应测量并记录立柱附件、柱式臂（塔式臂）和副臂的挠度。立柱附件对于起重机立柱附件结构，未建立端部挠度限制。当系统稳定时，应测量并记录伸缩臂附件和副臂的挠度。设备、仪器及材料为无障碍地完成所需试验提供足够大的混凝土或其他坚固的支承面。在履带上进行试验时，起重机水平度应位于0.25%坡度范围内。测量副臂根部轴线水平度的装置，精度为0.1%（见GB/T21457）。确定载荷幅度的装置，精度为±1%，不超过150 mm。引起悬挂载荷横向位移的装置和测量此位移力大小的装置，所测力的精度为±3%。温度补偿应变计、胶合剂、防水剂和其他必要的仪器安装设备。应变记录系统。使用市售的、高质量、可靠性强的仪器来进行试验。记录系统的精度应确定为500 μm/m～3 000 μm/m应变范围内读数的±2%（以适当的增量确定）。校准可通过电气分流器或预先校准的应变条来完成。试验砝码和已知重量的提升装置，精度在±1%范围内。测量主臂和副臂侧向挠度的装置，精度在50 mm范围内。试验前准备应对每一结构进行充分的分析，以确定高应力区。应变计的位置和方向应根据分析，必要时使用使用其他的试验技术来确定。应对起重机进行详细检查，以确保承载部件的所有机械调整和状态符合制造商的建议。检查起重机的安装是否符合试验规范。对于之前从未使用过的起重机，宜在每个预期的试验加载处或附近进行磨合，以机械地消除在制造过程中可能产生的残余应力，并最大限度地减少试验过程中出现“应变计零点漂移”的可能性。磨合结束后，对起重机进行全面检查，通过油漆裂缝、氧化层脱落或其他变形迹象来确定高应力区域。在预先分析确定的点（见8.1）和根据8.4进行的检查而选择的任何区域内贴上应变片。只有雇佣使用经过验证的材料和实践的合格人员才能确保所有应变计类型正确、方向正确并且贴片牢固，以便正确地测量应变。通过参考材料认证（如有）、适用标准或附录B确定每个应变片位置处材料的最小屈服强度和弹性模量。适用时，确定临界屈曲应力（见附录B）。试验程序和记录最终试验准备将起重机置于试验场地上，锁定行驶制动和插销。在空载状态下，通过使用垫片或垂直支腿将起重机调平到0.25%的坡度内。对起重机施加负载后，不应重新调平。若在支腿上进行试验，则将起重机支起至所有轮胎或履带都不承重的位置，除非制造商提供的额定载荷图表中有其他要求。连接应变检测系统，调试仪器仪表，清除一切故障。零应力状态如果将装配好的起重机用作初始参考试验工况，则获取这些读数。如果将未装配的部件用作初始参考试验工况，获取这些读数。重新装配起重机并进行机械调整。空载应力状态将上车结构回转至相对于底盘的规定位置。锁上回转制动器或插销。设置附件角度和长度以达到规定的幅度。读取空载应力状态下应变计上的所有读数（见3.6）。计算每个应变计上的空载应力（S1）(见3.7)，并记录在试验数据表上（见附录D）。每次改变位置、状态或配置以适应规定的试验和操作时，都会产生一个新的空载应力状态。因此，每个新状态都应重复步骤9.3.1至9.3.3。负载应力准备试验载荷，该载荷与吊钩、滑轮、索具等重量之和应在规定载荷的±1%范围内。按照规范要求，悬挂试验载荷（见6.1）并施加侧载（见6.2）。读取负载应力工况所需应变计上的读数。计算每个所需应变计上的负载应力（S2），并记录试验数据。测量并记录由悬挂载荷和侧载引起的端部挠度。释放侧载并下降悬挂载荷，使起重机恢复到空载状态。将应变计上的读数与9.3中获取的读数进行比较。如果任何应变计的偏差超过± 0.03Sy/E，查明原因并纠正，然后重复所有步骤直到获得一致的读数。由于温度的变化以及作用在较长主臂和副臂上的风载荷会影响应变计读数，试验宜在尽可能有利的大气环境下进行。将起重机放置在风载荷不会减少由侧载引起的应力的位置。根据3.10计算并记录空载和负载组合的合成应力（Sr）。全面检查起重机是否有任何迹象表明在试验过程中可能产生塑性变形或其他损坏。超载试验工况重复9.1.1中的步骤（如适用）。将起重机（上车结构、臂架）置于规定的试验位置。设置附件角度和长度以达到规定的幅度，并记录Ⅳ类区域应变计上的空载读数。准备试验载荷（见9.4.1）。悬挂规定的试验载荷并调整臂架角度（如需要）以获得额定载荷幅度。观察结构的性能，并注意任何可能失效的迹象。放下悬挂载荷，将起重机恢复到空载应力状态。记录Ⅳ类区域应变计上的空载读数。所有适用的超载试验完成后，适当时宜使用直尺或其他参考对起重机结构进行全面检查，以确定是否出现屈曲、永久性变形、单元偏离等迹象。氧化层脱落或油漆龟裂也表明应力超过屈服点。将臂架结构拆卸至必要的状态，以确保能检查所有臂架单元、伸缩油缸或单元、起升机构、悬挂系统和其他承载单元。记录试验设备、所试验起重机、试验结果和观察结果的所有相关数据。建议的表格形式见附录D。应力评估就本试验方法而言，应力通过单向应力方程与测量应变联系起来（见公式4）： (SEQ标准自动公式\*ARABIC4)对于二向应力下起重机结构的某些区域来说，简单的单向应力公式可能不够准确，在这种情况下宜进行特殊考虑（见附录A）。根据相应的适用标准评估起重机结构不同部位应力的可接受性。这些应力区域可以分为以下几类（最小强度安全系数见表1或10.1~10.4）。最小强度安全系数Ⅰ类（均匀应力区）Ⅱ类（应力集中区）Ⅲ类（压杆屈曲区）aⅣ类（板的局部屈曲区）曲线A、B、C、D曲线a、b、c其他X（安装载荷）n1 ≥ 1.3n2 ≥ 1.0n3 ≥ 1.4n3 ≥ 1.2n3 ≥ 1.3b和2.2c空载时应变计应回到±0.03Sy/E。Y（额定载荷）n1 ≥ 1.5n2 ≥ 1.1n3 ≥ 1.6n3 ≥ 1.3n3 ≥ 1.5a和2.5b空载时应变计应回到±0.03Sy/E。Z（超载）仅观察仅观察仅观察仅观察仅观察空载时应变计应回到±0.03Sy/E。见附录B。临界屈曲应力Scr由耶格方程计算。临界屈曲应力Scr由欧拉方程计算。Ⅰ类——均匀应力区应力几乎均匀分布的大面积区域，该区应力达到屈服强度或屈服点时，会引起结构件的永久变形。强度安全系数：n1 = Sy/Sr或Sy/S’（S’见附录A）；对于额定载荷，n1 ≥ 1.50；对于安装载荷，n1 ≥ 1.30。Ⅱ类——应力集中区被大面积低应力区域所包围的小面积高应力区域，该区内应力超过屈服强度或屈服点不会引起结构件整体的永久变形。例如锐角、孔眼或焊缝等断面剧变处。强度安全系数：n2 =Sy/Sr或Sy/S’（S’见附录A）；对于额定载荷，n2 ≥ 1.10；对于安装载荷，n2 ≥ 1.00。Ⅲ类——压杆屈曲区在某些平均应力值小于屈服强度或屈服点时可能发生破坏的区域。例如无任何支撑的单个受压件，包括但不限于立柱、支架、副臂弦杆或桁架臂杆等当作压杆考虑的单元。强度安全系数（见附录B）。如果从表1中选择曲线A、B、C或D：对于额定载荷，n3 ≥ 1.60；对于安装载荷，n3 ≥ 1.40。对于桁架结构，该标准适用于束紧点之间的腹杆或弦杆。不适用于评估整个桁架受压件。Ⅳ类——板的局部屈曲区板受到平面内的直接压缩、弯曲和/或剪切时，可能在整体变得不稳定之前发生局部屈曲。局部屈曲与起皱（初始屈曲）有关，其允许构件将载荷重新分配到较硬的边缘。随着载荷进一步增大，Ⅳ类区域的应力（见图2）不一定与载荷成比例增加；但是，相当大的后屈曲强度可能仍然存在。要求对所有的试验工况（包括超载工况），Ⅳ类区域的应变计读数都应能回到空载时的读数。支腿箱和水平支腿伸缩臂Ⅳ类区域（典型的4种面）支腿箱和水平支腿伸缩臂Ⅳ类区域（典型的4种面）板的局部屈曲区

（规范性）

材料强度二向应力场在二向应力场中，如果将S = E·ε（见第10章）给出的单向应力与拉伸屈服点进行比较来确定强度安全系数，则可能会存在一些误差。当考虑适用于被测材料的破坏理论时会出现问题。脆性材料使用S = Eεx（当在最大主应变方向测量εx时）假设最大应变破坏理论适用。这是普遍认可的脆性材料破坏理论，并且给出的结果对这类材料是有效的。塑性材料畸变能破坏理论通常被认为是塑性材料受二向应力影响的性能标准。该理论假设二向应力作用下的畸变能等于纯拉伸屈服应力作用下的畸变能时，发生屈服破坏。确定产生与实际二向应力畸变能相同的当量单向应力(S’)，与屈服点(Sy)进行比较，以确定抗破坏的强度安全系数。当量单向应力如公式A.1所示： (A.1)主应力通过公式（A.2）和公式（A.3）由应变计读数求得： (A.2) (A.3)主应变是通过解读莫尔圆上的应变花读数或其他方法获得。当量应力S’也可通过公式（A.4）由主应变计算求得： (A.4)当使用3~4个应变花时（图A.1），根据各应变片读数可直接使用下列方程计算当量应力。直角应变花（图A.1）：三角形/三轴60°直角/三轴45°εaεcεaT-三角形/四轴60°/90°三角形/三轴60°直角/三轴45°εaεcεaT-三角形/四轴60°/90°εaεdεcεbεcεbεb直角、三角形和T-三角形应变花塑性材料近似法在大多数塑性材料的二向应力场中，假设当量单向应力S' = Eεx的精度在10%以内。影响精度的主要因素有：最小主应力与最大主应力之比，σy/σx；剪切屈服与拉伸屈服之比，τ0/σ0。σ0 = 拉伸屈服应力σx = 最大主应力σy = 最小主应力图A.2显示了泊松比ν = 0.285时，这两个比值的精度方差大小。图中显示，当状态接近二向拉伸或压缩时，误差可达25%～30%，当状态接近纯剪切时，误差可达0%～30%，这取决于τ0/σ0的比值。1.1图A.2中的实曲线基于与S = E εx相比的畸变能破坏理论。虽然大多数情况下畸变能理论是正确的，但仅当τ0/σ0 = 0.577时，才用扭转屈服试验（纯剪切）来验证。材料τ0/σ0不等于0.577时，虚曲线（不对应任何破坏理论，仅对应拉伸和扭转屈服试验）给出了可能存在的误差。如果用应变计和S = E εx替换应变花和更为复杂的计算方程，则应用其他方法来确定主应变方向，例如油漆裂缝或（更好是）脆性涂料。1.10.5770.635纯拉伸剪切破坏纯拉伸拉伸或压缩破坏εyεx主应力比σy/σx-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.61.00.8σxσy0.5200.700τ0/σ01.00.90.80.70.6表观应力S-Eεx实际应力S'0.5770.635纯拉伸剪切破坏纯拉伸拉伸或压缩破坏εyεx主应力比σy/σx-1.0-0.8-0.6-0.4-0.200.20.40.61.00.8σxσy0.5200.700τ0/σ01.00.90.80.70.6表观应力S-Eεx实际应力S'-1.0-0.8-0.6-0.4-0.2主应变比εy/εx1.00.800.40.60.2表观应力与实际应力之比对二向应力比表A.1列出了用实测应变来计算应力的推荐值。材料的弹性特性弹性模量（E）（杨氏模量：103 Mpa）刚性模量（G；剪切）a（103 Mpa）泊松比钢材碳素及合金结构钢铸钢不锈钢铝，结构镁，结构钛，结构206.7206.7137.8/192.972.344.889.6/110.279.277.227.60.2850.2650.3050.333弹性模量通常被引用为一个范围；列出的数字是保守范围内的最高值。一些材料的弹性模量随化学性质、热处理或应力水平的不同而变化很大。在这种情况下，列出范围，并在每种情况下针对特定条件选择适当的数值。

（规范性）

压杆屈曲应力通则在推导实际设计中使用的屈曲曲线或数值表时，应意识到所考虑构件中存在的一些不可避免的缺陷，例如材料的不均匀性、与假定几何形状的偏差（初始弯曲）、由于车间和装配工作中不可避免的缺陷而意外产生的轴向载荷偏心度。这些缺陷的每一种变化范围都很大，并在每种情况下都以特定的方式与其他缺陷结合在一起。为了弥补实际遇到的所有不确定性，宜使用适当的安全系数或负载系数。结构中的每个受压构件都代表一种单独的情况，应按照其特定的加载和端部约束条件进行设计。与残余应力相关的临界屈曲曲线各类压杆屈曲曲线如图B.2所示。曲线A、B、C和D与残余应力有关，并与许用应力法一起使用。从图B.2中得到的临界屈曲强度应使用一个安全系数。表B.1列出了四种材料类型（A、B、C和D）中每一种的屈服强度Sy、比例极限Sp和残余应力SRC。这些曲线的形状可由三个参数来确定：弹性模量E、比例极限Sp和材料屈服强度Sy。轴向加载构件可能发生弹性或非弹性屈曲，取决于应力水平。当应力水平低于比例极限Sp时，轴向加载构件发生弹性屈曲。当应力水平高于比例极限Sp时，轴向加载构件发生非弹性屈曲。对于非弹性屈曲，相对屈曲应力（屈曲应力与屈服强度之比）是残余应力与屈服强度之比的函数，如公式（B.5）所示。残余应力直接包含在屈曲公式中。该公式中不包含不平直度等不确定因素。屈曲曲线实际上适用于“特别平直的材料”。因此，应将强度安全系数1.6（见表1）用于临界屈曲曲线。该强度安全系数克服了这些影响构件屈曲强度的不确定因素。压杆弹性屈曲的适用公式（Scr ≤ Sp）： (B.1)或 (B.2)压杆非弹性屈曲的适用公式（Scr ≥ Sp）： (B.3) (B.4)或 (B.5)如表B.1所示，假设SRC = 103 Mpa来代替下列钢材的特定残余应力数据：轧制条件下的热加工型材；经过应力消除热处理的调质型材；经过应力消除热处理的冷拔型材；经过应力消除热处理的装配焊接型材。其他材料，假设SRC = 0.5 × Sy来代替特定的残余应力数据。残余应力假设残余应力假设曲线aSy屈服应力（Mpa）Sp比例极限（Mpa）SRC=103 Mpa（低残余应力）ABCD690483345248586379241145SRC=0.5 Sy（高残余应力）DDDD690483345248345241172124临界屈曲曲线见图B.2。可使用列表外的其他钢材，只要能证明其适用于预期的应用。下列值可用作末端约束系数K。对于弦杆，K = 1.00。对于整个截面与管状弦杆连接的腹杆，K = 0.75。对于整个截面与角形或T形弦杆连接的腹杆，K = 0.90。对于变截面处与弦杆连接的腹杆，K = 1.00。受压构件进行试验时，应变计宜位于中跨或预计的屈曲点处。当应变计放在最大屈曲应力的逻辑点时，观测到的最大读数可用于Srm代替应力平面的计算。当应变计位置相对于质心不对称时，试验值的平均值不能用于Sra。在这种情况下，应对试验值进行加权，以使Sra代表质心处的应力平面值。图B.1展示了对等边角截面试验值加权的方法。相对于质心不对称的受压构件（例如结构角）在不同平面中具有不同的回转半径值（r）。为了评估从该区域应变计中获得的数据，Scr的确定应基于所选区域中出现的KL/r的最大值。对于桁架弦杆，无论腹杆是交错放置还是同轴放置，应使用KL/r的最大值。AWXB质心WC将应变仪A、B和C尽可能的放在角落处AWXB质心WC将应变仪A、B和C尽可能的放在角落处平均应力加权试验数据与缺陷系数相关的临界屈曲曲线临界屈曲应力可通过图B.2所示的屈曲曲线a、b和c获得。这三条屈曲曲线是对各种横截面的压杆进行试验的试验程序结果。对于不同横截面的构件，宜从表B.2中选择合适的屈曲曲线。对于表B.2中没有涉及的横截面，可使用曲线C。公式（B.6）和（B.7）可用于代替曲线a、b和c，并具有令人满意的精度。 (B.6)式中： (B.7)公式（B.7）中的系数α是引入的缺陷系数，用于说明初始不平直度、载荷偏心度和残余应力等缺陷。0为相对长细比，低于该长细比时，不会因应变硬化效应而发生失稳。与适当的屈曲曲线对应的缺陷系数α和0应如下获取：曲线a:α = 0.21；0= 0.2曲线b:α = 0.34；0= 0.2曲线c:α = 0.49；0= 0.2其他的缺陷系数α和0值可根据ISO10721-1用于公式（B.7）。与两个安全系数相关的许用屈曲应力在临界屈曲应力的实际应用中，可通过不同的方法确定许用屈曲应力。确定许用屈曲应力的方法之一就是利用两个安全系数：2.5，用于欧拉临界屈曲应力Sci（弹性屈曲）；1.5，用于耶格临界屈曲应力Sck。各独立构件的许用屈曲应力Sk可由下式获得: (B.8)图B.2中的曲线b和曲线c代表了耶格临界屈曲应力Sck。曲线b用于管状截面构件，曲线c用于一般截面构件。欧拉临界屈曲应力Sci由公式（B.1）或公式（B.2）确定，并由图B.2中的虚线表示。截面与适用屈曲曲线的关系截面条件要求屈曲垂直于轴屈曲曲线ZZ空心截面ZZYYZZYYZZ热成型或冷成型并消除应力Y-Y或Z-Za冷成型（fy基于短柱试验）Y-Y或Z-Zb焊接箱型截面aa21tthbYYZZaa21tthbYYZZ消除应力Y-Y或Z-Za焊接（下条除外）Y-Y或Z-Zb厚板焊缝Y-YcZ-Z表B.2（续）截面条件要求屈曲垂直于轴屈曲曲线ZI型轧制截面ZYYhbZYYhbZY-YaZ-ZbY-YbZ-ZcI型Z焊接截面ZYYZYYZ消除应力Y-YaZ-Zb翼缘为焰切边Y-Y或Z-Zb翼缘为轧制边Y-YbZ-ZcZI型加固截面ZYYZYYZ带有焊接法兰盘的I型轧制截面Y-YbZ-ZaL型截面vvuuvvuu通用情况c热浸镀锌u-u或v-vbZZZU型、T型和实芯截面ZZZZZZZZYYZZZZZYYY-Y或Z-Zc相对长细比（λ / λc）临界屈曲强度/屈服强度ENVbJager'sgenENVbJager'spipeENVaSAEDSAEBSAECSAEA3.002.802.602.402.202.001.801.601.401.201.000.800.600.400.200.0000相对长细比（λ / λc）临界屈曲强度/屈服强度ENVbJager'sgenENVbJager'spipeENVaSAEDSAEBSAECSAEA3.002.802.602.402.202.001.801.601.401.201.000.800.600.400.200.00000.20000.40000.60000.80001.00001.2000曲线A、B、C和D用于残余应力=103 Mpa曲线A：屈服强度=690 MPa曲线B：屈服强度=483 MPa曲线C：屈服强度=345 MPa曲线D：屈服强度=248 MPa屈曲应力取决于残余应力与屈服应力之比。ENVa：缺陷系数α = 0.21ENVb：缺陷系数α = 0.34ENVc：缺陷系数α = 0.49缺陷系数说明：1.不平直度2.载荷偏心度3.残余应力临界屈曲曲线

（规范性）

试验工况和强度安全系数下列试验工况（表C.1、C.2和C.3）旨在对本文件范围内定义的起重机进行试验。此试验方法也适用于其他类型，但宜对此处建议的试验工况和强度安全系数进行审查，可能需要修改以满足使用。起重机主要结构件的标准试验加载工况见表C.1、C.2和C.3。各加载工况的建议最小许用强度安全系数如表1所示。下表包括起重吊钩作业，其在起重机的预期使用寿命内的应力循环次数无需考虑耐疲劳极限。这与铲斗、电磁吸盘或抓斗等循环类型的作业相反。除超载外，所列工况非常接近在制造商提供的额定范围内操作时施加在起重机上的典型最大载荷。立柱和柱式臂（塔式臂）附件——试验工况试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载A最大数值额定载荷，最大额定幅度，使用与该载荷对应的最长立柱。291617（Y）额定载荷，上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。附件和上车结构的完整性。—Y,ZY,Z—B（额定幅度 × 额定载荷）最大值，该起重力矩允许的最大额定载荷。3681217（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷）。上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。最大起重力矩下的上车结构和悬挂。—Y,Z—Y,ZC（额定幅度 × 额定载荷）最大值，臂架在正侧方，该起重力矩允许的最大额定载荷。1356781217（Y）额定载荷，上车结构在允许的回转范围内，以获得被测构件的最大应变。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。最大起重力矩下的底盘。Y,Z———表C.1（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载D（额定幅度 × 额定载荷）最大值，臂架在正后方，该起重力矩允许的最大额定载荷。1356781217（Y）额定载荷，上车结构在允许的回转范围内，以获得被测构件的最大应变。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。最大起重力矩下的底盘。Y,Z———E产生（额定幅度 × 额定载荷）最大值的额定幅度。使用在该幅度有额定值的最长立柱和柱式臂（塔式臂）。61314151617（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件和上车结构的完整性。——Y,ZY,ZF为每种规定的悬挂提供最长的立柱和柱式臂（塔式臂）组合。

41618（X）立柱和柱式臂（塔式臂）刚离开地面。无附件和悬挂的完整性。——XXG为每种规定的悬挂提供最长的立柱和柱式臂（塔式臂）组合。13141516（Y）左右两侧最小额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件和悬挂的完整性。——Y,ZY,Z表C.1（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载H（额定载荷 × 副臂长度 × sinβ）最大值。存在这种工况时，使用最长柱式臂（塔式臂）。然后为上述工况选择最长立柱。1113141516（Y）左右两侧最大额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。最大扭矩条件下附件的完整性。——Y,Z—I副臂试验为每种规定的悬挂提供最长的立柱、柱式臂（塔式臂）和副臂组合，最小副臂安装角。410111618（X）柱式臂（塔式臂）和副臂刚离开地面。无附件、上车结构和悬挂的完整性。—XXXJ副臂试验为每种规定的悬挂提供最长的立柱、柱式臂（塔式臂）和副臂组合，最小副臂安装角。101113141516（Y）左右两侧最小额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件的完整性。——Y,Z—K副臂试验（副臂额定载荷 × 副臂长度 × sinβ）最大值。存在这种工况时，使用最长副臂。然后为上述工况选择最长柱式臂（塔式臂）。1113141516（Y）左右两侧最小额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件的完整性。——Y,Z—表C.1（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载L中长臂试验最大数值额定载荷，最大工作幅度。使用该载荷额定的最长柱式臂（塔式臂）。131516（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。附件、悬挂的完整性及中长臂性能。——Y,ZY,ZM中长臂试验用于每种规定悬挂的立柱和柱式臂（塔式臂）最长组合2912131516（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），最大和最小幅度。上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。附件、悬挂的完整性及中长臂性能。——Y,ZY,ZN中长臂试验（中长臂额定载荷 × 中长臂长度 × sinβ）最大值。存在这种工况时，使用最长柱式臂（塔式臂）。然后为上述工况选择最长立柱。131516（Y）最大额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任意位置。附件、悬挂的完整性及中长臂性能。——Y,ZY,Z表C.1（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载**X：安装载荷，Y：额定载荷，Z：超载。按照起重机制造商的说明放置上车结构。如果额定载荷是在上车结构平衡重处于可变位置的情况下提供的，则应在该平衡重到回转中心线的最大规定距离处进行试验。如果额定载荷是在上车结构平衡重处于可变位置的情况下提供的，则应在该平衡重到回转中心线的最小规定距离处进行试验。吊钩组、重锤或起升绳附件放置在地面上。对于使用多种立柱和/或上车结构配置的底盘，只宜对产生最大力矩工况的配置进行试验。对于使用多种立柱配置的上车结构，只宜对产生最大力矩工况的配置进行试验。使用最重的规定下车辅助平衡重。如果存在最大力矩工况下的平衡重选择，则使用最轻的规定平衡重用于该工况。使用最重的规定上车结构平衡重。当不止一种允许的柱式臂和副臂组合形式产生相同的最长数值（即100'柱式臂+60'副臂=160'，及120'柱式臂+40'副臂=160'），使用包含最长柱式臂的组合（即本示例中使用120'柱式臂+40'副臂)。同时安装两个或多个柱式臂以延长附件长度时，宜将每个系统作为单独的索具进行试验。[按照ISO11662-2先对立柱+柱式臂（A）、再对立柱+柱式臂（A）+副臂（B）进行试验]。对于使用多种立柱结构的上车结构，只宜对产生最大载荷工况的配置进行试验。在任何情况下都不应利用风来有利地影响试验结果。注意由于将载荷直接悬挂在端部而引起的端部挠度方向。将上车结构向同一方向回转至最近的角落进行试验。使用制造商规定的绕绳方法和规定的最小倍率，并在任意位置从卷筒上放出起升绳。同一上车结构上使用了多个具有显著结构或几何差异的立柱时，应对每根立柱进行试验。如果机器已经通过另一个附件进行了更大的额定幅度×额定载荷试验，并且通过另一个附件进行了更大的推力试验，则可以取消试验C和D项。当立柱端部刚离开地面，柱式臂端部不能从地面吊起时，需要对两个位置进行试验。立柱刚离开地面，柱式臂端部在地面上。立柱端部位于允许安装柱式臂的最小角度，臂端刚离开地面。桁架臂附件——试验工况试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载A最大数值额定载荷，最大额定幅度，使用与该载荷对应的最长立柱。291617（Y）额定载荷，上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。附件和上车结构的完整性。—Y,ZY,Z—B（额定幅度 × 额定载荷）最大值，该起重力矩允许的最大额定载荷。3681217（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷）。上车结构在任意位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任何位置。最大起重力矩下的上车结构和悬挂。—Y,Z—Y,ZC（额定幅度 × 额定载荷）最大值，臂架在正侧方，该起重力矩允许的最大额定载荷。1356781217（Y）额定载荷，上车结构在允许的回转范围内，以获得被测构件的最大应变。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任何位置。最大起重力矩下的底盘。Y,Z———表C.2（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载D（额定幅度 × 额定载荷）最大值，臂架在正后方，该起重力矩允许的最大额定载荷。1356781217（Y）额定载荷，上车结构在允许的回转范围内，以获得被测构件的最大应变。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在任何位置。最大起重力矩下的底盘。Y,Z———E产生（额定幅度 × 额定载荷）最大值的额定幅度，使用在该幅度有额定值的最长主臂。61314151617（Y）左右两侧的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷）。上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件和上车结构的完整性。——Y,ZY,ZF为每种规定的悬挂提供最长主臂。416（X）主臂和副臂刚离开地面。无附件和悬挂的完整性。——XXG为每种规定的悬挂提供最长主臂。13141516（Y）左右两侧最小额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件和悬挂的完整性。——Y,ZY,Z表C.2（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载H为每种规定的悬挂提供最长允许的主臂和副臂组合，最小副臂安装角。4101116（Y）最大额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。最大扭矩工况下附件的完整性。——Y,Z—I为每种规定的悬挂提供最长允许的主臂和副臂组合，最小副臂安装角。1113141516（X）主臂和副臂刚离开地面。无附件、上车结构和悬挂的完整性。—XXXJ（副臂额定载荷 × 副臂长度 × sinβ）最大值。存在这种工况时，使用最长副臂。然后根据上述工况选择最长主臂。1113141516（Y）左右两侧最小额定幅度处的额定载荷和侧载（0.02 × 额定载荷），上车结构在角落位置。（Z）1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在角落位置。附件的完整性。——Y,Z—表C.2（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）工作载荷超载**X：安装载荷，Y：额定载荷，Z：超载。按照起重机制造商的说明放置上车结构。如果额定载荷是在上车结构平衡重处于可变位置的情况下提供的，则应在该平衡重到回转中心线的最大规定距离处进行试验。如果额定载荷是在上车结构平衡重处于可变位置的情况下提供的，则应在该平衡重到回转中心线的最小规定距离处进行试验。吊钩组、重锤或起升绳附件放置在地面上。对于使用多种主臂和/或上车结构配置的底盘，只宜对产生最大力矩工况的配置进行试验。对于使用多种主臂配置的上车结构，只宜对产生最大力矩工况的配置进行试验。使用最重的规定下车辅助平衡重。如果存在最大力矩工况下的平衡重选择，则使用最轻的规定平衡重用于该工况。使用最重的规定上车结构平衡重。当不止一种允许的主臂和副臂组合形式产生相同的最长数值（即100'主臂+60'副臂=160'，120'主臂+40'副臂=160'），使用包含最长主臂的组合（即本示例中使用120'主臂+40’副臂)。同时安装两个或多个主臂以延长附件长度时，宜将每个系统作为单独的索具进行试验。[按照ISO11662-2先对主臂+副臂（A）进行试验，再对主臂+副臂（A）+副臂（B）进行试验]。对于使用多种主臂配置的上车结构，只宜对产生最大载荷工况的配置进行试验。在任何情况下都不应利用风来有利地影响试验结果。注意由于将荷载直接悬挂在端部而引起的端部挠度方向。将上车结构向同一方向回转至最近的角落进行试验。使用制造商规定的绕绳方法和规定的最小倍率，并在任意位置从卷筒上放出起升绳。同一上车结构上使用了多个具有显著结构或几何差异的主臂时，应对每个臂节进行试验。如果机器已经通过另一个附件进行了更大的额定幅度×额定载荷试验，并且通过另一个附件进行了更大的推力试验，则可以取消试验C和D项。伸缩臂附件——试验工况试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）1（额定幅度 × 额定载荷）最大值，该起重力矩下允许的最大额定载荷。a.臂架在正后方b.臂架在正侧方12349额定载荷，上车结构在回转范围内，以获得被测构件的最大应变。最大负载力矩下的支腿和底盘。YYY—————2（额定幅度 × 额定载荷）最大值，该起重力矩下的最大伸缩臂长度。4a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。a.伸缩臂重叠作用、起升或悬挂系统、上车结构和转台轴承系统。b.伸缩臂屈曲、起升油缸或悬挂系统。——YZYZYZ3最大伸缩臂长度，（额定幅度 × 额定载荷）最大值。8a.额定载荷和侧载。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。a.伸缩臂重叠效果。b.伸缩臂屈曲和侧弯效果。———ZYZY—4最大伸缩臂长度，可达到的最小额定幅度。8a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。a.伸缩臂侧弯、上车结构的侧载效果。b.伸缩油缸屈曲、伸缩臂弯曲效果、起升油缸屈曲、或悬挂系统。——YZYZYZ5最大数值载荷，最短伸缩臂，最小额定幅度。16a.额定载荷，上车结构在回转范围内，以获得被测构件的最大应变。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。a.伸缩臂臂端完整性、臂架底部销轴力、支腿和车架。转台轴承系统。b.悬挂系统。YZYZYZ—Z表C.3（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）6[副臂额定载荷 × 副臂长度 × cos(α-β)]最大值，规定的最长伸缩臂和副臂。5a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。副臂、伸缩臂头和伸缩臂顶部臂节的完整性。————YZYZ7[副臂额定载荷 × 副臂长度 × sin(β)]最大值，规定的最长伸缩臂。5a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。伸缩臂上副臂安装角和副臂的扭转效应。————YZYZ8伸缩臂最大角度，伸缩臂最大长度，安装角最小时规定的最长副臂。57a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。副臂和伸缩臂的完整性和稳定性。————YZYZ9最大允许额定载荷，伸缩臂伸出1inch～3inch(25mm～76mm)，最小额定幅度。81.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。伸缩臂伸缩油缸附件——ZZ10每个臂节（额定载荷 × t）的最大值，该力矩下允许的最大额定载荷。8a.额定载荷和侧载（0.03 × 额定载荷）。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷，取较低者。上车结构在后方。任一伸缩臂角度手动和动力驱动臂节的弯曲效应和臂节伸长。————YZ——11最大辅助支腿载荷。a.额定载荷。b.1.25倍额定载荷或倾覆载荷。辅助支腿和底盘车架的完整性。YZ——————表C.3（续）试验试验工况试验目的试验部件和强度安全系数**初选注然后施加底盘上车结构附件悬挂（钢丝绳除外）**X：安装载荷，Y：额定载荷，Z：超载。按照起重机制造商的说明放置上车结构。对于使用多种主臂和/或上车结构配置的底盘，只宜对产生最大力矩工况的配置进行试验。使用最重的规定下车辅助平衡重。如果存在最大力矩工况下的平衡重选择，则使用最轻的规定平衡重用于该工况。同时安装两个或多个副臂以延长伸缩臂附件长度时，宜将每个系统作为单独的索具进行试验。[按照ISO11662-2先对伸缩主臂+副臂（A）进行试验，再对伸缩主臂+副臂（A）+副臂（B）进行试验]。对于使用多种伸缩臂配置的上车结构，只宜对产生最大载荷工况的配置进行试验。在任何情况下都不应利用风来有利地影响试验结果。同一上车结构上使用了多个具有显