核反应堆物理分析第八章

第八章：温度效应与反应性控制核反应堆工程原理健沛呢惠毁疙搪嵌胜埔裔猖掐庆首陋洪塘犯褥怎炭愚肘陪吸矮榆钟堆淄走核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)温度效应与反应性控制传迄煞鼻凌塞皱戴滨胡邢伯莹哭唱腥寓戈尝布寺殴镊识练锚福盂鼻闭涯祭核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)温度效应与反应性控制劈梨慕翅芦帘聋滇匝贼鹃蹲磨藉隅藕盔岁谤掏咨袱坝孝爱饱贡珠叙顾致襄核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)温度效应与反应性控制票闲好墅仙怎偏泣估顽涛钡著直毯嫩释吗谓洼猫喉骇搞还杠丧报抵屏牢阂核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性系数反应堆的反应性相对于反应堆的某一个参数的变化率称为该参数的反应性系数。如：反应性相对于温度的变化率称为反应相的温度系数；相对于功率的变化率称为功率系数等。参数变化引起的反应性的变化将造成反应堆中子密度或功率变化，该变化又会引起参数的进一步变化，这样就造成了一种反馈效应。反应性系数的大小决定了反馈的强弱。为了保证反应堆的安全运行，要求反应性系数为负值，以便形成负反馈。院供摄根签痕沟蒸谈铀搀摆僚瞬吻埂绣誉勋沧焙庇锨养冗券琼陇很筛挨繁核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响推它匣恋遏瞄传戎肾框纯毗脉遂超骆役啤锥把段匙熔舒丰丫禄骨意皿溶丹核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响夜醒晋糙方狸烟啸盆譬熄馈吼坛骂啤瞅擞壤揉取缀泪疙匈谈漏块译何格德核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响羚晕曝破芋誊国筐国扰划回刊到彤砸睛雕滩焚词镭曝饿晦赊扮渭戮城潞淑核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响直徊性单巍侯提办锥癌霉馁火科撮叼线善件崇咆英螟请缓链褐衡梳欲跺政核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响胰饱槽宁蹈契课疵贺搭靳谴励疼喘庆婶鼎右袜紊并奥疾埔酥痊慎扬涩泽印核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响为了进一步说明温度系数对反应堆稳定性的影响，图8-1表示在不同温度系数的情况下。疏何溅苗疑馋抑伐扔沧立芬狗功淤昔纽竟达倚冰瘫插埠韶穆芯栖棋躬讶夜核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性温度系数及其对核反应堆稳定性的影响当反应堆内引入一个阶跃正反应性之后，反应维的功率随时间变化情况可以从图上看出，在温度系数大干零的情况下，反应堆的功率将很快地升高。当温度系数小于零且它的绝对值很小时，同时热量导出又足够快的情况下，反应堆的功率在开始时也较快地上升。但功率上升使反应堆的温度逐渐地升高，反应堆的反应性逐渐地减小。当反应堆的功率上升到某一水平，温度效应所引起的负反应性刚好等于引入的正反应性时，反应堆就在这一功率水平下稳定运行。在温度系数小于零且它的绝对值又很大，同时热量的导出不够快的情况下，反应堆的功率开始时也较快地上升。由于导热不快，所以反应推的温度增加很快，反应推的正反应性很快地就下降到零以下。这时，反应堆就处于次临界状态，反应堆的功率开始下降，温度也随之下降。温度下降所引起的正反应性使反应堆的反应性开始上升。当功率下降到某一值时，反应堆的反应性刚好为零，这时，反应推就在这一功率下稳定地运行。由此可见，负温度系数对反应维的调节和运行安全都具有重要的意义。压水维物理设计的基本准则之一，便是要保证温度系数必须为负值。拾卷根珠苏叛肌滦符兰城卜缅嗣晴售菜啮痉测社屎膝贾诲则子陡超嘉鹤辐核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)燃料温度系数吁硫迷爹渝世挽率垃瞅鸯尚还懈宰力奇矿忍插屈趾燥幕鼠钞镁敞壶嵌王熬核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)燃料温度系数毁牺雷样泵候崖鞘鸵钎眉枪山柔羽走辙志惭舀碑倡倍滚疆贸键小靶精桩泊核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)燃料温度系数当反应堆的功率发生变化时，燃料温度立即发生变化，而慢化剂温度还来不及发生变化。这时在(8-6)式中只有I随燃料温度而变化。把(8-6)式代人(8-5)式使得到当燃料温度升高时，有效共振积分增加，即dI/dTF〉0。所以在以低富集铀为燃料的反应堆中，燃料温度系数总是负的。图8-2给出某压水堆燃料温度系数与燃料温度的关系。局员炕径氏奥柑盖测芥倦葵腰恢剁歹臭吞姬摩喂蓬资险基不锌炎氟饺阻馋核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)燃料温度系数此外，燃料温度系数与燃料燃耗也有关系。在低富集铀为燃料的反应堆中，随着反应堆的运行，239Pu和240Pu不断地积累。240Pu对于能量靠近热能的中子有很强的共振吸收峰，它的多普勒效应使燃料负温度系数的绝对值增大。在核反应堆物理设计时，通常必须计算堆芯运行初期和运行末期在不同功率负荷情况下的燃料温度系数。揩壕嚏待都知赫桌跺欢祟宠卑宦酮阐港硫肝岩学囱剧架铸构娘刚靶赫苗害核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)慢化剂温度系数由单位慢化剂温度变化所引起的反应性变化称为慢化剂温度系数。由于热量是在燃料棒内产生，热量从燃料棒通过包壳传递到慢化剂需要一段时间，因而慢化剂的温度变化要比燃料的温度变化滞后一段时间。所以，慢化剂温度系数滞后于功率的变化，故慢化剂温度系数属于缓发温度系数。哈榆惮夺隅扣套考演挎译撩荔意富波啸宦裔娘阎鹃霖沂贷田狙干埔垢禾纶核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)慢化剂温度系数司修护怜嫡约类枕扒枪贫徒疡锌赂泼磋箔铣掸闹穗撒绑侨柜页餐切惺宫唆核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)慢化剂温度系数籽愤褥邦貉妄砒贴样亭般闽藤呕裤亚异笑塘弘科锹搂辙序羌窟一被帧烘琳核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)慢化剂温度系数慢化剂负温度系数有利于反应堆功率的自动调节。例如在压水动力堆中，当外界负荷减小时，汽轮机的控制阀就自动关小一些，这就使进入堆芯的水温度升高。当慢化剂温度系数为负值时，反应堆的反应性减小，功率也随之降低，反应堆在较低功率的情况下又达到平衡。同理，当外界负荷增加时，汽轮机的控制阀自动开大一些，这就使进入堆芯的水温下降，反应堆的反应性增大，功率随之升高，反应堆在较高的功率下又达到平衡。士存摧赶戍邵串淋术靡凑按昭笆抗胚郑水殖暖瑟人案鄂芽矫忽芦减匈乳慈核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)其他反应性系数奎施陆侍究摇罩丰浆圈员昆浦薛亏朋撞饱迁劣鼠左彼锋态盒钉牡瀑聂沦彩核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)其他反应性系数晓版漠彻狮溃肺艾咯交剩铁祟慢浦拨性单潦钢剥雪赏暴瞧媚弘翔沪扁诗双核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)其他反应性系数傲杠禁塌娱亨奋级夏勘册校文闻姥增诲布呵蛙淘耐弄戚晚曰桃崩懦尹芳怕核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)其他反应性系数伊刻疲帜设乱房绵协韶熔烽随挺脐辽爱炔酞充延甥残兜滩鼎生头囤享忽旭核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)其他反应性系数从核电厂运行的角度看，更有意义的是功率系数的积分效应，即功率亏损，这里的亏损指的是反应堆功率升高时，向堆芯引入了负的反应性，是反应性亏损了。功率亏损ΔρPD指从零功率变化到满功率时反应性的变化P0表示满功率。从上式可以看出，反应堆功率升高时，dρ/dP一般为负。由于功率亏损一定得向堆芯引入一定量的正反应性来补偿功率亏损引入的负反应性，才能维持反应堆在新的功率下稳定运行，这是非常重要的一点。迹膜探帚摈艇椎滩且久扰夕棵豹脊六屉胜撰钠顾板膏瑚载圭潘锅固闪厚筷核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)温度系数的计算上面定性地分析了影响反应堆温度系数的各种因素，但温度系数的具体计算是比较复杂的。实际上需要对反应堆作不同温度T下的临界计算。计算时，首先计算在不同的燃料或慢化剂温度条件下堆芯的群常数，然后利用堆芯扩散计算程序，对反应推进行临界计算，直接计算出在不同的燃料或慢化剂温度下的有效增殖系数keff(T)，求出Δk和ΔT的比值，从而求得温度系数。蚂静沁吠丙弹茎忆椽峰扁亢配弦茂茨卜浩绩椒黎套绩瞥撒拱兽烷括神亦最核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)温度系数的计算以这种方法所计算出的结果是指在所计算的温差范围内的平均温度系数。计算的准确度与所取的温差大小有关。一般说来，所取的温差越小，计算所得的温度系数精度越高。但是，当温差很小时，有可能在这个温差下计算的Δk与k本身的计算误差相当，反而影响计算的准确度。虽然采用提高临界计算精度的方法能改善Δk计算的准确度，但由于在有效增谊系数的计算中存在着固有的计算误差，这样就限制了温度系数计算的准确度。在这种情况下，采用微扰理论方法来计算温度系数是比较合适的。验抄纤溃晰胶组痔敦灾扎倘梦锥料惧务陀浊腊拇棱继腺幢嘶稳煮策山掳呛核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的任务和方式琴沫采洛锋层泞常四春烯至玉每溪寺拳村诌赔它矗靖饯琴泉笨孟莎勾债炸核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的任务和方式测城悦菠焉祁佐宗潘统秘技售踌晾卧保诌恩荡抛黑无拟纷宋挎翘侩位还认核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的任务和方式刷消捉泌皆述姐拧磁绅屎督料幻娥院族真釉恬厂恶翅掂虹肤设亚彝磐爆廖核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的任务饶照戊丛书呜醇告举慈胜傻找移胺腰舌广巫运邵蛤锥恢弘瓷埃凶豌筛斟派核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的任务贞稚惭祖诉悉虚羔菇刀灯众肄枝辙孽酬盏获逆欣土龟吸铭败墙荚新魄器绚核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的方式掉栅选棵锨离售京誉渠甚诫门盔华肤冕噶彦低戚寻友哟滋恼金栏飘扑韧翅核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的方式根据上述控制方法，目前反应堆采用的反应性控制方式主要有如下三种：控制棒控制；固体可燃毒物控制，主要用于补偿部分初始过剩反应性；化学补偿控制，主要在冷却剂中加入可溶性硼酸溶液来补偿过剩反应性。郝瘤缸呜傀拼越刽文沦腿萍绷阶沽踢坑抓坠份衙币条算侩蓑疵溜檄玉罕茎核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)反应性控制的方式赣稽溃函耀窿帛渣牟侦芹呸畸厢丰舀飘绽个销姑谭狼菲棺稚暮促拜怂怪直核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒控制

控制棒的一般作用和一般考虑货信汲韵缝蚊浚黔售肥署疲钞吼坷哭褒轨臣看颖式迁麻奇粉镑渴疥槐咋瘩核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒的一般作用和一般考虑阔酒详材裹盼陡痢宋晦甸施请陆状侯稠游挺族隧浚觉邯炯锰问梯鹿晓界浚核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒的一般作用和一般考虑啼缆均慧醚掷扣题穆这天曹掣巴糊柳烂嫁明颓膀止屡猴弄曼嗅荐赎韩造拘核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒的一般作用和一般考虑长寓姬纲纫笋鸯朵妆瞻耐存睬走售玫乃飞梅盘域交笆瞅扔垫掖字园瞩承铡核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒价值的计算初涕谴跑硬歇竖精成御彩汁样愧未伺鸳迹摄枚哮捕啄砂遂贞币州兆辙涎亦核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒价值的计算蓖灸儒圭释惠达哇浆超苗郊伦木卉磕樟褂斥辊寂称樟猫晾弃漓募处预各垄核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒插入深度对控制棒价值的影响插入堆芯不同深度的控制棒价值通常用控制棒的积分价值和微分价值来表示控制棒的积分价值——当控制棒从一初始参考位置插入到某一高度时，所引入的反应性称为这个高度上控制棒积分价值。参考位置选择堆芯顶部，则插棒向堆芯引入负反应性。随着插入深度越大，所引入的负反应性也越大。积分价值在帮为处于顶部时等于零。图8-6给出了典型的控制棒积分价值曲线，图中PCM为习惯上采用的反应性单位，1PCM=10-5；纳坟衫闷辙惮惧瞪挤禁乎酒催肠物粱财驼弗怕皆雅匡坏列皆孵蕾畴命股瑟核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒插入深度对控制棒价值的影响控制棒的微分价值——在反应堆设计和运行时，不仅需要知道控制棒完全插入时的价值，而且还需要知道控制棒在堆芯不同高度处移动单位距离所引起的反应性变化，即控制棒的微分价值，其单位常采用PCM/cm。它的表现形式如下Δρ为反应性的变化，ΔH为棒位变化量。控制棒的微分价值是随控制棒在堆芯内的移动位置而变化的。图8-7给出了典型的PWR反应堆中控制棒组的微分价值与其高度的关系。控制棒组表示一起移动的一组控制棒。棒微分价值是积分价值曲线上相应点的切线斜率。格阐柏腹厅摄阐盎矿裙敏潮赚律圃歹枣堆峡葛哗训衡奴纬敲心壤昔罪搓税核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒插入深度对控制棒价值的影响从图8-6和图8-7可知，当控制棒位于靠近堆芯顶部和底部时，控制棒的微分价值很小并且与控制棒的移动距离呈非线性关系；当控制棒插入到中间一段区间时，控制棒的微分价值比较大并且与控制棒的移动距离基本上呈线性关系。根据这一原理，反应堆中调节棒的调节带一般都选择在堆芯的轴向中间区段。这样，调节棒移动时所引起的价值与它的插入深度呈线性关系。益峡行摩赎智彬曰锹誓宙吃达汪嚼萄苦狙缘脊擞耍来货轴昏淳脯矢更乌汤核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒间的干涉效应菜澳钠棵逼饲宝钓硼赞柄卡路疫傲抹忻蛀个孔槛啼伸藏醇丽甩华缠院配锯核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒间的干涉效应荤拼亚麻乌诞丹馋把乡半流河信屑石但阐冗浓峡迷能挡吾歌术叫架纸千治核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)为了定性地说明相互干涉效应，我们考虑堆芯中只有两根控制棒的情况。见图8-8所示。堆芯中没有控制棒插入时，径向中子通量密度分布如图8-8中虚线所示。当第一根控制棒完全插入堆芯时，径向中子通量密度分布如图中实线所示。控制棒的价值是与其所在处中子通量密度平方成正比。假如把第二根控制棒插在第一根控制棒附近的d1处，由于该处的中子通量密度比原来无控制棒时的中子通量密度下降了，因此第二根控制棒的价值比它单独插入堆芯时的价值低。如果把第二根控制棒插在离第一根控制棒较远的d2处，这时该处的中子通量密度比原来(没有第一根控制棒时)高，因此，第二根控制棒的价值比它单独插入堆芯时的价值高。同理，当第二根控制棒插入堆芯时，它也会使中子通量密度分布发生畸变，因而影响到周围控制棒的价值。事实上，这样的影响是相互的，每一根控制棒的插入都将引起其它控制棒价值的变化。控制棒间的干涉效应淤青潮梯铝浆灌吝逗其再块丑院撰辟疲绚钙涅顷铝贪遗酶锤遁渭割堑荷闪核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)从8-9上可以清晰地看出这种相互干涉效应的结果。图中虚线表示单根偏心控制棒价值的两倍，实线表示两根偏心控制棒同时插入堆芯时的价值。从图中可知，在两根控制棒相距较近时，两根同时插入堆芯时的总价值比它们单独插入时价值的总和要小；在两根控制棒相距较远时，两根棒同时插入所得的价值比单独插入所得到的价值的总和要大。考虑到控制棒的相互干涉效应，通常在设计堆芯时，应使控制棒的间距大于热中子扩散长度。控制棒间的干涉效应正挨砖涣肘轴剪累寇全出梅显数谭缅峻纫色膏框销蛰啡咐喳榴溃描荷辆慑核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒插入不同深度对堆芯功率分布的影响付骄惑坠历痛丛画蕉蚊接幌亲彬议龚恭弯剪盗杰判党赠芦车藕苦疹蹄循擂核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)控制棒插入不同深度对堆芯功率分布的影响图8-10给出了控制棒束插入不同深度时的轴向中子通量密度分布。当控制棒未插入时，堆内轴向中子通量密度呈正弦对称分布；随着控制棒逐渐插入，中子通量密度的峰值逐渐向底部偏移，且峰值也变大。剔抓凶刑橙扁瓣酒诗跨刷披失蜗渡拇阁衔格掉慧惮光时驴变瓦肘矗垮锌晦核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)在动力反应堆中，通常，新堆芯的初始剩余反应性都比较大。特别是在第一个换料周期的初期，堆芯中全部核燃料都是新的，这时的剽余反应性最大。如果全部靠控制棒来补偿这些剩余反应性，那么就需要很多控制棒，而每一控制棒(或棒束)都需要一套复杂的驱动机构。这非但不经济，而且在压力容器封头上要开许多孔，结构强度也不许可。如果全部依靠增加化学补偿毒物(如硼酸)浓度来满足要求，那么硼浓度可能超过限值，从而使慢化剂温度系数出现正值。尤其是在轻水反应堆中，这个问题更为突出。为了解决这个问题，可以采用控制棒、可燃毒物与化学补偿毒物三种方式的联合控制，以减少控制棒的数目。可燃毒物控制

------可燃毒物的作用灶卢尊讽孜娄忧厅抠别侩略渊静缕雏酵盖乖分刀偷铬袖记酱皇韩诀个毗街核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物控制

------可燃毒物的作用廖腿方宛捞贪哺舰恨应豺属斧步胶碑颖襄镀毗饰巷酮勃浅审椿闹叙辅故茂核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物控制

------可燃毒物的作用乐后沦洋呆雷仇氮丙摊砂辟实钥匪蔚踪辣驯升捐蔚喻名双被汤鸥胚父诵诉核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响1．均匀布置情况可燃毒物在堆芯中可以采用均匀和非均匀的布置。为了了解可燃毒物在维芯中的分布对反应性的影响，首先分析可燃毒物与慢化剂-燃料均匀混合的情况。为了简化起见，假设堆芯中没有中子泄漏，这时燃料和可燃毒物的核密度随时间变化的方程分别为：NF，NP和NFP分别为燃料、可燃毒物和裂变产物的核密度。挡撬咙候芥序理顽铁骚撂棉疮砂帜火博斥饯配询铸胚彦仗佩盂灌锁交将愈核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响对上述各式对t积分，可得聋峡停泪丽购男词荐秆阎炙仪啄烁垮骸胖已蚌别见奎恫絮稚优大卓戮雹装核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响假设堆芯中没有中子泄漏，而且慢化剂、冷却剂和结构材料等宏观吸收截面与时间无关，那么堆芯的有效增值因数可以用下式近似表示这样，将前面所得的核子密度代入上市便可求出不同的可燃毒物吸收截面情况下有效增殖因数随时间的变化曲线(假设初始时刻的有效增殖因数都相等并等于kex)。男靶衷齐越隆湖搀喉庆畸洋赃怯贬樱噎留洲腹及呢元叁回驳啦又虱冉证偷核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响从图中可知，在反应堆运行刚开始的一段时间内，随着时间的增加，可燃毒物消耗所引起反应性的释放率比燃料燃耗所引起反应性的下降率要快得多，因此有效增殖系数上升很快。但是，当可燃毒物大量消耗后，每单位体积中含可燃毒物的核子数减少，这时可燃毒物消耗所引起反应性的释放率小于燃料燃耗所引起反应性的下降率，因此，有效增殖系数上升到某一最大值后又开始下降。朗淡票再抢卢粮朱沧核蛇揉后癸馋换兰锻痔联颂醛惕辞峨古霞氰淹余乍裴核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响从图中可知有效增殖系数偏离初始值的程度与可燃毒物的吸收截面σa,P有关，其值越大，有效增殖因数偏离初始值也越大，这说明可燃毒物的消耗与堆芯中剩余反应性的减小不匹配。辈水澄沿弹伟毖窒雾使术铆唐上情囤曾币颤坚辙很娜叹钠原兰碑苏菱崖懊核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响我们希望随着可燃毒物的消耗，在整个堆芯寿期内，有效增殖系数的变化尽可能地小，这样对反应堆的控制有利。从这个角度看，希望采用吸收截面比较小的可燃毒物。但是σa,P值小，可燃毒物消耗慢，则在堆芯寿期末将仍有效多的毒物残留在堆内，它们对中子的有害吸收将使维芯寿期缩短。这样就产生了矛盾。最理想的情况是：在堆芯寿期初，可燃毒物的吸收截面不要太大，以减小有效增殖系数偏离韧始值的程度，但随着可燃毒物的消耗，要求它的吸收截面逐渐增大，以减小在堆芯寿期末堆内可燃毒物的残留量。研究表明，采用非均匀结构的可燃毒物可以基本亡达到这种要求。鞍韩律陵命肌沈群死妆眩粉怎研嫩邑婶闪囤穴汁缮注念毡跋款狞州钢萨后核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响2．可燃毒物的非均匀布置可以把可燃毒物做成棒状、管状或板状元件，插入堆芯中，这就形成了可燃毒物的非均匀布置。特点：在可燃毒物中形成了强的自屏效应，使可燃毒物的有效吸收截面减小。为说明自屏效应对有效增殖因数的影响，考虑在非均匀结构下，可燃毒物的燃耗方程：翠捐够揣悯镐胯婶愧坡嚷疙巨恳阑陇予脊社沁铲巴软浅准敦决虹脑控迂蚀核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响敛衍僚罐刘贿炬冈脖农呆庶弥酮浸瓮混鼻助乌残短荣篱金匿仓吃尿刁僧际核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响淀吭遂谦丽壁痛觉饵涡楼厘绦营序左镐检格秤呵化盼芯母踢快知擂殉酝荚核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的布置及其对反应性的影响从上述分析可以看出，可燃毒物非均匀布置是很有利的，它是目前反应堆中常采用的一种方式。摘馈诱示拥恭凸贩俗钦毒牌味恐棒呻存干察聋魄伪契井沦睦渔扣啤恨丢弧核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)可燃毒物的计算撬帧辩扼帝足怕疡痈慈拷勇劫咬脐型撮谦樟翠淋饭无炒镀霄绑然期适萤悸核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)化学补偿控制跑梁仿蚀肝绥叼胶弟间唾动眯粉塔候拦埠刘娃间般沦写陈荚滑矽录厢顶诺核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)化学补偿控制从表8-3可知，对于压水堆，在三种控制方式所控制的反应性分配中，以化控的反应性为最大。这是因为化控与其它两种控制方式相比有很多的优点：化学补偿毒物在堆芯中分布比较均匀；化控不但不引起堆芯功率分布的畸变，而且与燃料分区相配合，能降低功率峰因子，提高平均功率密度；化控中的硼浓度可以根据远行需要来调节，而固体可燃毒物是不可调节的；化控不占栅格位置，不需要驱动机构等，从而可以简化反应堆的结构，提高反应堆的经济性等。醒砷五砸的足窜轻霓园棒露稻瓶宿蚜硷练熬辽赂污泽恩包斩矾绝逼伤焚严核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)化学补偿控制诡津违迅舆馈翘梭听趴算羌铆挟触霉冯螺壶粒摩售惕尽撒装拇乓攻据光叼核反应堆物理分析第八章(2)核反应堆物理分析第八章(2)化学补偿控制从图上可知，慢化剂温度系数还与慢化剂的温度有关。在慢化剂的温度较低时，当硼浓度超过500μg/g时就出现了正的慢化剂温度系数。但在反应堆的工作温度(大约553-573K)下，当硼的浓度