结构设计常用软件介绍

★SATW一、总信息计算输入参数选取★1平力★SATW一、总信息计算输入参数选取★1平力结构整体座标夹角：逆时针为正，此处水平力包地震力、风2混凝土Gc＝25KN/m3（框架结构26—29KN/m3（框架-剪力墙、剪力墙结构）由于剪力墙数量结构中所占的比例随工程不同而不同，剪力墙数量多，剪力墙厚双扣除构件重叠部分质量，可取28)。但是准确地取值很困难较为准确地计算构件重量，建议将容重输为25KN/m3,剪力墙抹灰、饰面重量单独计算，按线荷载输入到每注意：08SATWE干预板的容重，计算时要考虑这部重量同时也增大当但采用考虑板平面外刚度的弹性板计算时，面荷载会重3钢材4裙房仅用于带裙房的大底盘结构确定剪力墙加强区高度（参见规》6.1.10文解释裙房层数应包含地下室层5转换层所在程序能自动按《高规》对框支梁、柱5转换层所在程序能自动按《高规》对框支梁、柱、落地剪力墙的抗级、内力进行调转换层所在层号应包含地下室6地下室此时程序已对地下室部分考虑了风n为度变化系数从地下室顶板算7墙元细分最大控制8.对所有楼层强制采用刚性楼板假位移比是反映结构扭转效应的重要指标，为了避免局部振动在而影响位移比的正确计算规范规定应在强制刚性楼板假定算，在计算内力和配筋时应取消此选项2）楼（屋）盖设计时必须采取必要措施保证平面内具有足够的整刚度，当楼板平面内相1/12000时，可采用楼板身平面内无限刚的假定分析结构内力和位3）如采用弹性楼板假定的工程应计算二次，首先在刚性楼板假定做以上内容（如位移比等）的计算，然后在按弹性假定完成内容的计4）一旦选中“所有楼层强制采用刚性楼板假特殊构充定义”中的弹性膜将不起作5）刚性楼板假定和弹性膜板假定在以下内容充定义”中的弹性膜将不起作5）刚性楼板假定和弹性膜板假定在以下内容中计算结果大小的比刚性弹性膜有效质量大小大小9墙元侧向节点信息小大出口节点：精度高，计算量大，一般用于多层建筑，剪力少的内部节点：精度低，计算量小，一般用于高层建筑，剪力多的10结构材料11结构用来对应规范中相应的调整信息。12恒活荷载计算信息1）施工模拟1：考虑施工中是分层加载，逐层找平的因素影响2）施工模拟2：将竖向构件（柱、墙）的轴向刚度放大10倍后再做施工模拟1注意：采用施工模拟2的算法，传给柱、转换层、基础的荷为合理。主要用于当基础落在非坚硬土层上时的基础设计上部结构一般不采3）施工模拟3：最准确的施工模拟，推荐使13风荷载计算14地震作用计算信息11IV场地上较高（≥40m筋砼框架、≥60m的钢筋砼民屋和类似工业厂房及高层钢结构的高层建筑外，对乙、丙、建筑可不进行地震作用计《高规》3.3.1条：乙、丙类高层建筑，应按本地抗震设防烈2）抗震规范5.3.1规定，对于9度的高层建筑，其竖向地用标准值应按公式（5.3.1-1）和（5.3.1-2）计算，并宜1.5放大系数。抗震规范5.3.3条规定，长悬臂和其它大结构竖向地震作用标准值，88.5(0.3g9度时分重力荷载代表值的10%、1520%；高规10.2.6条规定换层的高层建筑结构，8度抗震设计时转换构件应考虑竖向影响15墙梁转框架梁的控制跨高比16结构所在地区：全国二、风荷载信息1地面粗糙度2修正后的基本风压2《荷规》附表D.4出了全国各主要城市的重现期为50年、年、10年的基本风压3）规范给出的重现50年的最大风速，作为当地的基本风期的换算4《高规》3.2.2条及条文：特别重要或对风载比较敏感的高60m上的建筑风压值按重现期为100年取值。（特别重要的建筑可认为是设计使用100年或安全等级级的高层建筑3结构基本此数据用于程序计算风载，应尽量准确，最好的做法是先通过序计算出结构的基本周期，然后再将此周期回填，以得到最准风力值，初估值可用T1=0.08~0.1n（框架结构，n为层数0.06~0.08n(框-剪结构)、0.05~0.06n(剪力墙注意：输入的周期值应该考虑周期折减，因为在风荷载作用下般来说结构处于弹性，这时填充墙对结构的周期是有改变的还要注意这里只能填一个周期，其实结构两个主轴方向的周期不同如果不想考虑风振系数的影响，可以在此填写一个小于0.25的值4体型分段数：最多可分各段最高各段体型5考虑风振6缝多背风面体型系程序自动考虑挡风面的影响，并采用此处输入的背风面体形系数二、地震1构规性信息：高层采用此处输入的背风面体形系数二、地震1构规性信息：高层建筑可参照《四川省抗震设防超限层建筑工程界定标准》2扭转耦联信息：程序CQC振型组合，已经取消此选项规范规定：抗规（5.2.3对于平面规则的结构，在不考转耦联计算时，采用增大结构两边榀地震力的简化方法考虑地震作用的扭转影3设计地震4设防5场地6&7框架、剪力墙的抗震等级高规4.8.24.8.34.8.5、8.1.3条，抗规条、6.1.3条。框-剪结构中，框架部分底部承受的地震倾覆力矩大于结构地震倾覆力矩的50%时，框架部分的抗震等级应按框架结用。通常由于“逆剪力”现象，框-剪结构顶部框架所占的弯矩比例较大，这种情况下可考虑适当提高框架柱抗剪承载全高加密等措施，不一定要提高抗震等与主楼连为整体的裙楼的抗震等级，除应按裙房本身外，不应低于主楼的抗震等当地下室顶板作为上部结构的嵌固端时，地下一层的抗级按上部结构采用，地下一层以下的部分可逐渐降低一级室中超出上级按上部结构采用，地下一层以下的部分可逐渐降低一级室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分，根据具体情况用三级或四框架-核心筒结构高度≤60m时可用框架-剪力墙结构的级，并应满足规框架-剪力墙的其他要求（土木工程2004.3高规若干问题解答短肢剪力墙结构中的短肢剪力墙抗震等级应比高规表规定的一般剪力墙的提高一级采（短肢剪力墙的较多时布置筒体或一般剪力墙，第一振型底部倾覆力矩不小于结构覆力矩的50%，不应采用全部为短肢剪力墙的剪力墙结构连梁抗震等级同剪力8考虑偶然9考虑双向地震1）质量偶然偏心3.3.3抗规5.2.3条条文a.含义：由于施工，使用等原因所产生的偶然偏心引起的地转效应，及地震地面运动扭转分量的影b.规范规高规（3.3.3条：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心响。直接取各层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值0.05Li(Li为建筑总长)来计算单向水平地震作计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影程序在进行偶然偏心计算时，总是假定结构所有楼层质量向某个方向偏心，对于不同楼层向不同方向运动的情况程能考程序可向某个方向偏心，对于不同楼层向不同方向运动的情况程能考程序可以分别计算双向地震和偶然偏心取c.适用范对于一般的平面规则的结构，计算单向地震作用时考虑偶心高规4.3.5验算楼层位移比时，应在偶然偏心影响的作用下进行验对于规则的多层建筑可不考虑偶然偏心的影2）双向水平地震扭转效应：抗规5.1.1-3（强条、5.2.3-2-高规3.3.2-2（强条、3.3.11-适用范质量和刚度分布明显不对称，不均匀的结构(注意：这里是质量和刚度分布，而不是质心和刚心楼层竖向构件的最大水平位移（层间位移）/平均位移超下限值（1.2）较多（例1.4（此条是否作为考向地震的依据时，可不考虑质量偶然偏心的影响（4.3.5、抗规3.4.23.4.3条多项超过高规4.3.3~4.3.74.4.2~4.4.5条，抗条~4.1.3“多项”一般指3项3）单向水平地震扭转效应：高规3.3.2-2（强条、3.3.11-抗规5.1.1-3（强条适用范除了质量与刚度分布明显不对称，不抗规5.1.1-3（强条适用范除了质量与刚度分布明显不对称，不均匀的结构外的其他结构应考虑单向水平地震作用下的扭转影响（高规3.3.2-条除了上条（a款）以外的其它结构采用调整地震作用效应法计入扭转影响（抗规5.1.1-4）扭转刚度较小结构的扭转效a.当结构第一振型周期为Tθ,或满足Tθ＞0.7Tx1(Ty1),对于高的建筑0.7Tθ＞Tx2(Ty2)，均应考虑地震扭转效应（5.2.3条文，方法采用抗规5.2.3-1、2b.质量、刚度不对称、不均匀的结构，以及高度超过100m高建筑结构应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法（3.3.4结语多层建筑的规则结构考虑单向地震作用及影响；一般不规构考虑单向水平地震作用下扭转地震作用效应；特别不规构考虑双向水平地震作用下的扭转地震作用效高层建筑无论单向还是双向地震作用，均应考虑地震扭应SATWE程序可同时选择“考虑偶然偏心”和“考虑双向地转效应”两项开关，程序自动对二种情况进行计算，并取不利结当计算双向地震作对二种情况进行计算，并取不利结当计算双向地震作用下的楼层扭转位移比时（最大位位移，应再单独计算在刚性楼板假定下，偶然偏心影响位移比是否满足规范要当两个方向水平地震单独作用产生的同一方向效应相等时向水平地震的影响最大，此时双向水平地震作用效应是单平地震力的1.31倍，随着两个方向水平地震单独作用产同一方向的效应比减小，双向水平地震的影响也减10计算振型个数与有效质量系数1）规范对计算地震作用时的最少振型数量的有关规当建筑较高、结构沿竖向刚度不均匀时可取5~6高规3.3.11条：对于考虑扭转影响的结构，一般情况下9~15，多塔楼建筑每个塔楼的振型数不宜小于9效应，振型数不应小于15，多塔结构不应小于塔楼数的9倍。抗规5.2.2不进行扭转耦联计算，可只2~3振型基本自振周期大于1.5S房屋高宽比大于5时，振型个数当增加抗规5.2.3按CQC计算时，可取前9~15个振型2）高规规定：抗震计算时宜考虑扭转效应，振型数不小于多塔不小于9倍塔楼计算振型数应使振型参与质90（5.1.13多塔不小于9倍塔楼计算振型数应使振型参与质90（5.1.13B级高度建筑和复杂高层建筑计算可在“刚性楼板或“弹性楼板”的假定下进有效质量系数超过0.9，说明计算振型数够了。如果0.9，说明地震作用偏小（剪重比小，结构将存在不性，应增加振型结构计算振型数增加，水平地震作用效应增大，内力和振型数不能超过结构自由度数，否则会造成地震作用计常，例如规则2结构，刚性楼板假定下振型数最多取结构自由度数计离散结构的振型总数是有限的，振型总个数等于独立质量的数。可以通过判断结构的独立质量数来了解结构的固有振数每块刚性楼板有三个独立质量每个弹性节点有两个独立质量根据这两条，可以算出结构的独立质量总数，也就知道了结固有振型刚性楼板数为Ki独立于刚性楼板的节点数为Mi构层数则总刚模型的结构自由度∑（2mi+3ki）.例如某个分块刚性楼板10层结构，每层独刚性楼板的节∑（2mi+3ki）.例如某个分块刚性楼板10层结构，每层独刚性楼板的节点数为20个，每层有1块刚性楼板，总刚模构自由度数为10×（2×20+3×1）=430个振型组合方法提供了两种方CQC法（完全二次项平方根振型组合法：适用于考虑扭联的振型分解反应谱法（高规3.3.11-5、抗规5.2.3-式SRSS（平方和平方根法不考虑扭转耦联，适用于平振型分解反应谱11活荷载质量折减RMC“活荷载质量折减系指计算重力荷载代表值时活载的值系数（抗规5.1.3、高规3.3.6条，这与“荷载组合项”中的“活载重力荷载代表值系数”为同一概重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载值之和（抗规5.1.3、高规3.3.6条12周期折减系数（高规强条由于实际工程中采用了填充隔墙，而这部分隔墙的刚度在自振周期计算中未考虑，导致实际的结构自振周期短于理论值，使其按这一周期（理论值）计算的地震力偏小。因此3.3.16（强条、3.3.17条给出了各种结构型式的填充墙为砖自振周期折减系数ψT架结构0.6~0.7，框剪结构剪力墙结构0.9~1.0实际工程可根据具体的填充墙多少及填充类型进行适当调实际工程可根据具体的填充墙多少及填充类型进行适当调（当填充墙为多孔砖和小型砌块，抗震设计手册5.2.2-三中列示了墙体数量对ψT的取值影响，当为轻质隔墙时，ψT0.8~0.9周期折减只在计算地震力时有效，不会影响计算周期的输对楼层位移有影13尼比对单自由度体的概念，目的是为了利用反应14.特征周期，多遇或罕遇地震影响系数最大值。15斜交侧力构件方向附加地震数高规3.3.2条有斜交抗方向的水平地震作用。逆时针方向为正，当输入一个附加α时，程序可以自动计算附加角度（α，α+900）两个方16按中震（或大震，不屈服做结构设1）中震不屈服设计通常是针对重要抗侧力构件而言的，对于抗侧构件的刚度是不允许折减的，所以可采用弹性的方法，此时可左度可不放2）大震不屈服设计，通常很难保证抗侧力构件刚度不折减，因此用弹性的方法计算是不合理的，否则忽略了结构的延性造成巨费，此时应该采用弹塑性的方法计17查看和调整地震影响系数曲线可以自己定义反应谱，比如安评提供的设计反应谱与规范反不同时，安评通常提供加速度反应谱，设计时需要转换不同时，安评通常提供加速度反应谱，设计时需要转换为无的地震影响系数曲线后输四、活荷1柱墙设计时活荷载是否按《荷载规范》4.1.2条：在设计梁、柱、墙基础时，考虑载分布的不均匀性，根据使用功能、楼层梁从属面积、层数荷载进行的折在选用折减系数时，应注意程序中给出的隐含值仅适用于规》表4.1.11（1）项，其余各类建筑（如商场，书库、等）应由用户修改后确定。另应注意，程序按所填计算层数系数进行折减，当建筑物为阶梯状或为裙房部分时，该部分数小于所填层数，程序仍按所填层数执行，此时用户应调算，以符合项目实际情如在PM考虑了梁的活荷载折减，则在SATWE中最好不要“柱墙活荷载折减”，以避免活荷载折减过多，反之亦2传给基础的活荷载是否柱、墙及基础活荷载折减只传到底层最大组合内力中，并没JCCAD，考虑基础活荷载折减系数应到JCCAD的“荷载参中输入3梁活荷不利布置最高层高规5.1.8条：高层建筑结构内力计算中，当楼面活荷载4KN/m2时，应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增选择了此调整信息梁弯矩增大系数”就不起作4选择了此调整信息梁弯矩增大系数”就不起作4柱、墙、基础活荷载折减系数。五、调整1梁端调幅0.8—1.0般取高规5.2.3调幅系数取0.8-0.9计算结果有时会出现框架梁跨中弯矩输出值很小，配筋却很现象，是因为程序自动将梁跨中弯矩设计值与竖向荷截作用简支梁计算的跨中正弯矩的50%进行比较(高规5.2.3-4)，取者配筋，程序内力输出值是整体计算的2梁设计弯矩放大此项为梁正、负弯矩均增大。此项与“活载不利布置”不时作3梁扭矩折减TB对满足刚性楼板假定的现浇楼盖，可取0.4-0.5，程序目前边或一边带楼板的梁均按所填系数进行折减。程序对圆弧梁楼板独立梁进行自动确认，扭矩折减系数对这些梁不起作用定义了弹性楼板，就不应该再考虑扭矩折减4连梁刚度折减高规5.2.1、抗规6.2.13折减系数不宜小于0.51）程序所识别的连梁:凡一端支座为墙平面内，另一端支座为墙面内、平面外的梁，不论跨高比多少均识别为连2）梁一面内、平面外的梁，不论跨高比多少均识别为连2）梁一端为墙平面内，另一端为框架柱(或梁)，此类梁程序不识为连梁。(建议一端与剪力墙相连，另一端与框架柱相连的比小于5梁按连梁设计，详“高规理解与应用7节对于两端在剪力墙平面内，开洞形成的梁跨高比大于5也宜连梁设3）程序对已识别的连梁进行刚度折4）当梁跨高比大于5时，受力类似框架梁(竖向菏载比水平菏用效用明显)应慎重考虑连梁刚度的折减，以保证正常使用的裂缝及挠度满足要5中梁刚度增大Bk1）在采用刚性楼板及弹性膜假定时，忽略了楼板的平面外刚度，结构总刚度偏小，实际上,楼板的面外刚度在某种意义上来以理解为楼面梁的有效翼缘，为此规范给出了用梁刚度放数来间接地考虑楼板的面外刚2）执行《高规》第5.2.2条规定，在结构内力与位移计算中浇楼面和装配整体式楼面中梁的刚度可考虑翼缘的作用予大。楼面梁刚度增大系数可根据翼缘情况取1.3~2.0。对现浇面层的装配整体式结构，可不考虑楼面翼缘的作3）由于梁有中梁和边梁之分，且要考虑楼板开洞及楼板弹性变形因素，所以应该区分梁的放置部位不同而给予不同的刚度系数。SATWE软件有自动搜索功能，可自动判断与楼板的关系，并给出相应的刚度放大系4）对于两侧都与刚性楼板及弹性膜关系，并给出相应的刚度放大系4）对于两侧都与刚性楼板及弹性膜假定相连的梁，取中梁的刚度大系数Bk；仅有一侧与刚性楼板相连的梁，取边梁的刚度系数1+(Bk-1)/2；对于其他情况，如不与楼板相连的独立仅与弹性楼板6、弹性楼板3相连的梁，梁刚度不放6剪力墙加强区起算剪力墙底部加强区层数、高规7.1.910.2.4、抗规6.1.10条抗震墙的底部加强部位是指在抗震墙底部的一定高度内，适高承载力和加强抗震构造措施。弯曲型和弯剪型结构的抗震塑性铰一般在墙肢的底部，将塑性铰及其以上的一定高度范为加强部位，其目的是在此范围内控制轴压比及墙平面外性、增强抗剪承载力、增强边缘构件箍筋和墙体横向钢筋等的抗震加强措施，避免墙肢剪切破坏、改善整个结构的抗能当有地下室且顶板能作为嵌固部位时，地面以上加强区范要求取地下室顶板以上1/8肢总高度，并不小于2。当力墙高度超过150m其底部加强区取墙肢总高度的1/10。规规定不大于15m。带转换层的高层建筑结构，加强区取框加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二者的较大当有地下室，但顶板不能作为嵌固部位时，地面以上加高度从室外地面起开始计地下室部分加强区取做为嵌固部位以下一层算起的至顶的各层地下室部分加强区取做为嵌固部位以下一层算起的至顶的各层。但程序自动认为地下室部分均是加强区，可用人工加强区的起算层号的开关来指定地下室的哪部分为非加强有地下室时，程序自动扣除地下室的高度计算加强高规(7.2.15条)规定一、二级抗震设计的剪力墙底部加及上一层都应设置约束边缘构件，抗规(6.4.6条)则规定在位是否设置约束边缘构件由轴压比控制，程序按高规要求控土木工程学报20043期，黄小坤的《高层建筑混凝土结术规程若干问题解说》一文中说明:高层建筑当剪力墙轴压于或接近《高规》表7.2.14限值时，箍筋配箍特征0.20.24)；当剪力墙轴压比小于《抗规》表6.4.6条的限值时，配箍特征值可取0.1；其他情况，箍筋配箍特征按轴压比大小在0.10.2(特一级为0.24)之间内插取值。直径不小于8mm，箍筋间距不大于100mm(特一级和一级150mm(二级)，约束边缘构件阴影范围内的纵向钢筋最低配求同高规7.2.16。对于多层建筑，边缘构件的设计可仅《抗规》的要规范、规程只将抗震结构中出现塑性铰的部位定义为加系为加强部位。目前程序对这部分，如7.2.20条墙配筋要求没有执行，用户自行调程序只对落地剪力墙起作用，不落地墙按非加强区设计系数多塔楼结构底部加强部位:SATWE程序设置了“裙房层数”参数系数多塔楼结构底部加强部位:SATWE程序设置了“裙房层数”参数，用于确定墙加强度还要满足裙房数”参数仅起此作用，与结体系类型无高规10.6.4条条文说为保证多塔楼建筑中塔楼与整体工作，塔楼之间裙房连接体的屋面梁以及塔楼中与连接体相连的外围柱、墙，从固定端至出裙房屋面上一间裙房连接体的屋面梁以及塔楼中与裙房连接体相连的柱构造上加强，只对剪力墙进行了加7调整与框支柱相连的梁高规10.2.7规定，框支柱数目不多于10根时:当框支33层以上时，各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪3%框支柱数目多于10时，当框支1—2时每层框支柱承受剪力之和应取基底20%，当框支层为33层以上每层框支柱所承受剪力之和应取基底剪力30%；框支柱剪力后，应相应调整框支柱的弯矩及柱端梁（非转换梁）的剪力矩，框支柱的轴力可不调程序的实现：第一步要定义转换层所在层号，第二部在特件补充定义中指定框支柱、转换梁，程序对框支柱调整仅针对层，对框支柱的弯矩剪力作调整，由于调整系数往往很大，层，对框支柱的弯矩剪力作调整，由于调整系数往往很大，为免异常，对与框支柱相连的框架梁的弯矩剪力先暂不作调整此项后可对与框支柱相连的柱端梁（非转换梁）内力调8托墙梁刚度放大由于框支梁与墙共同作用刚度增大，程序通过刚度放大系9按抗震规5.2.5条调整各楼层地震内力10.9o框架结构和一级框架梁柱配筋系数应调整。高规6.2.1条、6.2.3，∑Mc=1.2∑bua、上两式需计算梁、柱的实际承载力，即根据实配钢筋、材度标准值等数据计算出的承载力。程序不知道实配钢筋面积需要用户根据实际情况填写。程序缺省值为1.15。注意，用户工图设计时，对梁、柱进行实配钢筋时应与所填数字基本议用户先将超配系数填为1，计算配筋，然后将实配钢筋与计筋结果的比值，即为超配系数填入，再进行实际承载力11指定薄弱层个数及层号该选项所指为多遇地震下的薄弱层4.4.2条规定的层程序可以自动1.15放大系数，对于转换层结构等向构件不连续的情况需要人工定义薄弱层，指定薄弱层后不影序自动判断其它的薄弱抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内力应1.25-1.5的增大系数。通过特殊构件补充定义中指定转换梁、柱来实现转换构件的地震内力放12全楼地震力放大当采用弹性动力时程分析补充计算出的层剪力大于振型分时可填此值1302QO为了保证作为第二道防线的框架具有一定的抗侧力能力6.2.13、高规8.1.4规定了需要对地震作用下框架承担力予以适当调整。任一层框架部分的总地震剪力，不应小于结部总地震剪力的20%0.2VO)和框架部分各楼层地震剪力中最1.51.5Vf,max)二者的较小1)程序增加了规范中对框架柱数量沿竖向有规律分段变化时可调整的规定的内2)程序隐含设定为不调3)当立面收小很多，框架柱减少很多的楼层不宜进行此项调4)调整仅对每根框架柱和与之相连框架梁的剪力及端部弯矩标进行，柱轴力不调14顶塔楼地震作用如振型数较多时，不需再放大。非耦联时大于9，耦联时15六、设计1PΔP-Δ效应即为重力二阶效应问题，在建筑结构分析中指的是竖荷载的侧移效应1PΔP-Δ效应即为重力二阶效应问题，在建筑结构分析中指的是竖荷载的侧移效应。当结构发生水平位移时，竖向荷载就会出现直于变形后的结构竖向轴线的分量，这个分量将加大水平量，同时也会加大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性1）相关高规5.4.1条:在水平力作用下，当高层建筑结构满足下定时，可不考虑重力二阶效应的不利影n2剪力墙、框架—剪力墙、筒体EJ2.7H∑dn框架结Di≥20∑高规5.4.2条:当不满足上式时，应考虑重力二阶效应对力作用下结构内力和位移的不利影高规5.4.4层建筑结构的稳定性应符合下列规剪力墙、框架—剪力墙、筒体nEJd≥1.4H2∑Di≥10∑框架结用户可根据需要选择P-Δ效应开P-Δ效应计算既适用“刚性楼板”也适用“弹性楼考虑P-△效应时，不改变柱计算长度系nn程序计算并输出刚重比EJd/值∑Gi、Dihi/∑Gj考虑P-△效应且不失稳，周期值增大，相应结构内力和位考虑P-△效应且不失稳，周期值增大，相应结构内力和位也增大，但内力和位移的增量会控制在20%以内，可在周内力、位移文件中查，考虑二阶效应后计算的位移仍应满4.6.3用户应通过程序输出的刚重比结果判断是否需要考虑二阶和结构整体稳定性。如需要考虑，则应选择P-△效应进算2梁柱重叠部分简化为1）作为刚域:梁柱重叠部分作为刚域计算，常用于异型柱(因柱较长2）不作为刚域:梁柱重叠部分作为梁的一部分计算，常用于一般形柱3）两者a.作为刚域梁端弯矩算至柱不作为刚域梁端弯矩算至柱中b.作为刚域计算的结构刚度值大于不作为刚域的计算值(因梁减小，梁刚度增大)3按高规或者高钢规进行构件设计4钢柱计算长度按有侧移5凝土的计算长度系数计算执行混凝土规范7.3.1131）如果选择了此项，程序将按砼7.3.11.3中7.3.11-17.3.11-2公式修正柱子的计算长度系2）程序能自动验算水平荷载产生的弯矩设计值是否大于总弯矩设值的2）程序能自动验算水平荷载产生的弯矩设计值是否大于总弯矩设值的75%，也就7.3.11-公式的条件。一般结构用7.3.11-3计算的柱计算长度会使框架结构侧移过造成浪费，所以应慎如果不选择此项，则程序默认按《砼规》表7.3.11-2条执行应用7.3.11-3计算柱的计算长度中梁刚度增数”将会影响柱计算长度的取值，减小计算长6.结构重要性系 混凝土规范3.2.37梁、柱保护层混凝土9.2.1条8钢构件截面净毛面9柱配筋计算通常所有的柱子均处于双向受弯、双向受压作用，而截面钢筋对承载力都有贡献，因此按双偏压计算不仅符合实际受力可靠，而且经济合理，但按双偏压计算有多解，设计时通常采单偏压计算后验算的方式，由于两个方向最不利荷载组合同时的可能性小，所以按单偏压计算具有一定的安全储备，通常可过双偏压验1《高规》6.2.4框架角柱应按双向偏心受力构件进行正承载力设2）只要在结构体系中选择异型柱框架结构程序自动按双偏压计算3）规范没有要求用双偏压计算的柱，可用单偏压计4）程3）规范没有要求用双偏压计算的柱，可用单偏压计4）程序可以在设计信息中按双偏压计算，但计算值有多解，由于偏压计算结果的不唯一性，因此最好用验算功能完实配钢筋时角筋一定不能小于计算6）特别强调:用户进行双偏压验算前,可首先点击单偏压计算,然完成柱的施工图设计(可用程序)，以确定钢筋布置，然后行双偏压验算，否则有可能设计出错或不合七、配筋1.梁的箍筋面积是按输入的间距计算的，可输出加密区和非加面积入间距是加密区的，对非加密区应注意实配时箍筋面积应增相反输是非加密区的间距，配加密区箍筋面积时应2.梁、柱箍筋输出结果:非加密区，当计算值﹤构造值6.3.4配筋率要求)，输出0；加密区，当计算值﹤构造值时，输出“Asv－Asvm”为“加密区—非加密区”的箍筋面积(输出结次梁也个结果)，梁可理解为每段梁的“1.5h范围—中间范围”的箍3.柱的箍筋考虑了加密区的体积配箍率的要求，可理解为计算是加密区的箍墙竖向分布筋率应根据实际0.25℅，水平筋间距一般为是加密区的箍墙竖向分布筋率应根据实际0.25℅，水平筋间距一般为4.结构底部需要单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数及配筋率于底部需要加强竖向分布筋配筋率的时候（如高规条，可选此八、荷载九、地下室1.判别嵌固层方法：a、首先不考虑回填土的影响（02.所谓嵌固应该是上部结构的所有自由度在嵌固位置能够完束，当地下室与上部楼层的侧向刚度比≥2可作为嵌固的必件（高规5.3.7条，设计时通常将满足此条作为水平方向度被约束来近似考虑成嵌固根据计算得的嵌固层位置调整“地下室层数”参数，进行3.嵌固信息（回填土对地下室约束刚度比，填“－m”表示有m地下室无水平位移（m≤n地下室数注：所填“0－5”含义是回填土的约束刚度与地下室本身侧移度的比4侧向刚度比计算：计算地下室结构与相邻上部结构楼层侧向刚度度的比4侧向刚度比计算：计算地下室结构与相邻上部结构楼层侧向刚度比时，建议采用《高规》附录E.O.1中剪切刚度r=-- ×----5.SATWE程序中“回填土对地下室约束刚度比”参数对结构的力及其相应的位移（尤其对地下室和首层）有一定的影6.相关规为上部结构嵌固部位时，地下室结构的楼层侧向刚度不于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍。地下室外墙可参下室的侧向刚度计算，但外墙距上部结构较远（如超过50m，如作为嵌固部位的楼层，其构造还应满足《抗规》《高规》4.8.5、4.5.5的具体要否则，有可柱塑性铰不出现在嵌固部位以上，而向下转移。嵌固部位不能采用无梁楼不满足地下室部分的最小地震剪力系数，如果点击了程予调整项，程序则会自动调整，但地下室部分不要求剪限值，只需看地上部对于多层地下室，如果没有对地下一层以下构件特殊定震等级，则全部按全楼抗震等级考虑，且程序内定地下剪力墙按加强部位考虑。抗规6.1.3、高规4.8.5条：下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震应与上部结构相同，以下各层可根据具体情况逐层降应与上部结构相同，以下各层可根据具体情况逐层降级。地下室中超出上部主楼范围且无上部结构的部分的等级，可根据具体情况采用三级或四7程序缺如地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，应满足《抗6.1.14、高规4.8.5要求地下室柱截面每侧的纵筋面积除满足计算外，不应少于地下一层对应柱每侧纵积的1.1倍；位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和条程序未实现，需设计人员自行加程序计算地下室外墙时未进行裂缝验实际结构的水平和扭转完全嵌固点在基顶，设计中如果为了降低部分构件抗震等级，应将嵌固点设在基顶，土束考虑为弹十、砌体此选项为有关砌体结构的信息，对于底框结构空间分析方可采用接PM8的规范算法，接PM传递的上部结构的荷载震力后仅对底框部分进行空间分析；也可采用有限元整体算法整栋结构进行空间分★输出信息判别一、对重要的高层结构、复杂的高层结构应至少用★输出信息判别一、对重要的高层结构、复杂的高层结构应至少用两个不同的力学模型的结构分析程序进行计算比并对计算结果的合理性进行判断，确认其可靠性后，方可用于设计。一般可参考以下各点进行分1.合理性：根据结构类型分析其动力特征和位移特性，判断①关于周期、振型和地震力。非耦联计算地震作用，其第期一般在以下范围内T1=0.1—框架T1=0.08—框剪剪力墙T1=0.04—T1=0.06—0.10N筒中筒N结构计算层数(对于40以上的建筑,上述近似周期围可能有较大振型曲线光滑连续，零点位置符合一般规律。耦联计算时转为主的周期应小于平动为主的周期的0.90.85底部总剪力也在合理范围内。对第一周期小于3.5秒的结多遇地震下底部总剪力与总重量的比一般为：7、Ⅱ类土：Q/W=1.6%—2.8%；8、Ⅱ类土：Q/W=3.2%—5%耦联计算地震作用时，其第一周期剪重比也应在常规范耦联计算地震作用时，其第一周期剪重比也应在常规范内，但不能简单地与非耦联时计算比较，因其振型较为复杂底部剪力与非耦联计算结果相近或略②关于位移。参考点位移曲线应上下渐变，不应出现大变，位移值须满足规范有关要求。位移与结构的总体刚度有关算位移愈小，其结构的总体刚度就愈大，反之，位移值愈大构总体刚度就愈小，故可以根据初算的结果对整体结果进行调如位移值偏小，则可以减小整体结果的刚度，对墙、梁的截面可适当减小或取消部分剪力墙。反之，如果位移偏大，则考虑增加整体结构的刚度，包括加大有关构件的尺寸，改变结构抵平力的形式、增设加强层、斜撑③关于构件配筋的合理性。结构计算完毕，除对整体分析进行判断和调整外，还应对构件的配筋的合理性进行分析判断括如下内一般构件的配筋值是否符合构件的受力特特殊构件(如转换梁、大悬臂梁、转换柱、跨层柱、特别荷用的部位应分析其内力、配筋是否正常？必要时应进一步分析，包荷载及内力计算)以及采用其他程序进行复柱的轴压比是否符合规范要求？短肢剪力墙的轴压比是否满足关要求？竖向构件的加强部位(如角柱、框支柱、底层剪力墙的配筋是否得到反个别构件的超筋的判断和处2.平衡性。分析在单一重个别构件的超筋的判断和处2.平衡性。分析在单一重力荷载或风荷载作用下内外力平衡条否满进行内外力平衡分析时需注①应在框架内力调整之②平衡校核只能对同一结构在同一荷载条件下进行，故不能考虑工过程的模拟加载的影③平衡分析时必须考虑全部内SRSSCQC组合的地震作用效应是不能作平衡分析当需要进行平衡校核时，可利用第一振型的地震作用进行二、结构的局部计算和分析由于结构整体分析无法包括所有构件，或者包括了但由于关系而给不出较准确的内力，故除了整体分析外，有时还需对的局部进行补充计算和分异型板的计算模型的确定。一般楼板都是矩形板(双向板和板)，只有在结构平面复杂情况下才不可避免地出现异型板，对于意形状的楼板，首先从其基本形状确定主要传力方向，然后用面积相同或近似的矩形在受力方向上拉伸，使板块凸出矩形外积和凹入矩形内的面积相近，这时锁定的矩形板即为任意板的模型。由于板支座受力方向与布置钢筋方向的不一致性，故计按周边简支板考虑。实际配筋时支座面筋按相邻板受力确定或设置，底筋则按受力方向双向配框支梁与框支柱的分析和设设置，底筋则按受力方向双向配框支梁与框支柱的分析和设计。整体分析时，有些程序未当地的反映框支梁、柱及其上剪力墙的受力及配筋情况，此时行局部的有限元分单元格的划分，框支梁与框支柱的间距一般取250-300墙的间距一般取300-500，以确保计算精度，满足有关的配求，在上机分析求得对应单元的应力后，再根据应力的分布及要求进行配筋，配筋时需注①除根据应力配筋外，尚应按已有的试验构件的破坏形态在薄弱置处加强配②框支梁应加强腰筋的设置，腰筋肢数和大小及间距也应随着单的应力的分布情况确定，而不应按一般梁的构造布③框支梁以上的二层剪力墙需特别加④有抗震设防要求的建筑物，框支梁的配筋尚应考虑其上剪力墙能出现的裂缝改变了计算的应力分布，应根据工程实践经验适强配三、程序相关的1刚模型这是一种真实的结构模型转化成的刚度矩阵模型。结构总刚假定每层非刚性楼板上的每个节点(有构件相连的)有两个独立平动自由度，可以受弹性楼板的约束，也可以完全独立不与任件相连，结构的自由度n,总刚矩阵就为n阶方阵，而在楼板上的所有节点只有两个独立水平平动自由度和一个楼板上的所有节点只有两个独立水平平动自由度和一个独立的自由度。总刚模型进行振型分析时能真实模拟具有弹性模板、洞的错层、连体、空旷的工业厂房、体育馆等结构，可以正确结构每层每个构件的空间自振形态，但自由度数相对较多，计时多和存储开销2刚模型这是一种采用刚性楼板假定的简化的刚度矩阵模型，即把房想化为空间梁、柱和墙组合成的集合体，并在平面内无限刚的上互相连接在一起。不管用户在建模中有无弹性楼板、刚性楼越层大空间，对于单塔结构的侧刚模型假定每层为一块刚性楼而多塔结构则假定一塔一层为一块刚性楼板。每块刚性楼板具个独立的水平平动自由度和一个独立的转动自由度。侧向刚度就是建立在这些结构自由度上的，可通过结构总体模型的刚度凝聚而成。侧刚模型进行振型分析时结构自由度数相对较少耗时少，分析效率高，但应用范围有限3期比控制(Tt/T1第一自振周期T1A高度高层建筑不应大于0.9，B级、混合结构高层、复杂结构高层不应大于0.85抗规:未对此项作规①应在“刚性楼板假定”下分析，因周期比原则上是针对高层建整体振动效应，为了避免局部振动，应按“刚板楼板②高层建筑需要控制周期③对于一般结构，最长扭转周期是②高层建筑需要控制周期③对于一般结构，最长扭转周期是第一扭转周期Tt，最长平期是第一平动周期T1。对于复杂结构应结合整体空间振型图形来确认，排除掉较长的局部振动周④对于多塔结构，如果上部没连接(不是连体建筑)，最好分成各楼分别计算周期比。因为在周期比计算中涉及到每个振型的平因子和扭转因子计算，从理论上讲应采用“整体模型”前程序对于平动、扭转因子的计算只能针对单塔，如按多算，程序输出的是整体周期，没有输出每一个塔的周期。当遇多塔连体结构时，连体部位由于再按多塔统计将缺少分塔据，最好参考整体模型的周期⑤周期比的控制的目的是使抗侧力构件的布置更有效、更合理。旦出现周期比不满足要求，一般只能通过调整平面布置，总的整原则是加强结构外围，削弱内部，增加整体抗扭刚4高规第4.3.5条:结构平面布置应减少扭转的影响。在考然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移间位移，A高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混构高层建筑及复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。抗规3.4.3算扭转影响时，楼层竖向构件最大的弹平位移和层间位移抗规3.4.3算扭转影响时，楼层竖向构件最大的弹平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和位移平均值的1.5大于1.2时判断为平面不①规范对结构层位移比的控制，均要求在“刚性楼板假定”条件计算。软件专门设计了“强制各层为刚性楼板”的参数，以适规范的要求。对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次。在刚性楼板假定条件下计算位移比，再在真实条件下完成其它②层位移比的验算应该考虑偶然偏心影③程序对每一层都计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、均水平位移、平均层间位移角及相应的比④当计算的最大水平位移、层间位移值很小时(层间位移角不位移角限值的1/3)，位移比的控制可略有放宽(根据超限高筑抗震专项审查⑤引入“刚性楼板”的概念后，层平均位移采用算术平均算法，层最大位移和层最小位移的和之半算⑥当位移比不满足要求时，往往是结构刚度布置不均匀，如靠一布置剪力墙，或支撑布置不均匀等，可以在刚心质心坐标图中观反应；也可能是结构上下刚度偏心较大引⑦对于多塔结构，最好分成各塔楼分别计算。因多塔的假定是“块刚性假定”，不能满足规范要求全部刚性假5抗规5.5.14.6.3定了按弹性方法计算的楼层位角(楼层层间最大抗规5.5.14.6.3定了按弹性方法计算的楼层位角(楼层层间最大位移与层高之比△u/h)的限①可在“刚性楼板假定”下采用侧刚模型进行计算，不考虑质量然偏心影响，不扣除整体弯曲的影响，应考虑扭转影②对于有弹性板或板厚为零的工程，应计算两次，先在刚性楼板定条件下(选用程序中“强制各层为刚性楼板”参数)计算层间移角，再在真实条件下完成其它计6重比控制(楼层最小地震剪力系数)抗规5.2.5高规3.3.13规震验算时，结构任一层的水平地震的剪重比不应小于表中给出的楼层最小地震系数值，(强制性条文)。调整系数可为1.2—①在“总刚模型”下按实际的楼板刚度假定进行剪重比计②规范中这条规定的目的是处于安全考虑，对各楼层的水平地震力的最小值作出规定，防止结构过柔，地震力过小。一般来说绝大多数较规则的多高层建筑，其楼层的最小剪重比出现在结底层，即底层剪重比起控制作用，少数结构的楼层剪重比最小不出现在底层，但其值与底层相差很③当楼层剪重比不满足要求时，首先要检查有效质量系数是否达90%，若没有达到，则应增加计算振型④若选择由程序自动进行调整，则程序对结构的每一层分别判断若某一层剪重比小于规范要求，则相应的放大该层的地震作用应，以使其满足最小剪力系数要求。但此时用户仍应知道结构方案可能是存在缺陷⑤当有效质量系数满足且楼层剪重比不满足要方案可能是存在缺陷⑤当有效质量系数满足且楼层剪重比不满足要求时，反映了结构度和质量可能不合理分布，应对结构方案的合理性进行判断，调整方案，或由程序自动把基底剪力提⑥程序自动调整的方法是直接调整构件的地震内力。如楼层该方的剪力系数需调整1.2系数时，程序