选型塔设备设计与校核

第一章设备设计计算说过程设备的基本要求及其作用第一章设备设计计算说过程设备的基本要求及其作用塔设备选型设计依据JB/T4710-塔设备选型设计依据JB/T4710-1.3塔的设计要求1.4塔形的选型1.4.1与物性有关的因素1.4.21.4塔形的选型1.4.1与物性有关的因素1.4.2与操作条件有关的因素1.4.3其它因素（1）800mm表11板式塔与填料塔的对比板式塔塔盘的类型与选择与性能比较塔盘1.4.3其它因素（1）800mm表11板式塔与填料塔的对比板式塔塔盘的类型与选择与性能比较塔盘适用S1Φ600mmΦ800mm以下，造价一般比板式塔低，2345678表12各种板式塔的优缺点及V-4表12各种板式塔的优缺点及V-4型浮相夹带现象严表13各种塔盘性能的(1)(2)填料塔填料类型及其表13各种塔盘性能的(1)(2)填料塔填料类型及其选择填料类填料名散装填 与泡罩塔相比的相对气体负 效 操作弹 85%最大负荷时的单板压 /mm(水柱与泡罩塔的相对价 可靠 表13常用的填料分类与(1)aϕ表13常用的填料分类与(1)aϕ1/m。它表示填料的流体力学性能，ϕ值越小，表明流/规整填Glitsch表15主要填料性能的量化Mellapak0.8610.6120.5930.574表15主要填料性能的量化Mellapak0.8610.6120.5930.5740.5350.516瓷0.4170.3880.369表16MELLAPAK系列技术250YSpecificsurface表16MELLAPAK系列技术250YSpecificsurfaceElementSurfaceMaterial0.5toCeramic,plastic,stainlessMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250YMellapak250Y表17塔设备类型醋酸乙烯精制塔结构计表1-使用软件醋酸乙烯精制塔结构计表1-使用软件列图11醋酸乙烯精制塔的流率AspenPlusAspenTech图12醋酸乙烯精制塔的流量图12醋酸乙烯精制塔的流量%液泛总压堰上高(充堰上高(未充气2表19VAC精制塔具体图13VAC精制塔水力学34506789表19VAC精制塔具体图13VAC精制塔水力学34506789图图14精馏段水力学数据图15图15精馏段塔板的具体图1-6VAC精制塔图1-6VAC精制塔精馏段水力学结图17VAC精制塔水力学校核报告图18提图18提馏段水力学数据图19提图19提馏段校核图110提馏段水力学图111精制塔提图111精制塔提馏段校核报告精馏段阀孔的详细12.7mm，精馏段阀孔的详细12.7mm，784.6mm58.13mm提馏段阀孔的详细75mm浮阀的排列方机械工程计算5*750+12*850=13950mm75mm浮阀的排列方机械工程计算5*750+12*850=13950mm（2）塔顶空间：塔顶空间高度HtHt=1.5（（3）塔底空间：塔底部空间高度Hd𝑉×= 3AspenPlusV=0.22842𝑚，D=1m,t=7minHd=2.04m（5）4000mm上、下封头曲面深度500mm。接管设计1d= =0.311𝑚,元整后取管子规格为∅350×15（2）所以管子实际流速u= =14.19𝑚/𝑠2上、下封头曲面深度500mm。接管设计1d= =0.311𝑚,元整后取管子规格为∅350×15（2）所以管子实际流速u= =14.19𝑚/𝑠2（1）取塔底液体流速为𝑢𝑣=0.5m/s，0.003807cum/s=0.0985𝑚=98.5𝑚𝑚d=元整后取管子规格∅114×7mm，则流体的流速为u= =0.485𝑚/𝑠。2（1）取进料流速uv=2m/s，Vs=0.00415086m/sd==0.003636𝑚=元整后管径∅38×实际流速u= =4.08𝑚/𝑠31430kg/m3574.262℃，表430kg/m3574.262℃，表110精馏段设计103.761表111提馏段设计设计温130设计/MPa直径/m1设计温100设计/MPa直径/m1塔设备校核中航一集团航空动力控制系统研究板式2液压662211椭圆椭圆1626345678912110221103456789塔设备校核中航一集团航空动力控制系统研究板式2液压662211椭圆椭圆162634567891211022110345678930塔釜液面离焊接接头的高度0123455mm12345mm312345集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件质量计算系数2mm0000笼式扶梯与最大管线的相对B8度第二组30塔釜液面离焊接接头的高度0123455mm12345mm312345集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件质量计算系数2mm0000笼式扶梯与最大管线的相对B8度第二组圆筒形℃26a裙座与筒体连接段在设2mm裙座上较大孔引出管内径（或宽度）0厚度0裙座上较大孔引出管长度0地震影响系数最大值000012345N管道力到容器中心线的mm6789N的距离圆筒形℃26a裙座与筒体连接段在设2mm裙座上较大孔引出管内径（或宽度）0厚度0裙座上较大孔引出管长度0地震影响系数最大值000012345N管道力到容器中心线的mm6789N的距离上封头校核计中航一集团航空动力控制系统研究计算压力设计温度C内径曲面深度Q235- (板材负偏差腐蚀裕量液压试pT1.25p] 上封头校核计中航一集团航空动力控制系统研究计算压力设计温度C内径曲面深度Q235- (板材负偏差腐蚀裕量液压试pT1.25p] T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehamm0有mm下封头校核计中航一集团航空动力控制系统研究C内径 (板材负偏差液压试pT下封头校核计中航一集团航空动力控制系统研究C内径 (板材负偏差液压试pT1.25p] 压力试验允许通过的应力T0.90ReL=T=pT.(KDi0.5eh)=2ehTT1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t KD = 窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个垫窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个垫DDhmb1 D2K 2 i=6 2h i Kpc h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t KD = 片 b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F片 b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计MpFD=0.785D2i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓b窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个计算许用结W DiWp D i 输入法兰厚度δf34.0mm时,计算许用结HfM 2 1.5[]t=210.0f2.5[]t=282.5(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ fD[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合垫片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷垫片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计MpF=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eFLh0窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 1/of= d1窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 1/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=计算许用结W DiWp D i 输入法兰厚度δf34.0mm时,计算许用结HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ 2 f[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合CN外力矩法兰f螺栓bd个垫片DDhmbCN外力矩法兰f螺栓bd个垫片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计MpF=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=计算许用结W DiWp D i 输入法兰厚度δf28.0mm时,计算许用结HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合R(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ 2 f[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个垫窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个垫片DDhmb b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计操F=0.785D2 i=NLD=LA+=-MD=FD=-J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合作MpFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:作MpFG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=10K7-9ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 1ψ=δ ==4fe13=计算许用结W DiWp D i 输入法兰厚度δf34.0mm时,计算许用结HfMo2 1.5[]t=203.7f2.5[]t=357.0(n n校核合窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓b窄面整体(或带颈松式)法兰计中航一集团航空动力控制系统研究 CN外力矩许用应 法兰f螺栓bd个垫DDhmR(1.33fe1)M02f[]t=f校核合M0YZ fD[]t=f校核合max(0.5(HR),0.5(HT=[]t=f校核合J52.14VIMoE2Ko1校核合校核合片b b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=片b b=b0> b=2.53 DGD外+D内b0 DGD外螺栓受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计MpFD=0.785D2i=NLD=LA+=-MD=FD=-FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG==-NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=-外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺栓间距校 Db L nLmin Lmax形状常数确