设备选型与设计计算说明书修改版

3.4.23.4.33.4.4釜式反应器（反应釜8.43.4.23.4.33.4.4釜式反应器（反应釜8.41.11.21.3（1.11.21.3（1）合理（2）（3）安全（3）安全（4）经济2.1HG/T20583-20581-SH3030-2.2（12.1HG/T20583-20581-SH3030-2.2（1）（2）（4）（5）2.32.1板式塔和填料塔（1）项填料板式（1）项填料板式（2）（3）1）（2）（3）1）800mm800mm时2）3）4）填料塔用于吸收和解吸过程，可以达到很好的传质效果，它具有通量大（4）塔设备型2.3.1（1）浮阀塔设备型2.3.1（1）浮阀（2）泡罩位选择类（3）3种：F1型、V-4T型。三种浮阀中，F1型浮阀最简（3）3种：F1型、V-4T型。三种浮阀中，F1型浮阀最简25g般采用重阀，只有要求压降很小的场合，如真空精馏时才使用轻阀。3种阀的主2.3种阀主要尺项F1型（重阀V-4T筛孔直径阀片直径阀片厚度22最大开度8静止开度1.0-阀片质量32-35-30-各类塔板性能比注：0—不好；1—尚可；2—合适；3—较满意；4—很好；5—最指溢流穿流浮形浮浮筛舌形泡泡泡栅筛孔波纹高444444213444低55523333323355533443411223332400043333434311244455443343444444444421344各类塔板性能比注：0—不好；1—尚可；2—合适；3—较满意；4—很好；5—最指溢流穿流浮形浮浮筛舌形泡泡泡栅筛孔波纹高444444213444低5552333332335553344341122333240004333343431124445544334344444444442134443344432135534444542235544344431135533333332135542321231002442.3.2填料分类与名填料类填料名（1）1）散装填2.3.2填料分类与名填料类填料名（1）1）散装填规整填Glitsch2.1西2.22）矩鞍填料：属于乱堆敞开式填3）2.3钢环鲍2.1西2.22）矩鞍填料：属于乱堆敞开式填3）2.3钢环鲍尔2.4瓷环鲍尔4）金属环矩鞍：19772.5金属环矩图2.6纳特6）2.7阶梯2.7阶梯表2.6波纹填名类材比表面水力直倾孔隙密度5板波纹填表2.6波纹填名类材比表面水力直倾孔隙密度5板波纹填62.7各种填料类气体负每块理论板压2.7各种填料类气体负每块理论板压滞留操作压填料适用范2.5-40（2102-Mellapak250X(1-2-54102-(1-1.3-65×103-(50-2-60(Mellapak250X(1-2-54102-(1-1.3-65×103-(50-2-60(102-(1-2.25-中等真空度以上压力及有污染的有机物蒸馏，常压和高压吸收解吸重水最终分离装置，用作静态混合单元1.7-53-107(0.4-102-(1-2.4（1）ASPENPLUS（2）填料2.4（1）ASPENPLUS（2）填料塔使用SULCOL1.02.52.5.1（1）经过ASPENRadFrac模拟，醋酸乙烯精制塔共有Sizing16Mellapak250X0.5m2.8塔设备模2.9结2.9结果2.8水力学数kg/hrkg/hr液体体积m3/hr液体粘气体粘1234567892.8水力学数kg/hrkg/hr液体体积m3/hr液体粘气体粘1234567892.10输入数输入理论板数进行水力学校核，填料层能力因子合格，并获得填料层高4.014×2m2.11得到校核结2.12曲线2.12曲线显（2）1.0-1.5m，HD=1.5m（2）1.0-1.5m，HD=1.5m3）2-5minAspen数据塔底料液出口体积流量L/minD=1.6m，t=5𝑉·𝐻𝐵=0.785·𝐷2=2.434）1.55）0.6m。筒体长度：14.3596）裙座：采用圆柱形裙座，高度H=2+1.5𝐷=2+1.5×1.6=3.222（3）接1）=d=18.81×𝑉0.5×𝑢−0.5=0.3346Φ350×15mm2）=d=18.81=d=18.81×𝑉0.5×𝑢−0.5=0.203表2.9强度校项参设计温设计压直筒体长2.10强度校核报塔设 校计算单位计算条件1压力试验类型上封头下封头33长度11234567892.10强度校核报塔设 校计算单位计算条件1压力试验类型上封头下封头33长度112345678913023456789内件及偏心载荷介质密度3塔釜液面离焊接接头的高塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度中心线距离内件及偏心载荷介质密度3塔釜液面离焊接接头的高塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度中心线距离裙座裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量m3裙座名义厚度m塔器附件及基础基本风压2基础高度0塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度0防火层密度0管线保温层厚度5最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别B地震设防烈度7设计地震分组地震影响系数最大值阻尼比塔器上平台总个数4平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量m3裙座名义厚度m塔器附件及基础基本风压2基础高度0塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度0防火层密度0管线保温层厚度5最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别B地震设防烈度7设计地震分组地震影响系数最大值阻尼比塔器上平台总个数4平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度mm裙座材料许用应力a裙座与筒体连接段在设裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度内径（或宽度）裙座上较大孔引出管裙座上较大孔引出管长地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直mmm裙座材料许用应力a裙座与筒体连接段在设裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度内径（或宽度）裙座上较大孔引出管裙座上较大孔引出管长地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直m计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度(直立容器校核取用厚度(许用内压(许用外压(下封头第1段圆筒第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒径m垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度(直立容器校核取用厚度(许用内压(许用外压(下封头第1段圆筒第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒径m垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度风载及地震载荷操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04风载及地震载荷操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10上封头裙座名义厚度(取用厚度(风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯 MIIF(hh)注:计及高振型时,此项按B.24计 k0000偏心弯矩Meme0000最大弯矩 max(M最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIn垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBBA112323许用值A223(内压123(外压许用值A3A112323许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果注1:ij中i注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量 应力计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z (D2D2基础环板面积Ab计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力 M00ZmgF00 中大b max00 0.3MwMe)/Zbmmaxg/地脚螺栓受风载时最大拉应力 Mm min 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力M000.25M00MmgF 0 -地脚螺栓需要的螺纹小径d4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果合筋板压应力 筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJ对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJmax D Dit it-对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量0保温层质量0平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量0保温层质量0平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期sGB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最容器许用外压偏心质量计入直立容器的操作质量、最小质量、最大质量中GB150.3-PT1.25Pc] [T0.90s GB150.3-PT1.25Pc] [T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=62i i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t KDi0.5e=计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc]计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc] [T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=62i i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=GB150.3-计算压力设计温度C内径 (板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]tPc=GB150.3-计算压力设计温度C内径 (板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT=1.25P[]= [T0.90s min=nh= 2[]t KDi0.5e=的应力水平T=pT.(Die)=的应力水平T=pT.(Die)=T2e[]t (Die)=Pc(Diet =et2.5.2（1）ASPENPLUS2.5.2（1）ASPENPLUS10块塔板，其中最后一块塔板RadFracTraySizing进行塔板设计。选择第19NutterFloatValve0.65m。因流量较大，2.131.6m2.14输入结TrayingSizingTrayingTrayingSizingTrayingRating中，调整塔径与塔板间距，使得（降液管液位高度/板间距）0.2-0.54s，图2.15结果均介于0.6-0.85之间，负荷载荷条件，设计合理。2.11水力学数液体密气体密12345672.11水力学数液体密气体密12345678900（2）Eo=0.17-（2）Eo=0.17-230.65m。塔板高度：23×0.65=14.95m3）塔底空间：V=23.56m3/h，D=1.4m，t=5min，1.276800mm18.176m5）H=2+1.5D/2=2+(1.5×1.6)/2=3.2（3）接1）=d=18.81×𝑉0.5×𝑢−0.5=0.5798Φ600×20mm2）=d=18.81×𝑉0.5×𝑢−0.5=0.0505Φ100×5mm3）=1𝑚/𝑠d=3）=1𝑚/𝑠d=18.81×𝑉0.5×𝑢−0.5=0.174.8Φ200×8mm2.12强度校项参设计温设计压直筒体长塔设 校计算单位计算条件1压力试验类型上封头下封头名义厚度77腐蚀裕量33长度内径/外径17234567塔设 校计算单位计算条件1压力试验类型上封头下封头名义厚度77腐蚀裕量33长度内径/外径17234567内件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度89(件及偏心载荷介质密度塔釜液面离焊接接头的高塔板分段数12345塔板型式塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度89(座裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系基本风压基础高度0塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度0防火层密度0管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别B地震设防烈度低于7设计地震分组3.28545e-阻尼比塔器上平台总个数3平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度裙座裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系基本风压基础高度0塔器保温层厚度保温层密度裙座防火层厚度0防火层密度0管线保温层厚度最大管线外径笼式扶梯与最大管线的相对位置场地土类型I场地土粗糙度类别B地震设防烈度低于7设计地震分组3.28545e-阻尼比塔器上平台总个数3平台宽度塔器上最高平台高度塔器上最低平台高度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头77裙座腐蚀裕量3裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头77裙座腐蚀裕量3裙座名义厚度裙座材料许用应力裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称地脚螺栓材料许用应a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数相邻筋板最大外侧间筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型盖板上地脚螺栓孔直盖板厚度盖板宽度0有垫板上地脚螺栓孔直垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度风载及地震载荷第1段圆筒77第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10上封头77裙座名义厚度取用厚度风载及地震载荷第1段圆筒77第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10上封头77裙座名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质 m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯 MIIF(hh)注:计及高振型时,此项按B.24计 k0000偏心弯矩Meme0000n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ i最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算 max(MIIM,MII0.25MIIM A1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果B注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座(D4D4Zb 基础环板抗弯断面模 (D2D2Ab 基础环板面 max(MC b2,MC l2基础环板计算力 x y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果混凝土地基上最大压应力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ BMwMemmin地脚螺栓受风载时最大拉应 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力M000.25M00MmgF -d4BAb 地脚螺栓需要的螺纹小 地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJD 对接接头校核对接接头横截面对接接头抗弯断面模数D2it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJD D it it对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结果搭接接头校核搭接接头A0.7D ot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值 nl筋板压应 1G筋板许用应力筋板校核结果 3Fl 213 盖板最大应 4(l2d3)c(l4d2)盖板许用应力盖板校核结果裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量直立容器的最小质量直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最容器许用外压GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc]0.1500(或由用户输入压力试验允许通过的应力T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=2eT1 D2K=62i= iGB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc]0.3326GB150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数PT1.25Pc]0.3326(或由用户输入压力试验允许通过的应力T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=2e h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t[Pw]=KDi0.5e=T1 D2K=62i= i h=2[]t =T1 D2K=62i= i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t[Pw]=KDi0.5e=GB150.3-计算压力设计温度C内径 板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]t =e=n-C1-C2=n=PT=1.25P[]= [的应力水平TPT=1.25P[]= [的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2eT2e[]t[Pw]=(Die)=t =et2.6序设备位设备名外形尺寸数类封头型设计温度设计压力材壳内11213142.6序设备位设备名外形尺寸数类封头型设计温度设计压力材壳内1121314151613.12003-2009-2003-1990-5-GB150-GB151-HG/T20570.6-HG20553-SH3405-JB/T7658.4-3.12003-2009-2003-1990-5-GB150-GB151-HG/T20570.6-HG20553-SH3405-JB/T7658.4-JB/T4712-3.2.1（1）（2）（3）（4）（1）（2）（3）（4）（5）蒸发器是专门用于蒸发溶液中水分或者溶剂的设备（6）过热器是对饱和蒸汽再加热升温的设备（7）（8）3.2.2（1）（2）（3）U形管束、填料函管束以及套管（杯）3.1间壁式换热器的分类与特分（3）U形管束、填料函管束以及套管（杯）3.1间壁式换热器的分类与特分名特相费量管壳使用广泛，已系列化，壳程不易清洗，当管壳两物流温差>60最大使用温度差不应壳程易清洗，管壳两物料温差可分名特相费量板使用温度管使用面积不易分名特相费量板使用温度管使用面积不易液膜无内压降，浓缩比3.3（1）（2）1）2）3）4）5）分名3.3（1）（2）1）2）3）4）5）分名特相费量此外，由于流体在壳程内容易达到湍流（Re>100Re>10000才是湍流）（3）2）用水或其他冷却介质冷却时，冷端温差可以小一些，但不要低于3）当用冷却剂冷凝工艺流此外，由于流体在壳程内容易达到湍流（Re>100Re>10000才是湍流）（3）2）用水或其他冷却介质冷却时，冷端温差可以小一些，但不要低于3）当用冷却剂冷凝工艺流体时，冷却剂的进口温度应当高于工艺流体中5）5℃（4）流3.2常见流速流体在直管内常见适宜流壳程内的常见适宜物流速物流速冷却水（淡水冷却用海低粘度油（5）压力3.3常见压降操作压力压力降（6）1）缩小通道截面积，以增大流速2）（5）压力3.3常见压降操作压力压力降（6）1）缩小通道截面积，以增大流速2）3）4）（7）真空（0-0.1MPa绝压0-0.7(Mpa表压下0.07-1.0-3.0-0.07-高粘度油油类蒸气液混合流//3.43.4.13.4换热器的工使用AspenPlus软件HEATX模块进行计算后，用Design&RatingV8.43.43.4.13.4换热器的工使用AspenPlus软件HEATX模块进行计算后，用Design&RatingV8.4进行设计和校核。其中冷热物流两侧污垢热阻均取为0.00018m2•K/W3.5常见流体的污垢热阻流股名压力温度质量流量气相分壳程入11壳程出1管程入11管程出113.4.23.4.23.23.2（1）（2）3.6TEMA端部形式的选污垢系数管束型清洗方法前端固定式管箱尾端封头类管壳（1）（2）3.6TEMA端部形式的选污垢系数管束型清洗方法前端固定式管箱尾端封头类管壳管壳－－A－C－A－－A－CCAS或MCAS或CMASMMASCCA,BL,M或MCAL－A－－CAS①C：化学清洗；M：机械清洗，包括高压水力喷射清洗②③④⑤⑥当壳侧污垢系数≤0.00035时,⑦当壳侧污垢系数≤0.00035①C：化学清洗；M：机械清洗，包括高压水力喷射清洗②③④⑤⑥当壳侧污垢系数≤0.00035时,⑦当壳侧污垢系数≤0.00035BCAMNLL3.0mm（3）3.7国内常用换材钢管标外径×厚碳GB8163-污垢系数管束型清洗方法前端固定式管箱尾端封头类管壳管壳－MAS－CAL1）Φ19mm×2mm2）材钢管标1）Φ19mm×2mm2）材钢管标外径×厚不锈GB2270-长一点的管子(12.2m的碳钢管，21.3m的铜合金管)通常只在美国可以得到。但6m长一点的管子(12.2m的碳钢管，21.3m的铜合金管)通常只在美国可以得到。但6m8-9m的管长。在冷凝器中选①系列标准钢管长度有：1.01.52.02.53.04.56.07.59和12m5）6）7）单圆缺型折流板的开口高度为直径的10-450.83.8折流板间100mm3.4.3（1）AspenPlusEDR单圆缺型折流板的开口高度为直径的10-450.83.8折流板间100mm3.4.3（1）AspenPlusEDR（3）公称直径管折流板间———————————3.5设计结3.5设计结从以上数据可以看到，换热551.7m2，所需传热系数554.0程进出口压降程进出口压降分别为0.026MPa0.015MPa，管程进出口压降分别0.030.01MPa3.6换热设3.4.4固定管板换热器设计设计计算条 3.6换热设3.4.4固定管板换热器设计设计计算条 设计温度 前端管箱筒体计合工大·乙往酯前端管箱筒体计合工大·乙往酯GB150.3-壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核计计算压力设计温度内径 (板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =e=n-C1-计算压力设计温度内径 (板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =e=n-C1-C2=n=液压试PT1.25P[]0.375(或由用户输入的应力水平T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet =et筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mm前端管箱封头计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差前端管箱封头计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度 (板材设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数液压试PT1.25Pc] T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=2eT合K=1 D2=62i i h=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合后端管箱筒体计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合后端管箱筒体计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径S30408试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =e=n-C1-C2=n=液压试PT1.25P]= 的应力水平T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合后端管箱封头计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度S30408设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差后端管箱封头计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径曲面深度S30408设计温度许用应力试验温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数液压试PT1.25Pc] T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=2eT合2e[[Pw]=( =Pc(Diet =et≥筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度5.50mmK=1 D2=62i i h=2[ =eh=nh-K=1 D2=62i i h=2[ =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t[Pw]=KDi0.5e=合壳程圆筒计合工大·乙往酯GB150.3-计算压力设计温度内径 板材试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =e=n-C1-C2=n=液压试不带法兰固定式管板计算合工大·乙往酯设计计算条 设计温度平均金属温度装配温度t不带法兰固定式管板计算合工大·乙往酯设计计算条 设计温度平均金属温度装配温度t设计温度下许用应力平均金属温度下弹性模量平均金属温度下热膨胀系数1.084e-壳程圆筒内径PT1.25P]= 的应力水平T0.90s=T=pT.(Die)=2eT合2e[[Pw]=( =Pc(Diet =et≥筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度7.00mm壳程圆筒名义厚度壳程圆筒有效厚度A=0.25Di设计温度管箱圆筒名义厚度管箱圆筒有效厚度换热管壳程圆筒名义厚度壳程圆筒有效厚度A=0.25Di设计温度管箱圆筒名义厚度管箱圆筒有效厚度换热管管子平均温度设计温度下管子材料许用应力ts设计温度下管子材料弹性模量Et平均金属温度下管子材料弹性模量E平均金属温度下管子材料热膨胀系数0管子外径管子根数换热管中心距一根管子金属横截面积at(dt换热管长度换热管有效长度(两管板内侧间距)换管束模数KtEtna/管子回转半径i0.25d2d2t管子受压失稳当量长度系数Cr2Et 比值管子稳定许用压应力(Clcr []=2 (Clcr)[] t i比值管子稳定许用压应力(Clcr []=2 (Clcr)[] t is1 2 2Cr管板设计温度t设计温度下许用应力r设计温度下弹性模量Etp管板腐蚀裕量4管板输入厚度管板计算厚度管板强度削弱系数 K21.318DiEna/EtL K 管板和管子胀接(焊接)高度4管箱法兰厚度f0h比值/ 0<<GB151-199925)<<GB151-199926)1旋转刚度K"f1旋转刚度K"f壳体法兰厚度f0管板延长部分凸缘外直径0管板延长部分凸缘宽度bf(DfDi0比值s 0壳体法兰厚度f0管板延长部分凸缘外直径0管板延长部分凸缘宽度bf(DfDi0比值s 0 3 12E'b2'K' fffE' 12DibfDi 旋转刚度(c型结构K" KK'K Kf 4膨胀节总体轴向刚度~管板第一弯矩系数m1,(按KKf查<<GB151-1999>>图~KK~KtKf查<<GB151-199929)换热管束与不带膨胀节壳体刚度之±QEtEs换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKexEsAsKex管板第二弯矩系数m2,按K,Q(或Qex)查<<GB151-1999>>图管板开孔后面积 A-0.25nd(三角形布管At0.866nS2AtnS2管板布管区当量直径Dt4AtAtnS2管板布管区当量直径Dt4At系数系数0.4s系数(带膨胀节时Qex代替 0.4(1 t管板布管区当量直径与壳体内径之比tDt/管板周边不布管区无量纲宽度k=K(1tPsPt=(t-t)-(ts-t 4.PsPt=(t-t)-(ts-t 4.811e-当量压力组合PcPasPs边界效应压力组合系数 Mb管板边缘力矩系数 MM~管板总弯mm1系数G1e仅用于 时G1e3m当m0时,按K和m31(b)系数m>0,G1= m<0,G1=QQ 1(1当m0时,按K和m31(b)系数m>0,G1= m<0,G1=QQ 1(1r4Q m(1'= 4K(QG2 =11 4管板径向应力~PD2i ra1.5r3r'Pa~'Di k k 2 r1m2m(21.5r3rPap0.5r71.5r换热管轴向应力1 G2 P Q a tt 3tt 壳程圆筒轴向应力A(1) As(QG2)tc3tc换热管与管板连接拉脱应力qt4PtPs=(t-t)-(ts-t 4.811e-PcP--有效PatPt-- -- 边界效应压力组合系数MbPcP--有效PatPt-- -- 边界效应压力组合系数Mb1.092e-1.092e- 管板边缘力矩系数MM1.092e-1.092e-~管板边缘剪力系数9.642e-9.643e-管板总弯矩系数mm1G1e仅用于m0G1e3m当m0时,按K和m查图31(a)实线当m 时,按K和m查图31(b)m>0,G1= m<0,G1=Qe 1(1r= 4Q 3m(1'= r4K(QG22.13e-2.13e-~=1p4 D管板径向应 i ra1.5r3rP~'D2 2'ari 1 (2 1.5r3tr合工大·乙往酯计算压力设计温度内径20(GB9948)管材试验温度许用应力Pa合工大·乙往酯计算压力设计温度内径20(GB9948)管材试验温度许用应力Pap-0.5r-1.5r1PG2QP Q a tt 3tt A[P(1)P (QG2)tc3tc换热管与管板连接拉脱应力qtd4管板名义厚度管板校核通设计温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =设计温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数= =e=n-C1-C2=n=2e[]t[Pw]=(Die)=Pc(Diet =et3.5合工大·乙往酯计算压力设计温度内径20(GB9948)(管材试验温度许用应力设计温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量3.5合工大·乙往酯计算压力设计温度内径20(GB9948)(管材试验温度许用应力设计温度许用应力钢板负偏差腐蚀裕量焊接接头系数=e=n-C1-C2=n=外压计算长度L=外径Do=Di+2n=AA=BB=[P]= =Do/3.9换热器一览序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量1BEM600-1.5/0.3-146.6-6/19-12BEM273-1.9/0.3-19.8-4.5/19-13BEM273-1.9/0.3-19.8-4.5/19-14BEM400-1.5/1.0-14.8-3/19-15BEM500-0.3/1.1-47.9-3/19-16BEM1000-0.3/0.9-551.7-9/25-13.9换热器一览序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量1BEM600-1.5/0.3-146.6-6/19-12BEM273-1.9/0.3-19.8-4.5/19-13BEM273-1.9/0.3-19.8-4.5/19-14BEM400-1.5/1.0-14.8-3/19-15BEM500-0.3/1.1-47.9-3/19-16BEM1000-0.3/0.9-551.7-9/25-17BEM600-0.3/0.3-259.6-4.5/19-18BEM600-0.6/0.3-341.6-6/19-19BEM600-0.6/0.3-267.6-4.5/19-1BEM1400-0.6/0.3-679.1-6/19-1BEM500-0.3/1.1-57.3-3/19-1序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量BEM500-4.4/0.3-30.5-2/19-1BEM450-4.4/0.3-16.5-1.5/19-1BEM700-0.6/0.3-61.8-3/25-1BEM600-4.4/0.3-39.7-2/19-1BEM600-0.6/0.3-52.0-2/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM500-0.6/0.3-47.8-3/19-1BEM600-0.3/0.3-56.3-3/19-1BEM1000-0.3/0.3-364.4-6/25-1BEM600-0.3/0.3-147.1-6/19-1序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量BEM500-4.4/0.3-30.5-2/19-1BEM450-4.4/0.3-16.5-1.5/19-1BEM700-0.6/0.3-61.8-3/25-1BEM600-4.4/0.3-39.7-2/19-1BEM600-0.6/0.3-52.0-2/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM500-0.6/0.3-47.8-3/19-1BEM600-0.3/0.3-56.3-3/19-1BEM1000-0.3/0.3-364.4-6/25-1BEM600-0.3/0.3-147.1-6/19-1BEM500-0.6/0.3-247.8-4.5/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量BEM600-0.3/0.3-259.6-4.5/19-1BEM500-0.6/0.3-247.8-4.5/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM600-0.3/0.3-259.6-4.5/19-1序设备位型数量/材壳体质量管束质量总质量BEM600-0.3/0.3-259.6-4.5/19-1BEM500-0.6/0.3-247.8-4.5/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM600-0.3/0.3-259.6-4.5/19-1BEM500-0.6/0.3-247.8-4.5/19-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-1BEM600-4.4/0.3-41.7-3/25-14.1泵4.1泵4.1泵的类型与特指叶片容积离心轴流旋涡往复转子1范围1.6-150-0.4-0-1-210-2-8-0.2-4.1泵的类型与特指叶片容积离心轴流旋涡往复转子1范围1.6-150-0.4-0-1-210-2-8-0.2-0.2-3(最高点0.5-0.7-0.25-0.7-0.6-45指叶片容积离心轴流旋涡往复转子有有指叶片容积离心轴流旋涡往复转子有有67H——扬程4.2（1）（2）流量Q4.2（1）（2）流量Q1.1-1.15（3）扬程H（4）PsPd（7）（8）AFB不锈钢耐腐蚀泵，CQF4.2典型化工用泵的特点和选用要泵名特选用要4.2典型化工用泵的特点和选用要泵名特选用要料泵的入口温度也可大于100℃塔底回流泵泵入口温度不高，一般为30-液体一般处于气液两相态，NPSHa4.3（1）泵名特选用要3.泵的备用率为4.3（1）泵名特选用要3.泵的备用率为3.设备备用率50%-1.0-润滑油压力一般为0.1-0.05-4.3模拟所得数（2）使用化学工业出版社的智能选泵软件选泵，以下为选泵的结果图工作曲线图安装尺寸项入出4.3模拟所得数（2）使用化学工业出版社的智能选泵软件选泵，以下为选泵的结果图工作曲线图安装尺寸项入出004.3安装信息4.3安装信息4.4设备位设备名流总扬转效率总轴功率数型22224.4设备位设备名流总扬转效率总轴功率数型22222226.16.2储罐根据形状来划分，有方形储罐、圆筒形储罐、球形储罐和特殊储罐（6.16.2储罐根据形状来划分，有方形储罐、圆筒形储罐、球形储罐和特殊储罐（6.3（1）平底平盖系列（HG5-1572——平底锥顶系列（HG5-1575（1）平底平盖系列（HG5-1572——平底锥顶系列（HG5-1575——90°无折边锥形底平盖系列（HG5-1575——立式球形封头系列（HG5-1578——90°折边锥形底、椭圆形盖系列（HG5-1577——立式椭圆形封头系列（HG5-1579——85（m3mm（2）1）p<0.07MPa卧式有折边椭圆形封头系列（HG5-1580——85，用p=0.25-3）立式圆筒形固定顶储罐系列（HG2150.2——-19-150℃，公称容100-30000m3，公称直4500-44000mm4）立式圆筒形内浮顶储罐系列（HG21502.2——计温度-19-80℃，公称直100-30000m3，公称直4500-44000mm5）4MPa50-10000m36）低压湿5）4MPa50-10000m36）低压湿式气柜系列（HG21549——6.4（1）（2）（3）体积为240/0.9=266.7m³HG21502.2-9211345mm的储罐，其HG21502.2-92-105，储罐材料Q235A.F6.5（1）（2）（3）储存条件：30℃，0.1MPa（1）（2）（3）储存条件：30℃，0.1MPa顶高576mm，总高6252mm的储罐，其代号Q345R2400mm，筒体高3600mm，6.6（1）（2）（3）储存条件：40.00℃，0.172MPa（4）选型结果：选取公称容积3000mm，长度10200mm80m36.7设备号公称容总数目设备名类外形尺材161-1-1-1161-1-1-1-11017.1HG/T20570.8-7.2（1）200μm（2）（3）7.1HG/T20570.8-7.2（1）200μm（2）（3）6-9min（4）100mm7.3（1）表7.1物流数参进口物气体出液体出温度压力（2）1）200μm2）3）6-9min4）100mm（2）1）200μm2）3）6-9min4）100mm（3）1）LG0.5V G式中，Vt为浮动速度，m/s；KSKS=0.0512气相分110质量流量体积流量密度要低于浮动流速Vt，所以m/s2）𝐃=𝟎.𝟎𝟏𝟖𝟖(𝑽𝑮)𝟎.𝟓要低于浮动流速Vt，所以m/s2）𝐃=𝟎.𝟎𝟏𝟖𝟖(𝑽𝑮)𝟎.𝟓=𝐃=𝟎.𝟎𝟏𝟖𝟖(𝟒𝟔𝟒𝟓.𝟏𝟖)𝟎.𝟓=𝟏.𝟐𝟖3）高𝑉𝑡· 1.10×𝐻𝐿=47.1·𝐷2=47.1×=0.145 ′=𝐻+0.05=气相段总高度为：𝐻𝐺=1.3𝐷+0.2=气液分离器圆柱体部分总高度为：H=𝐻𝐺+𝐻′=7.1气液分离4）𝑫𝒑>𝟑.𝟑𝟒×𝟏𝟎−𝟑×7.1气液分离4）𝑫𝒑>𝟑.𝟑𝟒×𝟏𝟎−𝟑×(𝑽𝑮+𝑽𝑳)𝟎.𝟓𝝆𝟎.𝟐𝟓=𝟎. 0.785·d===0.785×1×uV=13 0.785·d== 0.785·d===0.785×13×7.4气液分离器设计一览表位名类数技术规格设计温度设计压材保护防质1无1无1无7.4气液分离器设计一览表位名类数技术规格设计温度设计压材保护防质1无1无1无1无1无8.18.28.18.28.2.1釜式反应器（反应釜KF型两类反应釜列成标准。K型是有上盖的釜，形状偏于“矮胖型”（长径比较小8.2.28.2.38.2.3（1）（2）（3）列管式固定床反应器。由多根反应管并联构成，适用于热效应较大的反应8.2.48.2.45℃，可以防止局部过热。流化床的进料、出料、排废渣都可以用气流流化的方式进行，易于实现连续化，亦易于实现自动化8.3R01018.3.1该反应属于气-固相催化反应，在《SimulationofFlowandChemicalReactionsinaClausSulfurConverterR(C,T)=𝑘exp𝑛8.3.1该反应属于气-固相催化反应，在《SimulationofFlowandChemicalReactionsinaClausSulfurConverterR(C,T)=𝑘exp𝑛 𝑌𝑏𝐶𝐻2𝑆𝑆𝑂2𝐻2𝑂0式中，k0为速率常数，E为反应活化能，T为反应温度，aH2S反应级数，bSO2反应级数,cH2O反应级数dSn(n=2,6,8)反应级数。不具有解析解，采用改进Levenberg-Marquardt(L-M)非线性最小二乘法进行回归分析−0.7 𝑌𝑏0.7𝐶−2R(C,T)=34.0981exp 𝐻2𝑆 𝐻2𝑂 𝑌𝑏0.7𝐶−2R(C,T)=34.0981exp 𝐻2𝑆 𝐻2𝑂−0.4 𝑌𝑏0.7𝐶−2𝐶𝑜R(C,T)=34.0981exp 𝐻2𝑆 𝐻2𝑂8.3.28.3.3（1）Aspenplus8.18.28.1一级列管式反应器R0101进出流股8.3.3（1）Aspenplus8.18.28.1一级列管式反应器R0101进出流股条8.2一级列管式反应器R0101物料衡算组质量流率质量分进出进出项进出温度压力气相分11（2）130×8.314×𝑉𝑂𝑁==𝑉𝑅 = 𝑉𝑅𝑉𝑂𝑁−−原料气体体积流量(标（2）130×8.314×𝑉𝑂𝑁==𝑉𝑅 = 𝑉𝑅𝑉𝑂𝑁−−原料气体体积流量(标𝑆𝑉00000总𝐴𝑅=𝑢=0.8×3600=0选取ϕ30×2.5mm的列管，则单管催化剂填充截面积为122−4𝐴1=4𝜋𝑑=0.785×0.025=4.90625× 𝑛𝐴𝑅=𝑢=0.8×3600=0选取ϕ30×2.5mm的列管，则单管催化剂填充截面积为122−4𝐴1=4𝜋𝑑=0.785×0.025=4.90625× 𝑛==4.90625×=4687.768≈4700𝐹𝐴0==11𝑙= ×)(1− 7.37×0.0627×==𝐶𝐴0 8.314×0（3）计算得：𝑙=2.9981m，圆整至3m80%-90%，所以总管长取按正三角形排列，取管心距为𝑡=1.25𝑑0=0.0375m计算得：𝑙=2.9981m，圆整至3m80%-90%，所以总管长取按正三角形排列，取管心距为𝑡=1.25𝑑0=0.0375m2s=1.218×2350×1.128×10−3+𝐷𝑖==圆整至DH=2+1.5 =2H=3750+500DH=2+1.5 =2H=3750+500×2+525×（4）挡板，取圆缺高度为壳体内径的25ℎ=0.25𝐷=0.25×2000=𝐵=0.3𝐷=0.3×2000=𝑁𝐵−1−1=（5） 𝑑𝛼= ×( ×𝑁𝐵−1−1=（5） 𝑑𝛼= ×( ×𝐶 𝑑𝛼𝑖= ×( ×(𝑝)。根据表1.2.3𝛼0=20985.2468W/(m2∙K)，𝛼𝑖=69.03801W/(m2∙当忽略管壁热阻及污垢热阻的影响，当𝛼𝑖≪𝛼0时，为管壁外侧对流传热控制，总传热系数𝐾≈𝛼𝑖=69.03801W/(m2∙K)𝛥𝑡𝑚=𝛥𝑡1−𝛥𝑡=1原料气进口焓值H1=−4.27839kJ/mol，出口焓值H2−18.1789kJ/mol，摩尔流率F=2072kmol/h𝐹（H1−𝑄=8000.515kW8000.515×𝐹（H1−𝑄=8000.515kW8000.515×𝑆需== 69.03801×𝑆=𝑛𝜋𝑑𝑙=𝑄=𝑊𝑐𝐶𝑝(𝑡1−=×3600=2.02×𝐶𝑝(𝑡1− 1.42234×(300−2.02×=249.36m3=×3600=2.02×𝐶𝑝(𝑡1− 1.42234×(300−2.02×=249.36m3/h= 𝜌𝑢21− 𝑏=0)1− =𝑎+ 𝑅𝜀𝑚𝛥𝑝𝑏𝑢0𝑑𝑝催化剂颗粒直径，5.5×𝜀𝑏床层孔隙率𝐻𝜇流体绝对粘度，2.935×10−5Pa∙𝑎𝑏系数，采用Ergun提出的数值，𝑎=1.75,𝑏= 5.5×10−3×𝑢0𝑑𝑝催化剂颗粒直径，5.5×𝜀𝑏床层孔隙率𝐻𝜇流体绝对粘度，2.935×10−5Pa∙𝑎𝑏系数，采用Ergun提出的数值，𝑎=1.75,𝑏= 5.5×10−3×0.5867×==𝑅𝜀𝑚2.935×1−1−)==𝑎+𝑏)=1.75+150𝜌𝑢21−0.5867×1−0𝛥𝑝=)=0.8×87.955×)=5.5×𝛥𝑃=表反应器结构数项参1.2.6 pttts表反应器结构数项参1.2.6 ptttst管箱圆筒内径0.3107990.304174设计压设计温设计尺筒体壁封头壁注1 计算内容注1 计算内容GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]t =e=n-C1-C2=n pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90ReL T=pT.(Die)=T2e[]t (Die)=t =etGB/T150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力GB/T150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力负偏差腐蚀裕量焊接接头系数pT1.25p[ [T0.90ReLpT1.25p[ [T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT1 D2K 2 i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[ 2[]t KD = GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]t =e=n-C1-C2=n pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90ReL T=pT.(Die)=T2e[]t (Die)=t =etGB/T150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力GB/T150.3-计算压力设计温度C内径曲面深度 设计温度许用应力试验温度许用应力负偏差腐蚀裕量焊接接头系数pT1.25p[pT1.25p[ [T0.90ReL T=pT.(KDi0.5eh)=2ehT=pT.(KDi0.5eh)=2ehT1 D2K 2 i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh= 2[]t2[]t KD = GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数GB/T150.3-计算压力设计温度C内径 (板材)试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点负偏差腐蚀裕量焊接接头系数 =2[]t =e=n-C1-C2=n pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90pT=1.25p[]= [的应力水平TT0.90ReL T=pT.(Die)=T2e[]t (Die)=t =et接管 N1,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量2接管 N1,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量2-012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 -012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 0接管材料强度削弱系 1开孔补强计算直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度0A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积2A1+A2+A3= mm，大于A补强圈面积A-结论:合格接管 N2,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20接管 N2,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 0接管材料强度削弱系 1开孔补强计算直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度0A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积9A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积92A1+A2+A3= mm，大于A补强圈面积A-结论:合格接管 N3,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20接管 N3,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 0接管材料强度削弱系 1开孔补强计算直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度0A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积2A1+A2+A3= mm，大于A补强圈面积A-结论:合格接管 N4,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20接管 N4,GB/T150.3-2011 计算压力℃φ1壳体内直径壳体开孔处名义厚度壳体厚度负偏差壳体腐蚀裕量20012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 012接管厚度负偏差补强圈厚度负偏差 1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系 0接管材料强度削弱系 开孔补强计算直径补强区有效宽度接管有效外伸长度接管有效内伸长度0A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积A壳体多余金属面积接管多余金属面积补强区内的焊缝面积2A1+A2+A3= mm，大于A补强圈面积A-结论:合格设计单 设计压力设计温度平均金属温度设计单 设计压力设计温度平均金属温度装配温度设计温度下许用应力c平均金属温度下弹性模量5℃壳程圆筒