典型设备设计说明书

目第一章塔设备设计说 目第一章塔设备设计说 塔设备设计依 设计要 塔设备简 板式 填料 塔型选择一般原 1.3.4塔设备作用说 1.4塔设备设计（以T405为例 塔设备设计步 塔体结构设 塔盘结构具体设 塔机械结构设计与校 精馏塔塔高的确 接管设 SW6强度校核如下 塔体计算与核算小 设备装配 塔设备选型一览 第二章反应器设计说 反应器设计目 反应器介 固定床反应 流化床反应 乙醇脱水制乙烯反应器设计 2.3.1概 2.3.2乙醇脱水制乙烯反应动力学参数说 2催化剂确 反应器类型选 工艺条件选 催化剂确 反应器类型选 工艺条件选 乙醇脱水制乙烯反应器建模与模拟结 反应器设 乙醇脱水制乙烯反应器设计小 乙醇脱水制乙烯反应器设备条件 乙烯精馏塔设计规定及灵敏度分析结 严格计算模式的设计规定与灵敏度分析 灵敏度分 第三章换热器设计说 换热器选型依 换热器简介及类 换热器选型原 基本要 介质流 终端温 流 压力 传热膜系 污垢系 换热 换热型号表示方 换热器选型范例（T405以塔顶冷凝器为例 选型用软件一 流股参数确 EDR数据输 换热器结构参数确 换热器结构校 33.5.6换热器选型一览 第四章 3.5.6换热器选型一览 第四章 泵的概 泵类型和特 泵选型原 泵选型典型示例（以P0103为例 4.4.1具体选型（以P301为例 泵选型一览 新型泵的选 第五压缩机选 选型依 压缩机分 压缩机适用范 压缩机选 压缩机工艺参 压缩机选型实例（以C302为例 压缩机选型一览 第六储罐选 选型依 储罐类 储罐系 选型原 原料储 6.5.1生物乙 产品储 6.6.1醋酸乙 回流罐选 6.7.1T101回流 46.7.2T102回流6.7.2T102回流 6.7.3T302回流 6.7.4T304回流 6.7.5T401回流 6.7.6T402回流 6.7.7T403回流 6.7.8T404回流 6.7.9T405回流 6.7.10T406回流 储罐选型一览 5第一章塔设备设计说明1.1GB8175-2008JB/T4709-GB/T25198-2010GB/T25198-第一章塔设备设计说明1.1GB8175-2008JB/T4709-GB/T25198-2010GB/T25198-设计要（1）（2）（3）61.325.93%1.3.11-1几类主要塔的性能比1-2各类塔板性7指F十字条筛舌浮动圆条1.325.93%1.3.11-1几类主要塔的性能比1-2各类塔板性7指F十字条筛舌浮动圆条S栅筛波性塔泡罩浮阀筛板穿流生产能差良优优分离效良优优良操作弹优优良优造高良良优压力差良优优注：0—差；1—及格；2—中；3—良；4—优；51.3.21-3填料分类与8浮型浮浮板射塔泡泡泡板板板高444444213444低555233333233555334434112压力233324000433雾沫夹带334343112444554433434444单位体积设备处量44444421344433444321注：0—差；1—及格；2—中；3—良；4—优；51.3.21-3填料分类与8浮型浮浮板射塔泡泡泡板板板高444444213444低555233333233555334434112压力233324000433雾沫夹带334343112444554433434444单位体积设备处量444444213444334443213553444454223554434443113553污垢对操作的影2321231002441.3.2.11-2矩鞍填1-11-3钢环鲍1-4瓷环鲍1.3.2.11-2矩鞍填1-11-3钢环鲍1-4瓷环鲍9环拉西环，十字环，内螺旋鲍尔环，改进型鲍尔环鞍弧鞍形，矩鞍形，改进矩环鞍金属环矩鞍形，金属双弧形，纳特塑料球形，花环形，麦勒波纹垂直波纹网波纹型，板水平波纹珊格Glitsch板片压延金属板，多孔金属绕圈古德洛1-5金属矩1-61-71.3.2.21-5金属矩1-61-71.3.2.2孔）板波纹片平行（波纹40~300mm，具有以下丝网（或开孔）板波纹材料细（或薄，比表面积大，又能从选材（或加工）1-81-9常见波1-类滞留填料适用范40（2要求处理量与理论板不的蒸54热敏性，难分离物系的空精6理论板的有机物蒸馏制高度的常见波1-类滞留填料适用范40（2要求处理量与理论板不的蒸54热敏性，难分离物系的空精6理论板的有机物蒸馏制高度的60(名类材a倾孔隙密纹填不锈5聚丙烯/聚腈---聚丙聚偏氯乙-Karapak陶6---1.3.31.3.3.1填料塔和板式塔1-1.3.3.2项填料板式较大比散堆填料压较小一般比填料塔塔效1.3.31.3.3.1填料塔和板式塔1-1.3.3.2项填料板式较大比散堆填料压较小一般比填料塔塔效小塔效率高（对大直径无放大应较稳定，效率较液气对液体喷淋量有一定要范围适应范围持液较较较材可用非金属耐腐蚀材适应各类材造较板式塔大直径塔较较困适较容味物质，回收溶中等真空度以上压力及1-塔型选800mm1-塔型选800mm1.3.41-8塔设备一览1234567891.3.41-8塔设备一览1234567891.4塔设备设计（T405为例1.4.1使用ASPENPLUS获得水力学数据和塔直径 1.4塔设备设计（T405为例1.4.1使用ASPENPLUS获得水力学数据和塔直径 1-9设计所用软1.4.21.4.2.1S31608作为筒体及封头的材料1.4.2.2AspenPlusSizingandRatingTrayingSizing进行板式塔设计得到图1-1的设计结果。名用AspenPlusCUP-塔盘结构设SW6-机械强度设计图1-10T405Traying图1-10T405TrayingSizingAspenPlusTrayingAspenPlusTrayingSizing中选择Profile，得到图1-11所示的水力学数图1-11T405TrayingSizing0.6~0.851-12T405TrayingRating图1-13T405TrayingRating1.4.31-10图1-13T405TrayingRating1.4.31-10水力学流量密密1.4.3.1Cup-Tower1-11塔盘物流数（2）17283941.4.3.1Cup-Tower1-11塔盘物流数（2）17283945/6//表1-12塔盘结构参1.4.3.2Cup-Tower结工艺计1-塔板结构参12345表1-12塔盘结构参1.4.3.2Cup-Tower结工艺计1-塔板结构参12345塔径板间距塔截面积开孔区面积开孔率/6789孔数开孔密度溢流程数堰的形式#//2/mmm两侧中心偏心123456789降液管面积比堰径比降液管顶部宽度弯折距离降液管底部宽度受液盘深度受液盘宽度堰高降液管底隙降液管顶部面积降液管底部面积顶部堰长底部堰长进口堰高度进口堰宽度圆形浮阀参浮阀孔径单阀重量正常操ptop操under操123456789空塔气速空塔动能因子空塔容量因子孔速孔动能因子漏点气速漏点动能因子相对泄露量溢流强度流动参数板上液层高度堰上液层高度液面梯度板上液层阻力干板压降总板压降雾沫夹带降液管液泛降液管内液体高度降液管停留时间降液管内线速度降液管底隙速度降液管底隙阻力稳定系数齿缝阻力静液封动液封降液管最小停留时间%/s正常操ptop操under操123456789空塔气速空塔动能因子空塔容量因子孔速孔动能因子漏点气速漏点动能因子相对泄露量溢流强度流动参数板上液层高度堰上液层高度液面梯度板上液层阻力干板压降总板压降雾沫夹带降液管液泛降液管内液体高度降液管停留时间降液管内线速度降液管底隙速度降液管底隙阻力稳定系数齿缝阻力静液封动液封降液管最小停留时间%/s气相空塔气8.88E-气相阀孔动能因液相液流强液相停留时s塔径降液管液%板间单位板压液流程2降液管中清液层高m液2.25E-降液管面积比1.50E-降液管内线速9.27E-开孔率降液管底隙流2.81E-堰高降液管底隙阻m液1.21E-堰长板上液层高m液8.05E-底隙堰上液层高m液3.05E-降液板上液层阻m液4.03E-受液干板压m液9.22E-浮阀形总板压m液1.32E-雾沫夹kg液/kg5.07E-1-14塔盘负荷性/（m3/h1-14塔盘负荷性/（m3/h；Y线1-塔盘结结构数塔板编号(实际)分段说明塔板层数塔内径，m板间距，mm液流程数开孔率堰长堰高底隙/侧隙，mm降液管宽，mm受液盘宽，mm受液盘深，mm堰型塔板形式2校核结塔板编号溢流强度，m3/停留时间，s降液管液泛，%阀孔动能因子，(m/s)(kg/m30单位塔板压降， 1.5.11.5.1.1HD 1.5.11.5.1.1HD：塔顶空间高度的作用是安装塔板和开人孔的需要，也里取HT’=800mm；1.5.1.3和塔底人孔数1.5.1.41.5.1.51.5.1.3和塔底人孔数1.5.1.41.5.1.51.5.1.6故高度HR=3×0.8=2.4m1.5.21.5.2.1取塔顶气体流速为15m/s，气体体积流量为4.02m3/sVd0.785圆整后选取管子规格Vu14m/0.785d1.5.2.2取进料管液相流速为ul=3m/s，进料体积流量为0.0086m3/sLd10.785l圆整后选取管子规格为Lu2m/10.785d11.5.2.3d21.5.2.2取进料管液相流速为ul=3m/s，进料体积流量为0.0086m3/sLd10.785l圆整后选取管子规格为Lu2m/10.785d11.5.2.3d22圆整后取管子规格为u20.7851.4m/221.5.3SW6塔设 校计算单计算条塔板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型液封上封下封材料名名义厚度腐蚀裕量33焊接接头系封头形椭圆椭圆圆设计压设计温长度名义厚度内径/外径材料名称(即钢号123456789圆腐蚀裕量接头系外压计算长试验压(卧13023456789123456789圆腐蚀裕量接头系外压计算长试验压(件及偏心载荷介质密塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段12345塔板型浮塔板层每层塔板上积液厚度最高一层塔板高最低一层塔板高填料分段12345填料顶部高度填料底部高度填料密集中载荷12345集中载集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系基本风基础高塔器保温层厚度0保温层密0裙座防火层厚度0防火层密内件及偏心载荷介质密塔釜液面离焊接接头的高度塔板分段12345塔板型浮塔板层每层塔板上积液厚度最高一层塔板高最低一层塔板高填料分段12345填料顶部高度填料底部高度填料密集中载荷12345集中载集中载荷高度集中载荷中心至容器中心线距离塔器附件及基础塔器附件质量计算系基本风基础高塔器保温层厚度0保温层密0裙座防火层厚度0防火层密0管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对场地土类场地土粗糙度类B地震设防烈度8设计地震分组第三阻尼塔器上平台总个0平台宽0塔器上最高平台高度0塔器上最低平台高度0裙座结构形式圆筒裙座底部截面内裙座与壳体连接形式对裙座高裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量3裙座名义厚度裙座材料许用应裙座与筒体连接段的材裙座与筒体连接段长裙座上同一高度处较大孔个1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内裙座结构形式圆筒裙座底部截面内裙座与壳体连接形式对裙座高裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量3裙座名义厚度裙座材料许用应裙座与筒体连接段的材裙座与筒体连接段长裙座上同一高度处较大孔个1裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管厚裙座上较大孔引出管长地脚螺栓及地脚螺栓地脚螺栓材料名地脚螺栓材料许用应力地脚螺栓个数地脚螺栓公称直全部筋板块数相邻筋板最大外侧间距筋板内侧间距筋板厚筋板宽盖板类整盖板上地脚螺栓孔直径盖板厚盖板宽0垫有垫板上地脚螺栓孔直径垫板厚垫板宽基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚计算结容器壳体强度计元件名压力设计直立容器校核取用厚度(mm)许用内压许用外压下封第1圆第1段变径段第2圆第2段变径段第3圆第3段变径段第4圆第4段变径段第5段圆第5段变径段第6段圆第6段变径段第7段圆第7段变径段第8段圆第8段变径段第9段圆第9段变径段第10段圆上计算结容器壳体强度计元件名压力设计直立容器校核取用厚度(mm)许用内压许用外压下封第1圆第1段变径段第2圆第2段变径段第3圆第3段变径段第4圆第4段变径段第5段圆第5段变径段第6段圆第6段变径段第7段圆第7段变径段第8段圆第8段变径段第9段圆第9段变径段第10段圆上封名义厚度取用厚度1－1(筒体操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma1－1(筒体操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII max(MII,(MII)2(MII)2 n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,此项按B.24 k偏心弯Me00000最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk应力计11PcDi/ (mIIgFII)n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii kk应力计11PcDi/ (mIIgFII)/D i4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iB需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 组合应力校A112323许用A223123(外压许用A3组合应力校A112323许用A223123(外压许用A312许用A42许用(pT9.81Hw)(Diei)/许用校核结合合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应:试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量: 弯矩: 应力:计算结地脚螺栓及地脚螺栓(D4D4基础环板抗弯断面模数Zb (D2D2基础环板面积计算结地脚螺栓及地脚螺栓(D4D4基础环板抗弯断面模数Zb (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MC b2,MC l2 x y基础环板需要厚基础环板厚度厚度校核结果合混凝土地基上最大压应 M00/Z(mgF00)/b max0 0.3M0M)/Z g/ M00 m地脚螺栓受风载时最大拉应力B e 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应 0.25MwMem0g 地脚螺栓需要的螺纹小径d4BAb 地脚螺栓实际的螺纹小地脚螺栓校核结合筋板压应力 n1Gl2筋板许用应力筋板校核结果合3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质焊接接头截面上的最大弯矩对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结合搭接接头校核搭接接头横截面Aw搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可搭接接头拉应力校核结主要尺寸设计及总体参数计算结裙座设计名义厚容器总容直立容器总高壳体和裙座质量附件质内件质保温层质0平台及扶梯质量操作时物料质量液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量直立容器的最大质量空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s临界风速(第一振型空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周s第二振型自振周s第三振型自振周s临界风速(第一振型临界风速(第二振型雷诺系设计风风载对直立容器总的横推力N地震载荷对直立容器总的横推力N操作工况下容器顶部最大挠容器许用外压mmaxm01m02m03m04ma上封头计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材S31608(压力试验时应上封头计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材S31608(压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力P1.25P[ (或由用户输入 T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDo(2K0.5)e)=2e校核条T校核结合厚度及重量形状系 1 D 2 2 nh=6 2(honh)计算厚 h=2[]t2K =有效厚eh=n-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最重压力计最大允许工作压2[]t[Pw]=KDo2K0.5e=下封头计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材S31608(压力试验时下封头计算单计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材S31608(压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力P1.25P[ (或由用户输入 T0.90s=试验压力下封头的应T=pT.(KDo(2K0.5)e)=2e校核条T校核结合厚度及重量形状系 1 D 2 2 nh=6 2(honh)计算厚 h=2[]t2K =有效厚eh=n-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最重压力计结合内压圆筒校计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材S31608管材厚度及重量内压圆筒校计算单计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材S31608管材厚度及重量计算厚=2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力PT1.25P[]= (或由用户输入[的应力水平TT0.90s=T=pT.(Doe)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Doe)=最大允许工作压2[]t[Pw]=KDo2K0.5e=结合开孔补强计计算单接管 N1,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒管壳体开孔处焊接接头系φ壳体开孔处名义厚度3壳体材料许0接管实际外伸长接管开孔补强计计算单接管 N1,计算方法 GB150.3-2011等面积补强法，单 设计温℃壳体型圆形筒管壳体开孔处焊接接头系φ壳体开孔处名义厚度3壳体材料许0接管实际外伸长接管连接型插入式接接管实际内伸长0接管材接管焊接接头系1名称及类管接管腐蚀裕3补强圈材料补强圈外补强圈厚接管材料许补强圈许用应力 非圆形开孔长直开孔长径与短径之1壳体计算厚度接管计算厚度补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系1设计温度下计算应Pc(Doet =e校核条t结合1.6塔体计算与核算头操作质 m0m01m02m03m04m05manMIIF1.6塔体计算与核算头操作质 m0m01m02m03m04m05manMIIF(hh 地震弯 k 注:计及高振型时,此项按B.24计地脚螺栓及地脚螺栓座(D4D4Zb 圆筒长度10开孔削弱所需的补强面积mm2，大于A，不需A-(D2D2Ab 基础环板面 max(MC b2,MC(D2D2Ab 基础环板面 max(MC b2,MC l2 x y合容器壳体强度计直立容器校取用厚度合合裙座设计温℃3裙座名义厚地脚螺栓许应个地脚螺栓公直合1.7设备装1.7设备装1.8塔设备选型一表1-15塔设备选型位名类内塔温压形材保温保护塔板式圆封岩1塔填料圆封岩1塔板式圆封岩1塔填料圆封岩1填料标1.8塔设备选型一表1-15塔设备选型位名类内塔温压形材保温保护塔板式圆封岩1塔填料圆封岩1塔板式圆封岩1塔填料圆封岩1填料标准圆封岩不锈薄1板式圆封岩1C2H4板式圆封岩1板式圆封岩1板式标准圆封岩不锈薄1塔板式圆封岩1填料标准圆封岩不锈薄1板式圆封岩1塔塔板式圆封岩1塔塔板式圆封岩1第二章反应器设计说明2.112345672.2.1第二章反应器设计说明2.112345672.2.1轴向绝热式固定床反应器(2-1)2轴向绝热式固定床反应器(2-1)23热式固定床反应器(2-4)2-12-22-42-3应温度失去控制，急剧上升，超过允许范围2-42-3应温度失去控制，急剧上升，超过允许范围2.2.2系统时，又称沸腾床反应器。按流化床的运用状况主要分为以下两类：(1)述装置不断予以分离后进行再生。1-51-52.3乙醇脱水制乙烯反应器设计2.3乙醇脱水制乙烯反应器设计2.3.1水制乙烯(又称生物乙烯)50年代前，尤其Al2O3和磷酸/活性焦，70年代，由于石油危机的原因，人们又对乙醇生产乙LummusHalcon/SD公司,以及印度和巴西的石油公司都更不需要到99.5%的纯度。在发酵过程中，会有甲醇、乙醛、杂醇(丙、丁、戊2.3.2P2(1PDEPWKp1 1(1KPKPPEt W2.3.2P2(1PDEPWKp1 1(1KPKPPEt W DEP)Kp2rE2(1KPKP PEt W DEk8.75108exp()1k2.641015exp()2 2.6910) 5.35105exp(W下标:E乙烯;DE乙醚;W水:Et乙醇数（见附件Kexp(2564.2数（见附件Kexp(2564.21TKexp(219192T-k=6.076106exp(74670)kmols11k=1.8331013exp(s122.3.32.3.3加入量为生物乙醇加入质量的5%。92-97%95-97%，能耗高，设备利用率低，设备投资和共Ila.Ib.Ia.IVb20世纪80年代Halcon开发出Syndol催化剂，其上要成分为Al2O-Syndol.20世纪80年代Halcon开发出Syndol催化剂，其上要成分为Al2O-Syndol.上:,活性低，其主要表现在反应温度高，空速低(不超过0.13h*),因此能耗很大。A型、ZSM-5型和SAPO-34型等。用于乙醇脱水最多的分子筛为ZSM-5,它是高硅三维直通道结构沸石，由美国Mobil公司开发成功。ZSM-5属于中孔沸石，由于它没有笼，所以在健化过程中2.3.42.3.4330℃温度主要由催化剂活性和所要求的产量来确定。综合考虑，550K（280℃）反2.52.5SensitivityResultsEAKG/HR260002900032000EADEESensitivityResultsEAKG/HR260002900032000EADEESensitivityResultsEAKG/HRDEE2.002.252.502.753.003.253.503.754.004.254.504.755.005.255.505.756.006.256.506.757.007.257.507.751R101PARAMEAC2H4DEESensitivityResultsEAKG/HRDEE2.002.252.502.753.003.253.503.754.004.254.504.755.005.255.505.756.006.256.506.757.007.257.507.751R101PARAMEAC2H4DEEEAKG/HRDEEKG/HR0.01900.02000.02100.02200.02300.02400.02500.02600.02700.02800.02900.03000.03100.03200.0330VARY1R101PARAMEAC2H4DEEEAKG/HRDEEKG/HR0.01900.02000.02100.02200.02300.02400.02500.02600.02700.02800.02900.03000.03100.03200.0330VARY1R101PARAMEAC2H4DEE0EAKG/HR0 VARY1E102PARAM EADEE0EAKG/HR0 VARY1E102PARAM EADEE2.3.62.3.6.12.3.62.3.6.1图2.6根D=2.3m图2.6根D=2.3m2.3.6.2.2装和拆卸设备的内部构件等，设置人孔。本反应器为固定床反应。操作压力DN=450mm2.3.6.2.32.3.6.2.2装和拆卸设备的内部构件等，设置人孔。本反应器为固定床反应。操作压力DN=450mm2.3.6.2.33m/s由GB/T17395-2008选取合适无缝钢管，外径=351mm，厚度=8mm2-18分布器有三个优点与反应器内壁贴合。环板板厚20mm，上下环板的中心各均匀地开分布器有三个优点与反应器内壁贴合。环板板厚20mm，上下环板的中心各均匀地开6086820mm的气孔，气孔上焊接∅30×5mm40mm20mm的气孔，气孔上焊接∅30×5mm40mm图2- 管板连接结构2.3.7乙醇脱水制乙烯生物乙醇进料空1.6h-280。列列管图2- 管板连接结构2.3.7乙醇脱水制乙烯生物乙醇进料空1.6h-280。列列管保温人接气体分布管裙高厚总高壁2.3.8R1012.3.8R1012-9R101 2-9R101 乙烯精馏塔设计规定及灵敏度分析结析T101进行了设计，取得塔板数，回流比及采出比的初步结果，然后用严格计算模式进行了塔顶C2H4质量与采出比的设计规定，又对理论塔板数，进料板位置，采出比，回流比与塔顶C2H4,EA（乙醇，2.4.12.4.12.4.2SensitivityResultsREB 5.05.25.45.65.86.06.26.46.66.87.07.27.47.67.88.08.28.48.68.89.09.29.49.69.8VARY1T101PARAMCONDREB2.4.2SensitivityResultsREB 5.05.25.45.65.86.06.26.46.66.87.07.27.47.67.88.08.28.48.68.89.09.29.49.69.8VARY1T101PARAMCONDREBSensitivityResultsREBKW VARY1T101COL-SPECMOLE-CONDREBSensitivityResultsREBKW VARY1T101COL-SPECMOLE-CONDREBREBKW 2.002.252.502.753.003.253.503.754.004.254.504.755.005.255.505.756.006.256.506.757.007.257.507.75CONDREBREBKW 2.002.252.502.753.003.253.503.754.004.254.504.755.005.255.505.756.006.256.506.757.007.257.507.75CONDREB 0.4675200.4675400.4675600.4675800.4676000.4676400.4676600.467680COND 0.4675200.4675400.4675600.4675800.4676000.4676400.4676600.467680COND4第三章换热器设计说明3.12003-《石油化工设备选型手册—换热器》2009-TSG21-GB第三章换热器设计说明3.12003-《石油化工设备选型手册—换热器》2009-TSG21-GB150-GB/T151-HG20553-SH/T3405-3.2列管式换热器可根据其结构特点，分为固定管板式、浮头式、U形管式、料函3.1表3.2管壳式换热器优缺点比表3.2管壳式换热器优缺点比≤50℃UU型管式换热在管子的U形出冲蚀，应控制管内流速；U型管式换热在管子的U形出冲蚀，应控制管内流速；填料函式换热外导流筒换热高传热有效面积7%以上；；器3.33.3.1用液相传热Re<600Re<3000，3.33.3.1用液相传热Re<600Re<3000，传热效率提高25%以上；高效重沸给热系数比光管提高3.3-10倍以上；造价上升10%-15%；3.3.2（2）（3）（4）（5）3.3.2（2）（3）（4）（5）则应采用正方形管子排列，并采用可拆式（浮头式、填料函式、U形管式）换热3.3.33.3.43.33.3.53.43.3.63.3.43.33.3.53.43.3.6物流速物流速冷却水（淡水0.7-水及水溶0.5-冷却用海0.7-低粘度油0.4-低粘度油0.8-高粘度油0.3-高粘度油0.5-油类蒸3.0-油类蒸5.0-气液混合液0.3-气液混合液2.0---（2）增设挡板或促进产生湍流的插入物（3）（4）3.3.7（2）增设挡板或促进产生湍流的插入物（3）（4）3.3.73.3.8可以选用8-9m的管长。（4）（4）1-2.5m/s；3.4本法来自于GB151型号：AES500-1.6-54-6/25-A 64I这个型号代表平盖管箱，公称直径500mm，管程和壳程设计压力均为1.6MPa，公称换热面积54m，碳素钢较高级冷拔换热管外径25mm，管长6m，43.5换热器选型范例（T405以塔顶冷凝器为例3.5.13.53.5.23.5.2.13.63.5.2.2温度+（15-30）℃。这里取壳程设计温度为100℃，管程设计温度为3.5换热器选型范例（T405以塔顶冷凝器为例3.5.13.53.5.23.5.2.13.63.5.2.2温度+（15-30）℃。这里取壳程设计温度为100℃，管程设计温度为60℃。0000AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenExchangerDesignandRatingSW6-3.5.2.3该换热器的操作压力为壳程1.2bar，管程4.053bar。换热器的设计压力为设计1.32bar，管程设计压力为4.4583bar。3.5.2.3该换热器的操作压力为壳程1.2bar，管程4.053bar。换热器的设计压力为设计1.32bar，管程设计压力为4.4583bar。EDR于0.1MPa（真空条件40%，出口绝压大于0.1Mpa，压降不大于进口压强的20%。3.5.2.4同样查得手册上水温52℃以下，流速小于1m/s的自来水的污垢系数为0.000172m2·K/W3.5.2.53.5.3EDREDR3.1EDR3.5.43.1EDR3.5.43.2（1）3.2（1）（2）换热器的壳体选用使用最广泛的壳体型式，E（3）3.5.4.2EDR初步设EDR3.5.4.2EDR初步设EDR3.3EDRProcessData3.5.4.3体污垢热阻较大（>0.00034m2*K/W）,从结垢角度上来讲选择外径为25mm的管表3.7排列方式分类和应用场表3.7排列方式分类和应用场6~10（立设备4~6特点及应用场正三角形排作转角三角形排用情况与上述正三角形排列相同正方形排常用于要求流体压力降较低和需要机转角正方方形排列的高6000mm。3.5.4.4壳3.5.4.5表3.8常见折流板6000mm。3.5.4.4壳3.5.4.5表3.8常见折流板优缺折流板类优缺单弓形折流传热效率高；价廉；易于压力降最高；不适用于高粘度流双弓形折流压力降较单弓形折流板传热效率比单弓形折流板三弓形折流压力降较双弓形折流板传热效率比双弓形折流板弓形区不排将压力降转移到热传孔式折流流体穿过折流板孔和管子缝隙流动，以增加传热效折流供支要求流量大，管子排列方螺旋形折流不易制造，设计方法没有标（2）（2）为直径的15%~25%。本换热器的圆缺率经调整取为39%。（3）3.5.4.6接适中；减小或消除滞留面积或消除管子振量流率较大时管束和壳体之间的路流较大盘环形折流加额外的非径图3.4壳体接图3.4壳体接管直径圆整3.53.5.53.5.5型，其圆缺率为39%。折流板间距为1000mm，在理论值范围之内。3.5.5.23.63.73.5.5.23.63.73.83.8流速范围；流态分布合理，无气液混合进出料；总传热系数（含污垢热阻）1222W/(m2·K)Crossflow>0.5,说明其流体形态为湍流，符合设计要参考化工工艺手册（下册），得T405塔顶冷凝器型号BEM200-1-3.6-1.5/19-2-3.5.5.3图3.83.5.5.3图3.8图9 设计压力 图9 设计压力 计算内容C内径 (锻材 =2[]tPc=C内径 (锻材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t 2 =tC内径 PT1.25Pc[= 压力试验允许通过的应力C内径 PT1.25Pc[= 压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=2eTK=1 D2=622i i KPc = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t C内径 (板材 =2[]tPc=C内径 (板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t 2 =tC内径 PT1.25Pc[= 压力试验允许通过的应力C内径 PT1.25Pc[= 压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=2eTK=1 D2=622i i KPc = 2[]t0.5eh=nh-C1-C2=min=nh=压力计2[]t C内径 (板材 =2[]tPc=C内径 (板材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[] [的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t 2 =t接管 N1,计算方法:GB150.3-2011分析 ℃32 接管中面直径d=do-接管 N1,计算方法:GB150.3-2011分析 ℃32 接管中面直径d=do-筒体计算厚度=接管计算厚度参数δet参数λ等效薄膜应力S等效总应力2δe2结论:合接管 N2, ℃φ03接管轴线与筒体表面法线的夹角0)12a 1补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数接管 N2, ℃φ03接管轴线与筒体表面法线的夹角0)12a 1补强圈强度削弱系数0接管材料强度削弱系数A22设计计算条 平均金属温度0 壳程5平均金属温度下热膨胀系数5圆筒2壳程圆筒金属横截面积As=s(Di+s设计计算条 平均金属温度0 壳程5平均金属温度下热膨胀系数5圆筒2壳程圆筒金属横截面积As=s(Di+s管箱圆筒”换0t设计温度下管子材料屈服应力s热t22mm2A22结论:管2管2换一根管子金属横截面积at(dtKtEt管子回转半径i0.25dd2热Cr=2Et/换一根管子金属横截面积at(dtKtEt管子回转半径i0.25dd2热Cr=2Et/ 比值lcr2管子稳定许用压应力(Clcr 管 (Clcr t i []crs1 2 2Cr管设计温度下许用应力r4(包括拉杆和假管区面积板管子加强系数K21.318DiEna/E K 管f法兰外径箱基本法兰力矩管程压力操作工况下法兰力M法兰bfDfDi法比值h/比值/ ,hi管f法兰外径箱基本法兰力矩管程压力操作工况下法兰力M法兰bfDfDi法比值h/比值/ ,hif兰3 2E 2"旋转刚度K" ff fEh" 12DibfDi壳壳体法兰厚度f法兰外径体bfDfDi比值s/法比值/ 系数C',按 h/Di,f/Di,<<GB151-1999>>兰',312E'b2'旋转刚度K' ff fE' 12DibfDi 法兰外径与内径之比KDfY(K查<<GB150－2011>>7-旋转刚度无量纲参数 KKf4t膨胀节总体轴向刚度0~管板第一弯矩系数(KKf查<<GB151-1999>>27)系系数~KK~系数(KtKf查<<GB151－98>>29)换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsA~管板第一弯矩系数(KKf查<<GB151-1999>>27)系系数~KK~系数(KtKf查<<GB151－98>>29)换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比QEtEs数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比 Etna(EsAsKex EsAsKex系数（带膨胀节时Qex代替Q）M 2K(QG2计(K,QQex30) Kf(KfG3管板边缘力矩变化系数 M K 算 法兰力矩变化系数MfM K 管AlA0.25nd A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 数管板布管区当量D4A 系数Al/系系数na/数系数s0.40.61Q计系数(带膨胀节时Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)/算管板周边不布管区无量纲宽度kK(1-=(t-t)-(ts-t 当量压力Pc有效压力组PasPs-=(t-t)-(ts-t 当量压力Pc有效压力组PasPs- 4MmMmD3i- 管板边缘力矩系数MMmM-~-管板总弯矩系数mm11-系数G仅用于m0时G3m 当m0时,按Km31(a)实线m0时,按Km31（b）系数 m< G1=管板径向应力系~r=1(14Q管板布管区~'=3m(1r4K(QG2-~p=114Q 壳体法兰力矩MwsMmMf- D管板径向应力r i a1.5r3r2 k r1 (2 m 1.5r3r管板布管区周边剪切应力Pa管板布管区周边剪切应力Pa~ p0.5r-1.5r壳体法兰应力'Y P(Di Mws 'f1.5r3r 1壳体法兰应力'Y P(Di Mws 'f1.5r3r 1PG2QP Q a t3tA(1) As(QG2)c-3cqt=(t-t)-(ts-t PcPt(1--有效压力组合PatPt-- 4MMpD3i-- MM--~管板边缘剪力系数--管板总弯矩系数mm11-系数G仅用m0时G3m m0时,按Km31（a）实线当m0时,按Km31（b)系数 m>0,G1=max(G1e,G1i)m<0,G1= 1(1r= 4Q 3m(1' 4K(QG2-~=11p4Q2 Mws 3m(1' 4K(QG2-~=11p4Q2 MwsMp-- DrrPai1.5r3rP~'D2kk 'ari1(2 m 1.5mm13r管板布管区周边剪切应力Pa~ p-0.5r-1.5r'Y P(Di)壳体法兰应力 Mws f1.5r3r 1PG2QP Q a t3tAP(1)P (QG2)c-3c换热管与管板连接拉脱应力qt管板名义厚度C内径 (管材 =2[]tC内径 (管材 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=t 2 =t-C内径 =e=n-C1--C内径 =e=n-C1-C2=n 外径Do=Di+2n=A B [P]= =Do/ CN壳体许用应力法兰f螺b栓d数量个垫DDhNmb片 b= CN壳体许用应力法兰f螺b栓d数量个垫DDhNmb片 b= DGD外+D内b0> b=2.53b0 DGD外-螺 受力计预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa=πbDGy=N操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp=Fp+F=NAm=max(Ap,Aa)=Ab nd2=4力矩计操FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD=作FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=MpFT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=外压:Mp=FD(LD外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 内压:Mp= Mp=预紧W=NLG Ma=WLG=计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大 Mo=螺 间距校Db LnLmin Lmax形 常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=0螺 间距校Db LnLmin Lmax形 常数确h0 Di0h/ho=K=Do/DI=0K9-5ZYeh0eh01/of= d1Uho = d1Uho =3 ψ=δ ==4fe13=计算许用结W D iWp Di0.8 输入法兰厚度δf34.0mm时,计算许用结HfMo2 1.5[]t=256.8f(n nR(1.33fe1)M02f[]t=fMYZ []t=fmax(0.5(HR),0.5(HT=[]t=fJ52.14VIMoE2Ko1表5T405塔顶冷凝器设计与校核小设计压力设计压力设计温度℃设计温度℃壳程圆筒内径管箱圆筒内径表5T405塔顶冷凝器设计与校核小设计压力设计压力设计温度℃设计温度℃壳程圆筒内径管箱圆筒内径3.5.5.63.5.63.6总量型管数积半解E-BKU450-0.3-36.1-4/25-2-1E-BEM500-0.4-45-3/25-1-1塔冷器乙烯E-BEM500-2-91.9-4.5/19-1-13.5.5.63.5.63.6总量型管数积半解E-BKU450-0.3-36.1-4/25-2-1E-BEM500-0.4-45-3/25-1-1塔冷器乙烯E-BEM500-2-91.9-4.5/19-1-1E-BEM400-1.8-12.8-1.5/25-Ⅰ1塔冷器塔冷器BEM325-0.3-13.3-1.8/19-ⅠE-1E-BEM700-0.1-228.1-6/19-Ⅰ1重接深度却E-1NEN250-0.1-4.4-1.5/19-1-E-冷却BEM240-0.8-8.8-2.5/19-Ⅰ1压缩却BEM240-0.35-5.4-1.5/19-ⅠE-1E-BEM420-0.1-44.4-5/25-2-1制塔凝再生加热BEM325-0.3-20.4-2.8/19-ⅠE-1E-BKU260-0.1-4.3-2/25-2-1乙烯一段E-NEM600-0.3-69-3/19-2-1E-1BKU420-0.8-43.6-6/25-2-重接二段E-1NEM650-0.75-87-3/19-2-E-BEM400-1.8-12.8-1.5/25-Ⅰ1塔冷器塔冷器BEM325-0.3-13.3-1.8/19-ⅠE-1E-BEM700-0.1-228.1-6/19-Ⅰ1重接深度却E-1NEN250-0.1-4.4-1.5/19-1-E-冷却BEM240-0.8-8.8-2.5/19-Ⅰ1压缩却BEM240-0.35-5.4-1.5/19-ⅠE-1E-BEM420-0.1-44.4-5/25-2-1制塔凝再生加热BEM325-0.3-20.4-2.8/19-ⅠE-1E-BKU260-0.1-4.3-2/25-2-1乙烯一段E-NEM600-0.3-69-3/19-2-1E-1BKU420-0.8-43.6-6/25-2-重接二段E-1NEM650-0.75-87-3/19-2-E-BEM240-0.8-8.8-2.5/19-Ⅰ1冷却BFM900-0.2-293.6-4.5/19-Ⅰ解吸再沸E-1E-1BKU420-0.8-43.6-6/25-2-重接乙烯却BEM800-0.12-155-3/19-ⅠE-1E-1醋酸BEM500-2-91.9-4.5/19-1-醋酸E-NEN250-0.1-4.4-1.5/19-1-1E-BEM800-0.1-236-4.6/19-Ⅰ1醋酸热反应E-1E-BKU200-1.8-2-1.5/25-2-1塔再器醋酸BEM240-0.35-5.4-1.5/19-ⅠE-1E-BEM580-0.4-160.4-6/19-Ⅰ1高压重接BEM700-0.1-228.1-6/19-ⅠE-1E-BEM240-0.8-8.8-2.5/19-Ⅰ1冷却BFM900-0.2-293.6-4.5/19-Ⅰ解吸再沸E-1E-1BKU420-0.8-43.6-6/25-2-重接乙烯却BEM800-0.12-155-3/19-ⅠE-1E-1醋酸BEM500-2-91.9-4.5/19-1-醋酸E-NEN250-0.1-4.4-1.5/19-1-1E-BEM800-0.1-236-4.6/19-Ⅰ1醋酸热反应E-1E-BKU200-1.8-2-1.5/25-2-1塔再器醋酸BEM240-0.35-5.4-1.5/19-ⅠE-1E-BEM580-0.4-160.4-6/19-Ⅰ1高压重接BEM700-0.1-228.1-6/19-ⅠE-1E-BEM325-0.3-13.3-1.8/19-Ⅰ1半解循环冷却BEM300-0.9-10.5-1.5/19-ⅠE-1E-1半解BKU450-0.3-36.1-4/25-2-BFM900-0.2-293.6-4.5/19-Ⅰ再沸E-1E-1缩再却NEM300-2-10-2/19-1-BEM800-0.12-155-3/19-Ⅰ乙烯却E-1E-BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ1反应预热塔再器E-BKU420-0.4-28.7-3/25-2-1E-1解吸BEM400-0.3-38.3-3/19-1-缩冷器E-1NEM600-0.3-69-3/19-2-E-BEM400-0.8-51.1-4/19-1-1进料却二段E-1NEM650-0.75-87-3/19-2-E-BEM325-0.3-13.3-1.8/19-Ⅰ1半解循环冷却BEM300-0.9-10.5-1.5/19-ⅠE-1E-1半解BKU450-0.3-36.1-4/25-2-BFM900-0.2-293.6-4.5/19-Ⅰ再沸E-1E-1缩再却NEM300-2-10-2/19-1-BEM800-0.12-155-3/19-Ⅰ乙烯却E-1E-BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ1反应预热塔再器E-BKU420-0.4-28.7-3/25-2-1E-1解吸BEM400-0.3-38.3-3/19-1-缩冷器E-1NEM600-0.3-69-3/19-2-E-BEM400-0.8-51.1-4/19-1-1进料却二段E-1NEM650-0.75-87-3/19-2-E-BEM300-0.8-10.1-1.5/19-Ⅰ1进料冷却缩冷器E-NEM550-2-72.2-1/19-1-1E-BEM1300-0.2-639-4.5/19-Ⅰ1再沸换热塔冷器BEM400-1.8-12.8-1.5/25-ⅠE-1E-BEM260-0.8-6.6-1.6/19-Ⅰ1冷却BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ再生加热E-1E-1原料预热AEM160-1-1.6-1/19-1-反应E-1BEM200-1-3.6-1.5/19-2-E-BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ1反应预热原料预热E-AEM160-1-1.6-1/19-1-1E-BEM270-0.9-8.1-1.5/19-Ⅰ1醋酸醋酸却E-1BEM400-0.8-51.1-4/19-1-E-BEM300-0.8-10.1-1.5/19-Ⅰ1进料冷却缩冷器E-NEM550-2-72.2-1/19-1-1E-BEM1300-0.2-639-4.5/19-Ⅰ1再沸换热塔冷器BEM400-1.8-12.8-1.5/25-ⅠE-1E-BEM260-0.8-6.6-1.6/19-Ⅰ1冷却BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ再生加热E-1E-1原料预热AEM160-1-1.6-1/19-1-反应E-1BEM200-1-3.6-1.5/19-2-E-BEM325-0.3-20.4-2.8/19-Ⅰ1反应预热原料预热E-AEM160-1-1.6-1/19-1-1E-BEM270-0.9-8.1-1.5/19-Ⅰ1醋酸醋酸却E-1BEM400-0.8-51.1-4/19-1-E-1乙醇BEM600-0.4-122-4/19-1-BEM300-0.8-10.1-1.5/19-Ⅰ进料冷却E-1E-1BEM400-0.3-38.3-3/19-1-解吸BEM260-0.8-6.6-1.6/19-ⅠE-1冷却E-BEM1300-0.2-639-4.5/19-Ⅰ1醋酸冷却BEM300-0.9-10.5-1.5/19-ⅠE-1冷却E-1塔再器反应E-1BEM200-1-3.6-1.5/19-2-E-BEM450-0.2-38.2-2.5/19-Ⅰ1塔冷器缩冷器E-1NEM550-2-72.2-1/19-1-E-BEM420-0.1-44.4-5/25-2-1塔冷器缩再却E-1NEM300-2-10-2/19-1-E-1乙醇BEM600-0.4-122-4/19-1-BEM300-0.8-10.1-1.5/19-Ⅰ进料冷却E-1E-1BEM400-0.3-38.3-3/19-1-解吸BEM260-0.8-6.6-1.6/19-ⅠE-1冷却E-BEM1300-0.2-639-4.5/19-Ⅰ1醋酸冷却BEM300-0.9-10.5-1.5/19-ⅠE-1冷却E-1塔再器反应E-1BEM200-1-3.6-1.5/19-2-E-BEM450-0.2-38.2-2.5/19-Ⅰ1塔冷器缩冷器E-1NEM550-2-72.2-1/19-1-E-BEM420-0.1-44.4-5/25-2-1塔冷器缩再却E-1NEM300-2-10-2/19-1-E-1气冷器BEM500-0.4-38.6-2/19-2-一级却E-1E-1BKU260-0.1-4.3-2/25-2-乙烯BEM800-0.1-236-4.6/19-Ⅰ乙醇热E-1E-BEM500-0.4-45-3/25-1-1塔冷器反应E-BEM200-1-3.6-1.5/19-2-1E-BKU420-0.4-28.7-3/25-2-1塔再器反应E-BEM200-1-3.6-1.5/19-2-1E-1BEM500-0.4-38.6-2/19-2-气冷器E-1气冷器BEM500-0.4-38.6-2/19-2-一级却E-1E-1BKU260-0.1-4.3-2/25-2-乙烯BEM800-0.1-236-4.6/19-Ⅰ乙醇热E-1E-BEM500-0.4-45-3/25-1-1塔冷器反应E-BEM200-1-3.6-1.5/19-2-1E-BKU420-0.4-28.7-3/25-2-1塔再器反应E-BEM200-1-3.6-1.5/19-2-1E-1BEM500-0.4-38.6-2/19-2-气冷器第四章4.14.24-1第四章4.14.24-1泵的类型及项叶片容积类离心轴流旋涡往复转子4.3流较大大小小均匀均不均较均稳定不恒定，随管道情况变化恒4.3流较大大小小均匀均不均较均稳定不恒定，随管道情况变化恒扬较低高高高特对应一定流量，只能达到一定的扬对应一定流量，可以达到扬程，由管道系统确结构简单，造价低，体积小，重量轻，安装检修大，造价启出口阀关出口阀全出口阀全维简麻简低黏度的清洁质质（6）（7）表泵名特1、流量稳2、一般扬程较3、有些原料粘度过大或含固体颗间给料泵的入口温度也可大于100℃5、工作1、一般选用离心3、泵的备用率为回