西家坝三期地下室筏板基础大体积混凝土专项施工方案

一、 编制依据： 2二、工程概况 2三、大体积混凝土裂缝产生的原因 33.1水泥水化热 33.2约束条件 33.3外界气温的变化 3四、施工部署 3五、混凝土工程部署 4六、施工准备 46.1技术准备 46.3机具及材料准备 66.4现场准备 7七、基础底板大体积混凝土施工 77.1工艺流程 77.2混凝土原材料、配合比、预防碱集料反应要求 8根据现场实际情况可以优化调整 107.3浇筑方法的选择 107.4混凝土的浇筑（浇筑路线图详见附图） 117.5混凝土的振捣 127.6泌水处理 147.7混凝土表面的处理 147.8混凝土的养护 147.9基础底板大体积混凝土的测温（计算式附后） 15八、商品混凝土的运输 16九、混凝土的泵送 179.1泵的选型 179.2混凝土泵布置要求 179.3泵输送管配管布置原则 179.4泵送混凝土的浇筑 199.5泵送的要求 19十、质量标准 20十一、注意事项 2211.1成品保护 2211.2安全措施 2211.3环保及文明施工 23附件一：混凝土最大浇筑量时需要混凝土运输车及混凝土泵数量 24大体积混凝土温度控制计算式 26一、注意事项 26二、混凝土温度应力和收缩应力的分析 27西家坝三期安置点建设工程地下室基础底板大体积混凝土施工专项方案编制依据：主要采用的国家技术规范、标准和法规，不局限所列如下内容：《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《地下防水工程质量验收规范》GB50208-2011《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）《建筑地面工程施工质量验收规范》GB50209-2010《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012《钢筋机械连接通用技术规程》JGJ107-2010《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046-2008《混凝土外加剂应用技术规范》GB50119-2003《混凝土泵送施工技术规程》JGJ/T10-2011《商品混凝土质量管理规程》DBJ01-6-90二、工程概况本工程功能为商住楼，规划总用地面积33329.05平方米，规划总建筑面141769.66平方米；其中6、7号楼为11层,1、2、3号楼号楼为15层(局部18层，底层为商业网点),4、5、8号楼为18层(以上均为二类高层住宅)；一层地下室。2.1基础底板结构概况本工程基础底板混凝土强度等级为C30，抗渗等级P6；基础底板长约243.3米，宽约143.6米，埋深为-5.45米，厚0.4米；承台高1.5米，为大体积混凝土。施工时，混凝土均采用商品混凝土。

2.2大体积混凝土工程特点及难点(1)本工程质量目标为：合格，设计防水等级为二级，因此地下室底板和外墙混凝土的防裂尤为重要。(2)施工场地十分狭小，地下室开挖边线距离红线很近，基坑四面均为土钉墙锚杆且较深。基坑周边要避免集中荷载，给混凝土泵的布置和混凝土的运输带来很大困难。(3)工期紧迫：本工程地下结构要求2013年XX月XX日前完成，基础底板必须控制在较短时间以内。(4)周边环境：工地距周边住宅楼距离不足50米(5)工程量大：本工程基础底板厚0.4米，承台高1.5米，基础底板结构复杂，基础底板砼总方量为30000立方左右，基础底板一个区域内连续浇筑最大量约88(6)底板大体积混凝土施工正值春季及雨季时节，气温不高，雨水多，施工难度较大。(7)本工程处于成都市金堂县西北面、东北面、东南面邻市政规划道路，西南面邻规划用地。场地形状较为规则，市政设施及道路尚未完备。施工场地狭小，四周为农田，混凝土罐车运输受到限制。(8)本工程位于市郊区，管线、周边建筑物较少，周围均为农田，外部环境复杂。三、大体积混凝土裂缝产生的原因3.1水泥水化热水泥在水化过程中产生大量的热量，是大体积混凝土内部热量的主要来源。大体积混凝土截面厚度大，水化热聚集在结构内部不宜散失，使混凝土内部温度升高，混凝土内部的最高温度，大多发生在浇筑后的3～5d，当混凝土的内部与表面温差过大时，会产生温度应力，当混凝土的抗拉强度不足抵抗温度应力时，便开始产生温度裂缝。是大体积混凝土容易产生裂缝的主要原因。3.2约束条件结构在变形时，受到一定的抑制而阻碍变形，当早期温度上升产生的膨胀变形受到下部地基的约束而形成压应力，由于混凝土弹性模量小，应变和应力松弛度大，使混凝土与地基连接不牢固，因而压应力较小，当温度下降时，产生较大拉应力，若超过混凝土抗拉强度，混凝土就会出现垂直裂缝。3.3外界气温的变化混凝土内部温度由浇筑温度、水泥水化热的绝热温度和混凝土的散热情况三者叠加。外界温度越高，混凝土的浇筑温度也越高。外界温度下降，尤其是骤降，大大增加外层混凝土与混凝土内部的温度梯度，产生温差应力，造成混凝土出现裂缝。3.4混凝土的收缩变形混凝土的拌合水中，只有20%是水化热所必须的，其余80％被蒸发。大量水份的蒸发引起混凝土体积的收缩，从而会产生裂缝。四、施工部署4.1质量目标4.1.1整体质量方针：4.1.2结构工程目标：五、混凝土工程部署5.1.1由建设、设计、监理、施工单位共同成立大体积混凝土施工领导小组，选择、确定商品混凝土搅拌站、混凝土原材料、混凝土配合比及施工方案，解决大体积混凝土施工过程中遇到的问题，及时做出正确的决策，采取有效措施，预防、控制裂缝产生，确保大体积混凝土工程质量。5.1.2本工程大体积混凝土全部采用商品混凝土，为确保混凝土浇筑的连续性，必须选择离施工现场近、交通便利、质量稳定、质量体系通过认证、服务信誉好的商品混凝土搅拌站，对搅拌站使用的原材料进行考察，确保原材料符合国家现行标准的规定。商品混凝土供应厂家经过考察确定两家（其中一家备用），经监理认可后方可使用其产品。5.1.3为解决大体积混凝土一次浇筑量大的问题，采用泵送混凝土施工技术。共配备4台混凝土HBT80型拖式柴油泵，每台理论输送速度达80m3/h，设置位置为：1#和2#楼转角处设置一台，2#和3#楼交接处设置一台，7#和8#楼附近设置一台，4#和8#楼附近设置一台。本工程设置2台徐工HB56流动汽车泵，5.1.45.1.55.1.65.1.75.1.8六、施工准备6.1技术准备6.1.1技术部门提前对商品混凝土供应厂家进行技术交底，明确对商品混凝土的技术要求，进行资质备案。并要求商品混凝土供应时匀速进场不断档。要求搅拌站按成都市优质结构工程6.1.26.1.36.1.4提前绘制测温点平面布置图，将测温油管布置到位，并进行保护6.1.56.1.6序号仪器名称单位数量设置1温湿度计台1试验室内2混凝土试模组40试验室内3混凝土抗渗试模组20试验室内4压力机台1试验室内5振动台台1试验室内6坍落度筒个3试验室内7钢板尺个5试验室内8高低温度计支4现场9百叶箱个1现场6.2人员准备6.2.1施工管理人员：工程管理6.2.2施工操作人员：选择具有施工经验序号工种人数序号工种人数1混凝土工802现场指挥43混凝土泵工124架子工205振捣手206电工67抹灰工408交通指挥49养护工206.2.3管理人员：施工经验丰富、管理协调能力强，责任心强，实行生产主管负责制。施工人员：素质高、经验丰富、责任心强、管理完善，听从指挥。试验工：经过专业培训考核，具备相应的试验工作资格。6.3机具及材料准备6.3.1商品混凝土搅拌站确保站内机械设备完好，确保大体积混凝土施工连续、稳定。原材料储备充足，确保原材料供应稳定可靠。如搅拌站使用散装水泥，为尽量降低混凝土的出机温度，大体积混凝土施工中使用的水泥要提前24小时进入搅拌站筒苍，杜绝随上料随使用的情况发生。6.3.2施工所需各种设备、材料按计划组织进场。主要机具及材料名称型号数量混凝土拖式柴油泵HBT80型4台混凝土泵管125mm500布料杆半径15m4台塑料布0.1mm30000㎡草席5.4cm30000㎡架子管φ48*3.5mm100t对讲机6对振捣器插入式30根其它工具：手推车、铁锹、铁盘、木抹子、小平锹、水勺、水桶、胶皮水管、标尺（控制混凝土浇筑厚度）、电闸箱、串筒、溜槽等。6.4现场准备6.4.1施工前混凝土工长带领班组操作人员熟悉工作环境，确定振捣位置，保证振捣棒等工具落实到位。6.4.2浇筑混凝土前，模板支设，止水钢板等安放就位。检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，检查模板稳定性、支撑情况。各工种自检合格后，办理隐检、预检、交接检，并填写混凝土浇灌申请书。审批合格后报监理，取得同意后方可浇筑。6.4.3浇筑前检查并清理基础底板内残留杂物。6.4.4轴线尺寸、标高等均经过检查，验收完毕。标高控制线已按要求设置完毕。6.4.5检查电源、线路并做好照明准备工作。混凝土浇筑过程中，要保证水、电、照明不中断。6.4.6浇筑混凝土的架子、马道搭设完毕，并有良好的安全措施。6.4.7计量器具、试验器具、振捣棒等检验合格。操作者具有完好的绝缘手段。6.4.8浇筑申请得到批准，汇同监理、技术、质检部门对第一车混凝土进行质量鉴定。6.4.96.4.106.4.116.4.126.4.13七、基础底板大体积混凝土施工7.1工艺流程泵机试运转→搅拌站供货→核实混凝土配合比、开盘鉴定，混凝土运输单→检查混凝土质量、坍落度→输送与混凝土同配合比水泥砂浆润滑输送管内壁→输送混凝土→分层浇筑→振捣→抹面→扫出浮浆、排除泌水→养护→测温→成品保护。7.2混凝土原材料、配合比、预防碱集料反应要求7.2.1混凝土原材料要求（C30P6★设计要求：混凝土最大水胶比≤0.55；最大氯离子含量≤0.2％；最大碱含量≤3.0Kg/m3。★水泥：符合《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》的现行国家标准。本工程拟选用P.O42.5普通硅酸盐水泥。控制水泥中发热量和发热速度最快的C3A的含量在8%以下。搅拌站需提供该水泥质量证明书、复试试验报告，并对其品种、等级、包装、出厂日期等检查验收，加强批量复试。★所用于拌合混凝土的拌合用水所含物质对混凝土、钢筋混凝土不应产生以下有害用：①影响混凝土的和易性和凝结；②有损于混凝土的强度发展；③降低混凝土的耐久，加快钢筋腐蚀及导致预应力钢筋脆断；④污染混凝土表面。★砂选用质地坚硬、级配良好的B类低碱活性天然中砂。符合《普通混凝土用砂质标准及检验方法》的现行标准，其含泥量不大于3%、细度模数：2.3～3.0，这样可减少用水量，水泥用量也可相应减少，可降低混凝土的温升和减少混凝土的收缩。要求搅拌站对进厂砂进行材料试验。★石子优先选用5～25mm的低碱自然连续级配的机碎石或卵石。其具有较好的和易性、较少的用水量以及较高的抗压强度，能减少混凝土的收缩。要符合《普通混凝土所用碎石或卵石质量标准及检验方法》，含泥量不大于1%，针状和片状颗粒含量不大于15%，要求搅拌站对进厂石子进行材料试验。★混凝土掺合料和外加剂：混凝土掺合料和外加剂要符合《混凝土外加剂质量标准》、《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》现行标准，其应用要符合《混凝土外加剂应用技术规范》、《粉煤灰在混凝土和砂浆中应用技术规程》的规定和要求。混凝土掺合料和外加剂等均需选用绿色环保型、无污染、无毒害等并经权威检测机构检测的由成都市建委备案的生产厂家生产的合格产品。本工程地下室部分(基础,地下室底板,负一层地下室楼板、梁，侧壁,承台，地下室顶板,顶板梁,消防水池)掺入WPA纤维抗裂膨胀剂或XD-F聚丙烯纤维GF-P高性能膨胀剂的补偿收缩防水砼。要求水中养护14天的混凝土限制膨胀率应≤0.02%,水中14天,空气中28天的限制干缩率应≤0.03%,其余有关要求应满足<<混凝土外加剂应用技术规范>>GB50119-2003的要求；在浇筑混凝土前有关试配报告必须满足设计要求,经设计人员认可后,方能进行施工。7.2.2初步混凝土配合比要求大体积混凝土出现裂缝的原因较为复杂，但主要有以下三个方面的因素引起的裂缝必须控制，即：混凝土温升阶段由内外温差导致的表面裂缝；由混凝土失去水分形成的收缩裂缝；由碱集料反应使大体积混凝土产生的裂缝等。针对上述引起的混凝土裂缝的因素在混凝土配合比设计时采取技术措施。★水灰比：控制在0.45～0.55；★砂率：控制在40%-45%范围内；★水应符合国家现行标准《混凝土拌合用水标准》中的规定；★对于砂、石的含水率，根据实际所用砂、石的具体情况在混凝土配合比中对水用量进行调整；★采用“双掺法”；（砼中掺加高效减水剂＋细掺合料）★控制混凝土中胶凝材料的总量在420kg/m3以下；★混凝土的入模温度控制在25℃以下；★混凝土的最大碱含量≤3kg/m3；★混凝土放射性指标内照射指数IRa≤1.0,外照射指数Ir≤1.0；混凝土最大氯离子含量≤0.2%；★水泥水化热不宜大于270J/kg；★混凝土初凝时间控制在11h～12h之间；★混凝土坍落度宜为160±20mm；★加入粉煤灰掺合料时，粉煤灰中的高活性Si02、A1203能与水泥浆中的Ca(OH)2进行二次水化反应，可以消耗吸收混凝土中的碱，从而降低混凝土中的碱含量，消除大体积混凝土由于碱集料反应产生的裂缝；另一方面，粉煤灰可以在很大程度改善混凝土的和易性，从而进一步保证混凝土的泵送浇筑。同时，每立方米的混凝土中掺加一定量的粉煤灰，减少水泥用量，从此降低了水泥的水化热，达到降低混凝土内外温差，抑制混凝土产生温度裂缝的目的。★高效减水剂在混凝土中加入高效减水剂，可改善混凝土拌和物的和易性，增加坍落度，将混凝土的坍落度损失减少到最低限度，节约水泥，减少用水量。且后期强度增长明显提高，可大大改善和提高混凝土各项物理力学性能。★适量掺入磨细矿粉，发挥其填充作用、火山灰效应及微珠效应；★配合比要求搅拌站进行严格的混凝土配合比的试配，在系列试配的基础上优选混凝土配合比，针对提出的试验室配合比，在实际生产中进行生产配合比的试拌，以满足施工要求的混凝土技术指标和施工过程中的工作要求。★混凝土的凝结时间通过外加剂来调整，根据当时的大气温度条件、混凝土运输距离、施工要求等调整混凝土的初凝及终凝时间，保证大体积混凝土浇灌不出现施工冷缝。7.2.3★使用WPA纤维抗裂膨胀剂或XD-F聚丙烯纤维GF-P高性能膨胀剂，要求水中养护14天的混凝土限制膨胀率应≤0.02%,水中14天,空气中28天的限制干缩率应≤0.03%,其余有关要求应满足<<混凝土外加剂应用技术规范>>GB50119-2003的要求；同时，混凝土碱含量不超过3kg/m3。★配制混凝土时，严格选用水泥、砂石、外加剂、矿粉掺合料等混凝土用建筑材料。★基础工程用水泥、砂石、外加剂、掺合料等混凝土用建筑材料，必须具有由市质量监督站核定的法定检测单位出具的含有碱含量和集料活性数据的检测报告，无碱含量数据的检测报告在混凝土施工中禁止在本工程上使用。★混凝土碱含量阐明：混凝土碱含量是指来自水泥、化学外加剂和矿粉掺合料中游离钾、钠离子量之和。以当量Na2O计、单位kg/m3（当量Na2O％＝Na2O％＋0.658K2O%）即混凝土碱含量＝水泥带入碱量（等当量Na2O百分含量×单方水泥用量）＋外加剂带入碱量＋掺合料中有效碱含量。C30P6混凝土初步配合比表水泥膨胀剂减水剂粉煤灰水砂石坍落度mm产地、规格P.O.42.5RWPA纤维抗裂膨胀剂N型高效减水剂Ⅱ级粉煤灰自来水中砂碎石5－25160±201m32452710.2681747941097根据现场实际情况可以优化调整7.3浇筑方法的选择由于大体积混凝土结构整体性要求较高，应此要求一次性连续浇筑不留施工缝。该工程选用斜面分层浇筑，利用混凝土的自然流淌形成斜坡，较好的适应泵送工艺，避免混凝土输送管经常拆除、冲洗和接长，提高泵送效率，简化了混凝土泌水处理。相对于平面分层来说一次浇筑量较小，能够保证在前层混凝土初凝之间将次层混凝土浇筑完毕。根据整体性要求、结构大小、钢筋疏密、混凝土供应情况，利用多台混凝土泵同时施工，预先规定各个泵的运输能力、流水段和浇筑区域和顺序。明确分工、互相配合、统一指挥，保质保量完成大体积混凝土的浇筑。7.4混凝土的浇筑（浇筑路线图详见附图）7.4.1★为了加快浇灌速度，将基础底板分成22个浇筑区域，浇筑区域划分见附图，利用分层、分段、分条、薄层推进的原则来浇筑基础底板，以缩短施工时间。每个浇筑区域均采用斜面分层浇筑，分层高度以尺杆衡量。遵循“斜面分层，一个坡度（泵送混凝土为1：6～1：10），薄层覆盖，循序渐进”的原则，每层厚度为200mm，从基础底板浇筑区域短边向长边开始浇筑。施工时应从浇筑层下端开始，逐渐上移，以保证混凝土的质量。★为了避免泵管的振动影响底板钢筋的位置，泵管需架设在支设的钢管架上。★利用泵管或泵管前连接的软管在底板上皮钢筋的表面上直接布料，在保证混凝土不出现冷缝的前提下，利用软管左右移动，作扇形状散布混凝土，尽量使入模混凝土散布面积大以增加散热与热量交换。★覆盖已浇混凝土的时间不得超过混凝土初凝时间，以免出现冷缝。7.4.2集水坑内混凝土的浇筑★根据大面积基础底板混凝土流淌速度的范围，需提前进行临近集水坑内泵送混凝土的施工，并振捣密实。将集水坑混凝土浇筑至与大底板平齐，与基础底板混凝土部分交接严密。★由于本工程集水坑较深，故采用间歇浇筑的方法，其模板做成整体式并预先架立好，先将地坑底板浇至与模板平，待坑底混凝土流动性不大，可以承受坑壁混凝土压力时，再浇筑地坑坑壁混凝土，要保证底与壁接触处的质量。间歇时间在2h左右。★派专人检查集水坑底板混凝土状态，在混凝土初凝之前进行大面积基础底板混凝土施工。★坑底浇筑顺序由短边方向从一端向另一端浇筑推进，或由两端向中间浇筑。坑壁应形成环行回路分层浇筑。集水坑侧壁混凝土浇筑时，采用对称浇筑的方法，确保侧壁模板受力均匀。7.4.3地下室外墙混凝土★地下室外墙随底板一起浇筑高于底板500mm的导墙，导墙上口设置3mm厚500mm高钢板止水带。★将导墙的吊帮模板安装好后，先浇筑底板混凝土，在底板混凝土初凝前浇筑外墙导墙混凝土。7.5混凝土的振捣混凝土拌合料在搅拌、浇筑入模后，必须振动捣固，密实成型，结构密实，使拌合料的颗粒之间以不同的震动加速度发生液化，破坏初始颗粒之间不稳定平衡状态，骨料颗粒依靠自重达到稳定位置，游离水分挤压上升，气泡逸出表面，混凝土最终逐渐达到密实状态。从而大大提高混凝土结构耐久性。7.5.1浇筑时，每条泵管配备足够的振捣棒。使混凝土自然缓慢流动，然后全面振捣。根据混凝土泵送时自然形成的坡度，在每个浇筑层的前后布置两道振动器。第一道布置在混凝土卸料点，解决上部混凝土的振实，由于底皮钢筋间距较密，第二道布置在混凝土坡角处，解决下部混凝土的密实，随着混凝土浇筑工作的向前推进，振动器相应跟上，保证整个高度混凝土的质量。混凝土浇筑与振捣示意图混凝土推进浇筑示意图7.5.2振捣棒插入混凝土的深度以进入下一层混凝土50～100mm为宜，消除两层之间接缝，在振捣上层混凝土时，要在下层混凝土初凝之前进行。可在振捣棒距端部500mm处绑红皮筋作为深度标记。7.5.3振捣过程中应将振捣棒上、下来回抽动50～100mm，以使上、下振动均匀。每点振捣时间一般为20～30秒，使混凝土表面不显著沉降，不出现气泡，表面泛出灰浆为止。每个流水段应设专人指挥振捣工作，严防漏振、过振造成混凝土不密实、离析的现象产生。防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象，填满振捣棒抽出时造成的空洞。7.5.4振捣器插点要均匀排列，采用“行列式”或“交错式”的次序移动。不应混用，避免漏振。振动器移动间距为500mm。7.5.5插入式振捣器操作要点是：“直上直下，快插慢拔；插点要均匀，切勿漏点插；上下要振动，层层要扣搭；时间掌握好，密实质量佳。”7.5.6振捣时应避免碰撞钢筋、模板、芯管、7.6泌水处理混凝土拌合物浇筑之后到开始凝结期间，由于骨料和水泥浆下沉，水分上升，在已浇筑混凝土表面析出水分，形成泌水，使混凝土表面拌合物的含水量增加，产生大量浮浆，硬化后使面层混凝土强度低于内部的混凝土强度，并产生大量容易剥落的“粉尘”。混凝土在采用分层施工浇筑工艺时，必须清除泌水和浮浆，否则会严重影响上下层混凝土之间粘结能力。影响钢筋和混凝土握裹强度，产生裂缝。大体积混凝土基础底板在浇灌振动过程中，可能会产生大量的泌水，由于混凝土为一个大坡面，泌水沿坡面流至坑底，随着混凝土浇筑向前渗移，最终集中在基坑顶端排除。当混凝土大坡面的坡角接近顶端模板时，改变浇灌方向，从顶端往回浇灌，与原斜坡相交成一个集水坑，并有意识的加强两侧模板处的混凝土浇筑速度，使泌水逐步在中间缩小成水潭，使最后一部分泌水汇集在上表面，派专人随时将积水清除，并用扫帚将混凝土表面浮浆清除。不断排除大量泌水，有利于提高混凝土质量和抗裂性能。7.7混凝土表面的处理基础底板大体积混凝土浇筑施工中，其表面水泥浆较厚，为提高混凝土表面的抗裂性，在混凝土浇筑到底板顶标高后要认真处理。砼收面分四次进行，第一次收面在混凝土下料完成时用铝合金大杠刮平混凝土表面，第二次根据标高进行填补精平，待混凝土收水后，第三次在混凝土初凝之前进行压光收面，第四次在混凝土终凝之前进行再次收面，以闭合收水裂缝，面收好后覆盖塑料薄膜，然后再盖一层5.4cm厚草袋，进行（保温保湿蓄热）养护。7.8混凝土的养护7.8.1大体积混凝土的养护期间必须严格控制其内外温差，确保不出现有害裂缝，确保混凝土质量，养护是一项十分关键的工序，应根据气候条件采取控温措施，并按需要，测定浇筑后的混凝土表面和内部温度，将温差控制在25o7.8.27.8.3本工程基础底板大体积混凝土养护，因在4～57.8.4在基础底板上铺放一层塑料薄膜加一层5.4cm厚草席覆盖，浇水，保证塑料布内外湿润。塑料布应叠缝，以减少水分的散发，7.8.5为保证混凝土内部与混凝土表面温差小于250C7.8.67.8.77.8.87.9基础底板大体积混凝土的测温（计算式附后）7.9.1大体积混凝土温控施工中，除进行水泥水化热的测试外，在混凝土的浇筑过程中还应进行混凝土浇筑温度的监测，在养护过程中进行混凝土浇筑块体升降温、里外温差、降温速度及环境温度的监测。为施工过程中及时准确采取温控对策提供科学依据。通过测温工作了解到大体积混凝土内部温度，并根据测温结果指导混凝土外部的保温、保湿等工作以减小混凝土内外温差，对保证混凝土的后期质量和控制混凝土的裂缝有重要的意义。7.9.2★真实反映混凝土块体的里外温差、降温速度及环境温度的布置原则，具有普遍性和代表性。★测温点布置，详见附图测温点平面布置图。★混凝土浇筑块体的外表温度，应以混凝土外表以内50mm～100mm处的温度为准；混凝土浇筑块体底表面的温度以混凝土底表面上50mm处的温度为准；沿浇筑高度，在底部、中部和表面布置。★所有测温孔均应编号，进行混凝土内部不同深度和表面温度的测量。★按上述布置原则，在基础底板布置30个测温监测位置，编号分别为1、2、3、4……28、29、30，每个监测位置沿其厚度方向分别布置3个测温点，沿底板的高度布置上部测温点、中部测温点、下部测温点。在测温区域中心设置1个环境温度测温点，专门负责该区域的大气环境测温。★对所有测点进行编号记录。监测点及测温点编号(详见附图)★测温管预埋示意图：测温管为直径32mm薄壁钢管，末端用镀锌铁皮封闭焊接而成7.9.3★设置专职测温工及技术管理人员，测温工应将当日测温表项目填写完整并签名后，及时交给技术管理人员，一方面使管理层随时掌握第一手资料，另一方面以便准确推算温度变化趋势和检查测温记录的真实性，以及确认是否增加覆盖或采取其它措施。★混凝土浇筑初期每4h测温一次，8天后每8h测温一次，15天后每12h测温一次，连续进行不得间断，直至撤除保温后混凝土内外及表面与大气温差连续24小时不大于25OC为止。7.9.5★严密监测混凝土的温升情况，控制大体积混凝土中心温度与表面温度之差，表面温度与环境温度之差小于25℃八、商品混凝土的运输8.1选用搅拌站应距现场25公里以内，采用混凝土罐车进行场外运输，要求每辆罐车的运输、浇筑和间歇的时间不得超过2小时，混凝土从拌筒中卸出到浇筑完毕的时间不超过1小时，罐车运输的间隔时间不得超过15分钟。8.2混凝土运输车到达现场后，每车混凝土的坍落度都需进行目测，对混凝土搅拌车每10车不应少于一次检测（塌落度筒检测）。从搅拌车运卸的混凝土中，分别取1/4和3/4处试样进行坍落度试验，两个试样的坍落度之差不得超过3cm。当实测坍落度不能满足要求时，应及时通知搅拌站，严禁私自加水搅拌。8.3运输车给混凝土泵喂料前，应中、高速旋转拌筒，使混凝土拌和均匀。8.4根据实际施工情况及时通知混凝土搅拌站调整混凝土运输车的数量，以确保混凝土的均匀供应。8.5混凝土运输车及混凝土泵数量：进行基础底板大体积混凝土浇灌时，配备4台混凝土HBT80型拖式泵，每台混凝土泵需配备9辆混凝土搅拌运输车。计算详见附件一九、混凝土的泵送9.1泵的选型根据工程的结构形式、场地平面特征及泵的主要技术参数（混凝土泵的主要参数即混凝土泵的实际平均输出量和混凝土泵的最大输送距离），本工程选用HBT80型混凝土拖式柴油泵来满足大体积混凝土施工的需要。9.2混凝土泵布置要求9.2.1设置在平整、坚实的具有重车行走条件的位置；9.2.2多台混凝土泵同时浇筑，选定的位置使各自承担的浇筑量接近，达到同时浇筑完毕；9.2.3停放地点要有足够的场地，保证混凝土搅拌车供料、调车的方便；9.2.4停放位置接近排水设施，供水、供电方便；9.2.5靠近浇筑地点；混凝土泵作业范围内，无障碍物。9.3泵输送管配管布置原则9.3.1满足工程要求，便于混凝土浇筑和保证安全施工；9.3.2尽可能缩短管线长度，少用弯管和软管；9.3.3便于管道清洗、故障的排除和装拆维修的方便；9.3.4管线铺设横平竖直；9.3.5采用相同管径的混凝土输送管，将新泵管用在泵送压力较大处；9.3.6输送管无龟裂、无凸凹损伤和弯折；9.3.7接头严密，有足够强度，可快速装拆；9.3.8混凝土输送管道不得直接支撑在钢筋、模板及预埋件上，水平管每隔一定距离用支架、台垫、吊具固定；9.3.9混凝土输送管道应定期检查，特别是弯管和锥形管等部位的磨损情况，以9.3.10用钢管架子固定铺设，每2m9.3.11泵管与拖式输送泵接口部位附近，该处受到的冲击力最大，采用埋入地下的混凝土墩或打入地锚进行固定。如图所示：9.3.12泵管由水平转向竖向或由竖向转向水平的转弯处受到混凝土的垂直压力和泵送冲击力，必须进行固定。9.3.13由于混凝土泵送运输时给泵管的作用力较大，水平转弯处需加固，图示如下9.3.14接布料杆：放稳布料杆后连接混凝土输送管和布料杆上的泵管，接好后转动布料杆，检查布料杆的稳定性，同时逐个检查输送管的每个接头，确保安全可靠。9.4泵送混凝土的浇筑9.4.1根据工程结构特点、平面形状和几何尺寸，混凝土供应和泵送设备能力、劳动力和管理能力，以及场地大小，预先划分好混凝土浇筑区域。9.4.2泵送顺序：采用混凝土输送管输送混凝土，由远及近浇筑。配以布料杆、布料斗、吊斗予以配合浇筑。9.4.3区域之间、上下层之间的混凝土浇筑间歇时间，不得超过150min。9.4.4浇筑水平结构时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料。混凝土按1：6～1：10坡度分层浇筑，且上层混凝土应超过下层混凝600mm9.4.5灌注高度大于2m时，应采用溜管或串筒下料，出料管口至浇筑层自由高度不宜大于1.5m，严防混凝土离析。9.4.6混凝土在最短的时间内均匀无离析地排出，满足混凝土泵泵送速度。9.5泵送的要求9.5.1注意保护钢筋，设置足够的钢筋撑脚或支架、垫板等，不得直接支撑在钢筋骨架上。9.5.2混凝土浇筑前应提前将泵车放置在指定位置，固定好混凝土输送泵。9.5.3开机泵送：待各种隐蔽验收合格，输送管道铺设完毕，开机泵送。9.5.4混凝土输送泵启动后，应先泵送适量水湿润混凝土输送泵的料斗、活塞及输送管道内壁等直接与混凝土接触的部位。9.5.5经泵送水检查，确认混凝土泵及输送管中没有异物后，采用与将要泵送混凝土内除粗骨料外的其他成分相同配合比的水泥砂浆润泵。水泥砂浆分散布料，不得集中浇筑在同一处。9.5.6开始泵送时应使混凝土泵处于慢速、匀速并随时反泵状态，泵送速度要先慢后快，逐步加速，同时要观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待其运转正常后，方可正常速度进行泵送。9.5.7泵送混凝土时，混凝土泵的活塞应尽可能保持在最大行程运转。9.5.8混凝土泵送供应应保证连续工作，如中断，其中断时间不得超过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许的延续时间。9.5.9当泵送出现困难时，不得强行输送，应立即查明原因，采取措施排除，一般可用木棒敲击弯管部位，并进行满速泵送或反泵，以疏通管路。9.5.10混凝土泵送过程中，受料斗内应具有足够的混凝土，以防止吸入空气，产生阻塞。不得将拆下的输送管内混凝土洒落在未浇筑的地方，以避免再次浇筑质量不合格。9.5.11预计泵送间歇时间超过45min或当混凝土出现离析现象时，应立即用压力水、压力空气或其它方法冲洗管内残留的混凝土。9.5.12清洗管道时，在布料杆出口处作业的所有人员应远离管口，以防棉球冲出后伤人，待棉球冲出后，立即通知后台停水。9.5.13混凝土输送泵操作人员，严格按照泵车操作要求进行操作，严禁违章作业，每次混凝土泵泵送结束后及不同配比混凝土泵送结束后，应立即作好输送泵的清洗工作。9.5.14泵送工作完成后，要严格清理泵体和输送管道，并将拆下的管道码放整齐，以便下次使用。十、质量标准10.1原材10.1.110.1.210.2试验10.2.1混凝土浇筑时由专职试验工取样，每100m3混凝土留置一组28d标养试块，不超过100m3的按100m3留置。当连续浇筑混凝土超过1000m3时，每200m310.2.2同条件养护试件所对应的结构构件或结构部位，应由监理（建设）、施工等各方共同选定。对混凝土结构工程中的各混凝土强度等级，均应留置同条件养护试件。同一强度等级的同条件养护试件，其留置的数量应根据混凝土工程量和重要性确定，不宜少于10组，且不应少于3组。同条件试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法。同条件养护试件应在达到等效养护龄期时进行强度试验。等效养护龄期应根据同条件养护试件强度与标准养护条件下28d龄期试件强度相等的原则确定。等效养护龄期可取按日平均温度逐日累计达到600℃d时所对应的龄期，0同条件养护试件的强度代表值应根据强度试验结果按现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GBJ107的规定确定后，乘折算系数取用；折算系数宜取为1.10，也可根据当地的试验统计结果作适当调整。10.2.3抗渗试块：每500m310.3混凝土施工10.3.110.3.210.3.310.3.410.3.510.3.610.3.7十一、注意事项11.1成品保护11.1.111.1.211.1.311.1.411.1.511.2安全措施11.2.111.2.211.2.311.2.411.2.511.2.611.2.711.2.811.2.911.2.1011.2.1111.2.1211.2.1311.3环保及文明施工11.3.111.3.211.3.311.3.411.3.511.3.611.3.7本工程混凝土内所掺的外加剂的氯离子含量及氨含量、游离甲醛、游离萘成分含量附件一：混凝土最大浇筑量时需要混凝土运输车及混凝土泵数量以混凝土浇筑量最大浇筑区域（7区）为例：（1）混凝土单位时间最小浇筑量（m3/h）Q=F×H/TQ—混凝土单位时间最小浇筑量（m3/h）；F—混凝土浇筑区面积（m2），取2200mH—浇筑厚度（m）,取平均数0.7mT—下层混凝土从开始浇筑到初凝为止所允许的时间（h），取10h计算。Q=2200×0.7/10=154m3（2）混凝土泵数量N＝Qh/Qma18×ηN――混凝土泵台数；Qh――每小时计划混凝土浇筑量（m3/h），取160mQma18――所选泵的额定输送量（m/h），取80m3η――混凝土泵的效率系数，取0.6。N＝160÷（80×0.6）＝3.3取4台地泵加2台汽车泵（3）Q1=Qmax×α1×η式中：Q1——每辆混凝土地泵的实际输出量（m3/h）；Qmax——每辆混凝土地泵的理论最大输出量（m3/h）；α1——配管条件系数，取0.85；η——作业效率，取0.6。将各值代入上式可得一辆混凝土地泵的实际输出量：HBT80地泵Q1=80×0.85×0.6=40.8（m3/h）（4）现场混凝土地泵共需配置的混凝土运输罐车台数，可按下式计算混凝土地泵：N1=[Q1/(60×V)]×[(60L/S)+T]式中：N1——混凝土运输车台数（台）；Q1——每台泵的实际输出量（m3/h）,取40.8m3V——每台混凝土运输车的容量，取最小8m3；L——罐车往返一次行程（Km），取30KmS——平均车速，取30Km/h；T——一个运行周期总停歇时间(min)。考虑每车现场等候时间10min，浇筑、冲洗、装料时间30min，共40min。将各值代入式中可得：N1=[40.8/（60×8）]×[(60×30/30)+40]=8.5台，取9台混凝土罐车。故同时使用4台地泵共需配置36辆混凝土罐车。考虑交通堵塞、车辆故障等不确定因素，为保证现场四台混凝土地泵的正常工作，共需配备不小于40辆混凝土运输车，满足该段底板砼浇筑区域的的连续浇筑，避免因混凝土的供应不及时而造成混凝土的质量隐患，确保大体积混凝土顺利浇筑成功。附件二：大体积混凝土温度控制计算式一、注意事项根据混凝土温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使混凝土产生裂缝。1、控制指标①温升值在浇筑入模温度的基础上不大于50℃。②混凝土里外温差不大于25℃③降温速度不大于2℃/d。④混凝土浇筑体表面与大气温差不大于20℃。2、加掺合料及附加剂，减少水泥用量，降低水化热，掺粉煤灰，膨胀剂，替换部份水泥，掺减水剂，减少水灰比到0.51以后，以达到水泥用量最少的目的，减少水化热总量。3、控制混凝土出罐和入模温度①降低出罐温度本次混凝土施工时间在4-5月内，据近年统计大气温度平均约25℃，白天有时达30℃。②控制混凝土运输和入模温度混凝土运输和泵送过程中，要控制温度不超过出罐温度，以保持混凝土入模不超过25℃。3、测温①测温延续时间自混凝土浇筑开始至撤保温后为止，按30天时间测量。②测温时间间隔，混凝土浇筑后1～7d为4h,8～14d为8h，其后为12h。③测温点在平面图中编号（见平面布置详图），并在现场编号挂牌。测温作详细记录并整理出温度曲线图及时反馈温度变化。温差在18℃时应预警。温差在22℃大体积混凝土测温工作按排由专业资质的单位承担。二、混凝土温度应力和收缩应力的分析由于混凝土为C30P6，体量大,拟选用水化热相对较低的P.O.42.5水泥,辅以外加剂和掺合料。根据前面初步配合比,掺外加剂和掺合料的C30P6大体混凝土每立方米用料,P.O.42.5水泥245kg，每立方混凝土胶凝材料用量为350kg/m3，水泥3天的水化热为240kj/kg,水泥7天的水化热为270kj/kg，预计5月份施工大气温度最高可达30℃左右，混凝土浇筑温度控制在25℃以内，混凝土浇筑高度按承台1.5米高进行计算分析。1）混凝土最大绝热温升水泥水化热总量：Q0=4/(7/Q7-3/Q3)=4/(7/270-3/240)=297.93kJ/kg胶凝材料水化热总量：Q=kQ0=(k1+k2-1)Q0=(0.96+0.93-1)×297.93=265.16kJ/kg混凝土的绝热温升：Th=mcQ(1-e-mt)/(Cρ)=350×265.16×(1-2.718-0.4×28)/(0.95×2450)=39.9°C式中Th—混凝土最大绝热温升(℃)mc—混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（kg/m3）Q0—水泥水化热总量(kJ/kg)Q—胶凝材料水化热总量(kJ/kg)C—混凝土比热、取0.95[kJ/(kg·K)]ρ—混凝土密度、取2450kg/m3е—为常数，取2.718t—混凝土的龄期(d)m—系数，随浇筑温度改变，查表得浇筑温度25℃k1—粉煤灰掺量对水化热调整系数k2—矿渣粉掺量对水化热调整系数2）混凝土中心计算温度混凝土块体的实际温升,受到混凝土块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。算得水化热温升与混凝土块体厚度有关的降温系数ξ值，见下表:不同龄期水化热温升与混凝土厚度有关降温系数ξ值龄期厚度3d6d9d12d15d18d21d24d27d30d1.5m0.490.460.380.290.210.150.120.080.050.04T1(t)=Tj+Th·ξ(t)式中T1(t)—t龄期混凝土中心计算温度（℃）Tj—混凝土浇筑温度，取25Th—混凝土最大绝热温升ξ(t)—t龄期降温系数经计算列于下表:t龄期混凝土中心计算温度（℃）龄期(d)36912151821242730砼中心计算温度(T1t)44.5543.3540.1636.5733.3830.9929.7928.1927.0026.603）混凝土表层温度（表面下50-100mm处）①保温材料厚度，由下式计算可得：（式10-45）式中：—混凝土表面的保温材料厚度（m）λx—所选保温材料导热系数［W/（m·K）］，查表10-84取0.14W/(m·K)T2—混凝土表面温度（℃）,Tq—施工期大气平均气温,取23λ—混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)Tmax－计算得混凝土最高温度（℃）计算时可取T2-Tq=15～20℃Tmax-T2=20～25保温材料选用薄膜上覆盖草席(T2-Tg=15oCTmax-Tg=25oC)Kb—传热系数修正值，取1.3～2.0，查表10-85取2.0h—大体积混凝土厚度，1.5通过理论计算，考虑采用一层塑料薄膜和二层草席共5.4cm厚进行大体积混凝土养护时，其内、外部温差值可控制在25℃②混凝土表面模板及保护层的传热系数ß=1/[Σδi/λi+1/ßg]式中ß—混凝土表面模板及保温层等传热系数[w/（m2·k）]；δi—各保温材料的厚度（m）；λi—各保温材料导热系数[w/（m·k）]；ßg—空气层的传热系数，取23[w/（m2·k）]；ß=1/[0.054/0.14+1/23]=2.33[w/（m2·k）]；③混凝土虚厚度h´=k·λ/ß式中h´—混凝土虚厚度（m）；k—折减系数，取2/3；λ—混凝土导热系数；取2.33[w/（m·k）]h´=2/3×2.33/2.33=0.67m.④混凝土计算厚度H=h+2h´式中H—混凝土计算厚度（m）；h—混凝土实际厚度（m）；H=1.5+2×0.67=2.84m⑤混凝土表面温度T2(t)=Tg+4h´(H-h´)[T1(t)-Tg]/H2式中T2(t)—混凝土表面温度（oC）；Tg—施工期大气平均温度（oC），取23oC；h´—混凝土虚高度（m）；H—混凝土计算厚度（m）；T1(t)—混凝土中心温度（oC）；T2(t)=23+4×0.67×(2.84-0.67)（T1(t)-23）/2.842t龄期混凝土表层计算温度（℃）龄期(d)36912151821242730砼表层计算温度(T2t)38.5437.6735.3732.7830.4828.7627.9026.7425.8825.564）混凝土内平均温度Tm(t)=[T1(t)+T2(t)]/2t龄期混凝土内平均计算温度（℃）龄期(d)36912151821242730砼内平均计算温度(Tmt)41.5540.5137.7734.6831.9329.8828.8527.4726.4426.085）混凝土温度应力计算本工程地下室底板及承台按外约束为二维时的温度应力(包括收缩)来考虑计算①各龄期混凝土的干缩率及收缩当量温差a.各龄期干缩率y(t)＝0y(1-e-0.01t)×M1×M2…M11式中y(t)—t龄期混凝土干缩率0y—标准状态下混凝土极限收缩值,取3.24×10-4M1．M2……M11各修正系数本工程根据用料及施工方式修正系数(查表10－8)取值见下表:修正系数取值M1M2M3M4M5M6M7M8M9M10M111.11.131.01.21.111.180.760.851.30.861.01经计算得出干缩率见下表:各龄期混凝土干缩率龄期(d)36912151821242730收缩变形值y(t)1.36×10-52.69×10-53.97×10-55.22×10-56.43×10-57.61×10-58.75×10-59.85×10-510.93×10-511.97×10-5εy(3)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×3)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=1.36×10-5εy(6)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×6)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=2.69×10-5εy(9)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×9)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=3.97×10-5εy(12)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×12)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=5.22×10-5εy(15)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×15)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=6.43×10-5εy(18)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×18)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=7.61×10-5εy(21)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×21)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=8.75×10-5εy(24)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×24)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=9.85×10-5εy(27)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×27)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=10.93×10-5εy(30)=εy0(1-e-0.01t)·M1·M2·M3…M11=3.24×10-4×(1-2.718-0.01×30)×1.1×1.13×1×1.2×1.11×1.18×0.76×0.85×1.3×0.86×1.01=11.97×10-5b.各龄期收缩当量温差将混凝土的干缩率换算成当量温差式中—t龄期混凝土收缩当量温差(℃)y(t)—t龄期混凝土干缩率—混凝土线膨胀系数，取1×10-5(1/℃)计算结果列于下表:t龄期收缩当量温差龄期(d)36912151821242730当量温差Ty(t)1.362.693.975.226.437.618.759.8510.9311.97②各龄期混凝土的最大综合温度差式中ΔT(t)—各龄期混凝土最大综合温差Tj—混凝土浇筑温度,取25T(t)—龄期t时的绝热温升,根据式T(t)=Th·ξ(t)计算见下表:龄期(d)36912151821242730绝热温升T(t)19.5518.3515.1611.578.385.994.793.192.001.60Ty(t)—t龄期混凝土收缩当量温差Tq—混凝土浇筑后达到稳定时的温度,取施工期大气平均气温23计算结果列下表:各龄期混凝土最大综合温度差龄期(d)36912151821242730综合温差ΔT(t)16.3916.9216.0814.9314.0213.6013.9413.9814.2615.04③各龄期混凝土弹性模量E(t)＝E0(1-e-0.09t)式中E(t)—t龄期混凝土的弹性模量(N/mm2)E0—28d混凝土弹性模量(N/mm2)查表10-87得：C30混凝土取3.0×104(N/mm2)计算结果列下表:t龄期混凝土的弹性模量龄期(d)36912151821242730弹性模量E(t)0.72×1041.28×1041.70×1042.02×1042.27×1042.45×1042.60×1042.71×1042.79×1042.85×104④混凝土徐变松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数a.松驰系数,根据表10-89取值列下表：混凝土龄期t时的松驰系数龄期(d)36912151821242730松驰系数Sh(t)0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.327b.外约束系数(R)取R=0.6(查表10-86低强度素混凝土)c.混凝土泊桑比()取0.15d.混凝土线膨胀系数(α)α取1×10-5(1/℃)⑤不同龄期混凝土的温度应力 式中σ(t)—龄期t时混凝土温度(包括收缩)应力E(t)—龄期t时混凝土弹性模量α—混凝土线膨胀系数，取1×10-5(1/℃)ΔT(t)—龄期t时混凝土综合温差—混凝土泊桑比Sh(t)—龄期t时混凝土松驰系数R—外约束系数计算结果列下表:σ(3)=0.72×104×1×10-5×16.39×0.57×0.6/(1-0.15)=0.47σ(6)=1.28×104×1×10-5×16.92×0.52×0.6/(1-0.15)=0.79σ(9)=1.70×104×1×10-5×16.08×0.48×0.6/(1-0.15)=0.93σ(12)=2.02×104×1×10-5×14.93×0.44×0.6/(1-0.15)=0.94σ(15)=2.27×104×1×10-5×14.02×0.41×0.6/(1-0.15)=0.92σ(18)=2.45×104×1×10-5×13.60×0.386×0.6/(1-0.15)=0.91σ(21)=2.60×104×1×10-5×13.94×0.368×0.6/(1-0.15)=0.94σ(24)=2.71×104×1×10-5×13.98×0.352×0.6/(1-0.15)=0.94σ(27)=2.79×104×1×10-5×14.26×0.339×0.6/(1-0.15)=0.95σ(30)=2.85×104×1×10-5×15.04×0.327×0.6/(1-0.15)=0.99不同龄期混凝土温度(包括收缩)应力龄期(d)36912151821242730温度应力σ(t)(MPa)0.470.790