设备设计及选型说明书

目第一章塔设备设 1.1塔设备设计概目第一章塔设备设 1.1塔设备设计概 1.1.1塔设备设计原 1.1.2塔设备的设计目 1.1.3塔型选择原 VAC精制塔的设计 1.2.1T0302塔设计条 1.2.3水力学校 VAC精制塔结构设 1.2.6强度校 1.2.7塔设计小结 1.2.8塔设备条件 SW6强度校核计算说明 1.2.10塔设计选型一览 第二章换热器选型设 2.1换热器选型设计概 2.1.1设计依 2.1.2换热器类 2.1.3换热器的选型软 22.2换热器选型示例 2.2.1换热器选型参数设 2.2.2换热器选型结构设2.2换热器选型示例 2.2.1换热器选型参数设 2.2.2换热器选型结构设 2.2.3换热器E0103设计小结 2.2.4换热器E0103设备条件 2.2.5换热器强度校 2.2换热器选型示例 2.2.1换热器选型参数设 2.2.2换热器选型结构设 2.2.3换热器E0304设计小结 2.2.4换热器E0304设备条件 2.2.5换热器强度校 第三章反应器设计说 3.1反应器设计目 3.2VAC主反应器设 3.2.1催化剂选 3.2.2乙炔-醋酸催化合成VAc动力学说 3.2.3反应条件选 3.2.4反应器选 3.2.5反应物流参 3.2.6反应器结构设 3.2.7换热任务核 3.2.8反应器构件计 3.2.9反应器压降校 3.2.8反应器构件计 3.2.9反应器压降校 3.2.10反应器设计小 3.2.11R0101工艺条件 3.2.12反应器sw6校 第五章泵的设 5.1概 5.2泵的类型和特 5.3泵的选型原 5.4泵的选 5.4.1选型方 5.4.2进出口液体流 5.4.3扬程计 5.5选型结 5.7泵选型一览 第六章储罐、回流罐、缓冲罐的选 6.1选型依 6.2储罐简 6.3储罐系 6.4选型原 6.5储 6.5.1醋 6.5.2 6.5.7选型结 6.66.5.2 6.5.7选型结 6.6回流罐选 6.6.1T0301回流 6.6.2T0302回流 6.6.3T0303回流 6.6.7回流罐选型一览 6.7缓冲罐选 6.7.1缓冲罐 第七章压缩机的选 7.1选型依 7.2选型原 7.3压缩机选 7.3.1压缩机选型实例（以C0101为例 7.4压缩机选型一览 第一设备设1.1塔设备设计概1.1.1第一设备设1.1塔设备设计概1.1.11.1.211.1.3塔型选择原1.1.3.1填料塔与板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型选择一般1.1.3塔型选择原1.1.3.1填料塔与板式塔的1-1填料塔和板式塔相比1.1.3.2塔型选择一般2项填料板式散堆填规整填大小高（对大直径无放大效应1-塔型选用顺序3考虑因选择顺1-塔型选用顺序3考虑因选择顺VAC精制塔的设计1.2.1T0302塔设1.2.1.1流股1-精馏塔流股情4LiquidLiquidCMolarVapor000111MolarSolid000MassVapor000MassLiquid111MassSolid000Molar---Mass---Molar---MassJ/kg--VAC精制塔的设计1.2.1T0302塔设1.2.1.1流股1-精馏塔流股情4LiquidLiquidCMolarVapor000111MolarSolid000MassVapor000MassLiquid111MassSolid000Molar---Mass---Molar---MassJ/kg----MolarMassEnthalpy---AverageMOLE0000000001.2.1.2设计温度与设计压1.2.1.35MOLE0001.2.1.2设计温度与设计压1.2.1.35MOLE000000000图1-1理论板数图1-21.2.1.4塔型的选1.2.1.4设计条件图1-1理论板数图1-21.2.1.4塔型的选1.2.1.4设计条件汇表1-4设计条件汇1.2.31.2.3.1水力学设板式塔设置如下图所示，塔径为软件自动优化给出的塔径，HETP6设计压力理论板加料位材图1-31-1-水力学性能剖面7SidedowncomerResidencePressure%Jet23456图1-31-1-水力学性能剖面7SidedowncomerResidencePressure%Jet234567894的负荷性能符合标准。对于板式塔，每块塔板的液泛因子（Flooding84的负荷性能符合标准。对于板式塔，每块塔板的液泛因子（Flooding81-精馏段塔盘1-精馏段塔盘设之间，合格。91-提精段塔1-提精段塔盘设VAC精制塔结构设1.2.3塔高的计(1)实际塔板数EVAC精制塔结构设1.2.3塔高的计(1)实际塔板数E=0.17-T(2)塔顶空间高1.0~1.5m，这里取HD=1.2m(3)(4)孔的板间(5)塔底人孔数）(6)进料段空间高 HF=1m(7)塔底空间高度V=9.7m3/h，塔V*9.7/60*HB20.785D 0.785*(8)塔筒体高度H=HD+(N-S-(9)裙座筒体高度大于10m，塔径3.7m>1m1.5H2222封头高JB/T4746-2002，取直边高度H=550mm1.3.4接管的计（1）塔顶蒸汽接H=HD+(N-S-(9)裙座筒体高度大于10m，塔径3.7m>1m1.5H2222封头高JB/T4746-2002，取直边高度H=550mm1.3.4接管的计（1）塔顶蒸汽接Vd10.785uvV实际流速uv28.6m/20.785（2）回流Vd20.785uvV实际流速uv1.98ms20.785d2（3）进料Vd30.785uvV实际流速uv2.0ms20.785d3（4）塔底液体出料Vd40.785uvV实际流速uvV实际流速uv2.0ms20.785d3（4）塔底液体出料Vd40.785uvV实际流速uv1.55ms20.785d4（5）塔底气体进料Vd50.785uvV实际流速uv29.98ms20.785d51.3.5塔体和封头1.3.6裙座的设1.3.6.1裙座材料选用取Q345R1.3.6.2（1）裙座与筒体的l2n裙座筒体上端面至塔釜椭圆封头切线距离100裙座筒体上端面至塔釜椭圆封头切线距离100mmR50mm10~18mm（2）排气塔内醋酸等介质为易燃物质，故考虑裙座的防火问题，由于裙座直径大于距裙座筒体上部的距离为220mm。（3）引出管通（4）人1.6.320个。螺栓规格为M24，材料为Q235。基础环的厚度为16mm。1.3.7（1）除沫（2）吊 HG/T216931.2.6强度校 筒体、封头、地脚螺栓强度1.2.6强度校 筒体、封头、地脚螺栓强度校1.65Mpa裙座、风载荷、地震载荷、耐压试1.2.7塔设计小结1-叔丁胺裙座、风载荷、地震载荷、耐压试1.2.7塔设计小结1-叔丁胺脱轻塔设计一设计压力塔直塔类理论板理论加料塔总高壳体材塔筒体壁厚人孔数目（含裙座4封头材封头壁厚地脚螺栓裙座厚地脚螺栓地脚螺栓1.2.8塔设1.2.8塔设备条件计算单位中航一集团航空动力控制系统研计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型液上封头下封头882211长度1823456789(卧12023456789计算单位中航一集团航空动力控制系统研计算条件板容器分段数（不包括裙座1压力试验类型液上封头下封头882211长度1823456789(卧12023456789内件及偏心载荷介质密度0塔釜液面离焊接接头的高度0塔板分段数12345塔板型式筛塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压20基础高度塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A地震设防烈度设计地震分组地震影响系数最大值阻尼比0内件及偏心载荷介质密度0塔釜液面离焊接接头的高度0塔板分段数12345塔板型式筛塔板层数每层塔板上积液厚度最高一层塔板高度最低一层塔板高度填料分段数12345填料顶部高度填料底部高度填料密度3集中载荷数12345集中载荷集中载荷高度集中载荷中心至容器中塔器附件及基础塔器附件质量计算系数基本风压20基础高度塔器保温层厚度0保温层密度0裙座防火层厚度防火层密度管线保温层厚度0最大管线外径0笼式扶梯与最大管线的相对场地土类型I场地土粗糙度类别A地震设防烈度设计地震分组地震影响系数最大值阻尼比0塔器上平台总个数0平台宽度0塔器上最高平台高度0塔器上最低平台高度0塔器上平台总个数0平台宽度0塔器上最高平台高度0塔器上最低平台高度0裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力a裙座与筒体连接段在设裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管长地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数00筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型整盖板厚度盖板宽度0有垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度裙座结构形式裙座底部截面内径裙座与壳体连接形式对裙座高度裙座材料名称裙座设计温度℃裙座腐蚀裕量2裙座名义厚度裙座材料许用应力a裙座与筒体连接段在设裙座上同一高度处较大孔个2裙座较大孔中心高度裙座上较大孔引出管内径（或宽度）裙座上较大孔引出管长地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称a地脚螺栓个数地脚螺栓公称直径全部筋板块数00筋板内侧间距筋板厚度筋板宽度盖板类型整盖板厚度盖板宽度0有垫板厚度垫板宽度基础环板外径基础环板内径基础环板名义厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头88第188第1第2第2第3第3第4第4第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10上封头88名义厚度取用厚度计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度直立容器校核取用厚度许用内压许用外压下封头88第188第1第2第2第3第3第4第4第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10上封头88名义厚度取用厚度操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04操作质 m0m01m02m03m04m05ma最小质量m0m010.2m02m03m04ma压力试验时质量风弯矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 0000nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk顺风向弯矩MII顺风向弯矩MII组合风弯矩 max(MII,(MII)2(MII)2 0000n地震弯矩MIIF(hh注:计及高振型时,B.24 k0000偏心弯矩Meme0000最大弯矩 max(最大弯矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需横风向计算时 max(MIIM,MII0.25MIIM 0000n垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgn垂直地震力FmhF00/mhi1,2,..,n ii kk0000应力计算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A3A1123(内压23(外压许用值A223(内压123(外压许用值A312许用值A42许用值(pT9.81Hw)(Diei)/许用值校核结果合合合合注1:ij中i和j的意义如下i=1操作工 j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉i=2检修工 j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压i=3液压试验工 j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压[]t设计温度下材料许用应力B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:A1:轴向最大组合拉应 A2:轴向最大组合压应A3:液压试验时轴向最大组合拉应 A4:液压试验时轴向最大组合压应试验压力引起的周向应力注3:单位如下 计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座基础环板抗弯断面模 (D4D4Z (D2D2基础环板面积Ab 4基础环板计算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基础环板需要厚度基础环板厚度厚度校核结果合 M00ZmgF00 b 0.3M00M)/Z g/ 地脚螺栓受风载时最大拉应力MwMemmin 地脚螺栓受地震载荷时最大拉应力M000.25M00MmgF e 地脚螺栓需要的螺纹小径d14BAb0地脚螺栓实际的螺纹小径地脚螺栓校核结果筋板压应力 筋板许用应力筋板校核结果3Fl盖板最大应力 3 4(l'd)2(l'd) 盖板许用应力盖板校核结果合裙座与壳体的焊接接头校核焊接接头截面上的塔器操作质量焊接接头截面上的最大弯矩0对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-对接焊接接头拉应力许可值对接接头校核对接接头横截面Dit对接接头抗弯断面模数D2/it对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MJ mJJgFJDmax0D2it it-对接焊接接头拉应力许可值对接接头拉应力校核结果合搭接接头校核搭接接头横截面Aw0.7Dot搭接接头抗剪断面模数Z0.55D2 ot搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接头在操作工况下的剪应力许可值搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度容器总容积直立容器总高壳体和裙座质量附件质量内件质量保温层质量平台及扶梯质量操作时物料质量0液压试验时液体质量吊装时空塔质量直立容器的操作质量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小质量mminm01mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大质量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N0地震载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最大挠度0空塔重心至基础环板底截面距离直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s风载对直立容器总的横推力N0地震载荷对直立容器总的横推力N0操作工况下容器顶部最大挠度0容器许用外压上封头校核计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (板材液压试上封头校核计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (板材液压试PT1.25Pc [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t KDi0.5e=合下封头校核计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (板材液压试下封头校核计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (板材液压试PT1.25Pc [压力试验允许通过的应力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T合K=1 D2=62i i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=满足最小厚度要压力计2[]t KDi0.5e=合内压圆筒校中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C ( 内压圆筒校中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液压试PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet =et合1.2.10塔设1.2.10塔设计选第二章换热器选型设 换热器选型设计概2.1.1设计依2003-2009-2009-GB150-GB/T151-HG20553-第二章换热器选型设 换热器选型设计概2.1.1设计依2003-2009-2009-GB150-GB/T151-HG20553-SH/T3405-TSG21-JB/T4717-4715-2.1.2类特≤50℃2-管壳式换热器优缺点种优缺等于50℃，大于50℃时应在壳2-管壳式换热器优缺点种优缺等于50℃，大于50℃时应在壳压力可达2.5Mpa2.1.32-3换热器设计软件使用一2.1.32-3换热器设计软件使用一AspenExchangerDesignandRatingV9名用AspenEnergyAnalyzerAspenPlusAspenExchangerDesignandRatingSW6-进出口压降降低90%以上；进出口处流可增加5%～16%传热面积；总传热效率相应提高12%～23%金属耗量增加10%（按相同直径筒处焊缝要求100%射线探伤在低雷诺数Re<6000（液相、造价提高3%～5%备无应用历史；造价上升10%～2.2换热器选型示2.2.12.2.1.1流股参数确2-42.2换热器选型示2.2.12.2.1.1流股参数确2-4股2.2.1.2流股名压温量量分主要组介110102.2.1.3流体通道选2.2.1.4设计2.2.1.4设计2.2.1.5设计2.2.1.6传热2-2工艺物料污垢热阻经验2-3油类污垢热阻经验系数2.2.1.72-3油类污垢热阻经验系数2.2.1.7选用2.2.1.8EDR数据导2.2.22.2.2.1换热器结构参数选选择折流板形式为单弓形折流板，根据选择折流板形式为单弓形折流板，根据2-5件2.2.2.2换热器接管设=4*1.28×10-3 换热器结构参数设计及初步选25%2.2.2.3使用EDRRating/Cheaking工具进行2-换热器校核数据截4000，压降均在可接受范围内。总传热系数（含污垢热阻）291.8W/(m2·K)2.2.3换热E0103设计小2-换热器设计小结固定管板式换热器换热面积181.3m2（设计余量壳管℃℃42.2.3换热E0103设计小2-换热器设计小结固定管板式换热器换热面积181.3m2（设计余量壳管℃℃4Q345-换热器换热管详25%）间距计算结2.2.4换热2.2.4换热E0103设备条2-E0103条件2.2.5固定管板换热器设计中航一集团航空动力控制系统研设计计2.2.5固定管板换热器设计中航一集团航空动力控制系统研设计计算条 设计压力 管箱圆筒内径 壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核计壳程圆筒计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点壳程圆筒计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C (试验温度许用应力设计温度许用应力试验温度下屈服点 =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液压试PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=设计温度下计算应Pc(Diet =ett换热管内压计中航一集团航空动力控制系统研C (换热管内压计中航一集团航空动力控制系统研C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=Pc(Diet =et换热管内压计算合换热管外压计中航一集团航空动力控制系统研C (管材换热管外压计中航一集团航空动力控制系统研C (管材=e=n-C1-C2=n Do=Di+2n=A B [P]= =Do/换热管外压计算合2.2换热器选型示2.2.12.2.1.1流股参数确AspenPlusV9E0304进行简捷计算，可以得到该换热器所需换积为493.455m22-42.2换热器选型示2.2.12.2.1.1流股参数确AspenPlusV9E0304进行简捷计算，可以得到该换热器所需换积为493.455m22-4股2.2.1.2流股名压温量量分主要组介011602.2.1.3流体通道选2.2.1.4设计2.2.1.4设计2.2.1.5设计2.2.1.6传热2-2工艺物料污垢热阻经验2-3油类污垢热阻经验系数2-3油类污垢热阻经验系数2.2.1.7选用2.2.1.8EDR数据导2.2.22.2.2.1换热器结构参数选2.2.22.2.2.1换热器结构参数选选择折流板形式为单弓形折流板，根据2-5件2.2.2.2换热器接管设=4*1.28×10-3=4*1.28×10-3 换热器结构参数设计及初步选34%2.2.2.3使用EDRRating/Cheaking工具进行2-换热器校核数据截2-换热器校核数据截4000，压降均在可接受范围内。总传热系数（含污垢热阻）983.6W/(m2·K)BEM1050-0.9/0.2-445.7-4.8/19-1Ⅰ2.2.3换热E0304设计小2-换热器设计小结固定管板式换热器换热面积445.7m2（设计余量壳管℃℃1BEM1050-0.9/0.2-445.7-4.8/19-1Ⅰ2.2.3换热E0304设计小2-换热器设计小结固定管板式换热器换热面积445.7m2（设计余量壳管℃℃1Q345-换热器换热管详34%）间距计算结2.2.4换热2.2.4换热E0304设备条2-E0304条件2.2.5固定管板换热器设计中航一集团航空动力控制系统研设计计2.2.5固定管板换热器设计中航一集团航空动力控制系统研设计计算条 设计压 管箱圆筒内径 壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核计壳程圆筒计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C ( 壳程圆筒计中航一集团航空动力控制系统研GB150.3-C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 液压试PT1.25P[]= 的应力水平TT0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet =et换热管内压计中航一集团航空动力控制系统研C (换热管内压计中航一集团航空动力控制系统研C ( =2[]tPc=e=n-C1-C2=n 2e[]t (Die)=Pc(Diet =et换热管内压计算合换热管外压计中航一集团航空动力控制系统研C (管材换热管外压计中航一集团航空动力控制系统研C (管材=e=n-C1-C2=n Do=Di+2n=A B [P]= =Do/换热管外压计算合第三章反应器设计说3.1反应器设计目第三章反应器设计说3.1反应器设计目3.2VAC主反应器设3.2.1Hg3.2.2乙炔-VAc3.2.2.1反应方程3.2.2乙炔-VAc3.2.2.1反应方程1.主反应方2.副反应方3.2.2.2反应动力学1.主反应动3.2.3反应条件选3.2.3.1反应温度的3.2.3反应条件选3.2.3.1反应温度的选3.2.3.2反应压力的选0.2Mpa3.2.3.3反应空速的选3.2.43.2.5反应物流参项单反应器进反应器出VaporVaporC3.2.5反应物流参项单反应器进反应器出VaporVaporC0水0介质组联联苯26.5%73.5%3.2.63.2.6.13R R3式中：V0——原料气流量，mGHSV——催化剂体积时空速度，h-h-=49344 R m=V3.2.63.2.6.13R R3式中：V0——原料气流量，mGHSV——催化剂体积时空速度，h-h-=49344 R m=VR=60857.6单个反应器催化剂体积V164.48进气流量V49344=4934.4m3RO 4D=3600 3600 此选择反应列管为34mm，查阅常用的的无缝钢管尺寸，选用的规格为40.0×3.0mm的无缝钢管，使用材料为0Cr18Ni12Mo2Tb2id 此选择反应列管为34mm，查阅常用的的无缝钢管尺寸，选用的规格为40.0×3.0mm的无缝钢管，使用材料为0Cr18Ni12Mo2Tb2id 4VR416.45=5.2L 其中，指催化剂床层堆积体积，D t1.25do=1.25nC1.1nnC1.1n61e(1~1.5e1.25d0=1.25Dt(nC1)2eH115.53.2.6.6挡流板设h=0.25D=0.25h=0.5D=0.51=55001NB折流板间 3.2.7换热任务核3.2.7.1AndL30860.0347.53.2.7.2换热系数估h=0.5D=0.51=55001NB折流板间 3.2.7换热任务核3.2.7.1AndL30860.0347.53.2.7.2换热系数估0.55 1/3 duu=0.36OeOO PO W 表3-6换热流体传热系数计算条件参2 t 2 0.050 22 o2424d eoμλ0.05480.0291.7310.551666.210.000013451.05=51.48W/(m2 式中：λf—流体导热系数G—流体的表观质量流速μ—流体粘度dp—催化剂粒径dt—列管内径，m0.05480.0291.7310.551666.210.000013451.05=51.48W/(m2 式中：λf—流体导热系数G—流体的表观质量流速μ—流体粘度dp—催化剂粒径dt—列管内径，m3-7床壁传热系数计算条件0.00047515.90.000475 =322.12W/mexp20.00072(m2·K)/列管选用钢材K=33.851μG340.47515.93.2.7.3换热面积核△由进出口物料的温度计算对数平均传热温差：△t1=190-167=23t126.345m1Q=1718.76tm 26.345HAA2472.143.2.7.3换热面积核△由进出口物料的温度计算对数平均传热温差：△t1=190-167=23t126.345m1Q=1718.76tm 26.345HAA2472.141718.763.2.83.2.8.1反应器进料接管计4V 4d1 36003.2.8.2反应器出料接管计4V 4d2 3600 44Vd 44Vd 360033.2.8.4管板3-7管板连接结构3.2.8.53.2.8.6管箱与管板连接结 3.2.8.9反应器壳体参数计由3.2.8.6管箱与管板连接结 3.2.8.9反应器壳体参数计由Aspen流股模拟信息可以得到，管程的操作压力为2barpc2[]t式中，δ—壳体计算厚度P—操作时可能的最大压力，无安全泄放装置情况，内压容器取[σ]t—材料在操作温度范围内的许用应力Di—为壳体内径，mm0.22pc==2.9252[]t 20.85Di—为壳体内径，mm0.22pc==2.9252[]t 20.85155PT1.25pt1.250.22139pT(DeTep(D0.32TTe=2e封头、支座的计算(支座-待填充K=1Q345R9mmGB/T25198-20101hi=4D=0.25封头、支座的计算(支座-待填充K=1Q345R9mmGB/T25198-20101hi=4D=0.25mm，，3.2.9fLu20(1pdp3fRedpu0Re(1 (1反应3-反应器设计反应器壳管℃℃反应器列管详率为25%）间距反应器反应3-反应器设计反应器壳管℃℃反应器列管详率为25%）间距反应器尺计算结压降计床层空隙率1.3447E-混合气密度催化剂粒径3床层压降3.2.11R01013.2.11R0101工艺条件3.2.12反应sw6固定管板换热器设计计算单压力容器专用计算设计计3.2.12反应sw6固定管板换热器设计计算单压力容器专用计算设计计算条 设计压 设计压 设计温 设计温 管箱圆筒内径材料名材料名 壳程圆筒校核计前端管箱圆筒校核管板校核计前端管箱筒体计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设前端管箱筒体计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设计温度许用应试验温度下屈服厚度及重量计算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时应力校压力试验类气压试试验压力PT1.10P[]= (或由用户输入[的应力水平TT0.80s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下计算应Pc设计温度下计算应Pc(Diet =e校核条t结合前端管箱封头计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材前端管箱封头计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材压力试验时应力校压力试验类气压试试验压力PT1.10Pc[]0.3000压力试验允许通过的应力T0.80s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5e)=校核条T校核结合厚度及重量形状系 1 D2=62i= i计算厚 h=2[]t0.5Pc=有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[Pw]=KDi0.5e=结合后端管箱筒体计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设后端管箱筒体计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设计温度许用应试验温度下屈服厚度及重量计算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时应力校压力试验类气压试试验压力PT1.10P[]= (或由用户输入[的应力水平TT0.80s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下计算应Pc设计温度下计算应Pc(Diet =e校核条t结合后端管箱封头计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材后端管箱封头计计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条椭圆封头简C材 (板材压力试验时应力校压力试验类气压试试验压力PT1.10Pc[]0.3000压力试验允许通过的应力T0.80s=试验压力下封头的应T=pT.(KDi0.5e)=校核条T校核结合厚度及重量形状系 1 D2=62i= i计算厚 h=2[]t0.5Pc=有效厚eh=nh-C1-C2=最小厚min=名义厚nh=结满足最小厚度要重压力计最大允许工作压2[]t[Pw]=KDi0.5e=结合内压圆筒校计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设计温内压圆筒校计算单压力容器专用计算计算所依据的标GB150.3-计算条筒体简C材 试验温度许用应设计温度许用应试验温度下屈服厚度及重量计算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力试验时应力校压力试验类液压试试验压力PT1.25P[]= (或由用户输入[的应力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=2e校核条T校核结合压力及应力最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下计算应Pc设计温度下计算应Pc(Diet =e校核条t结合换热管内压计算单压力容器专用计算计算条换热管简C材 换热管内压计算单压力容器专用计算计算条换热管简C材 厚度及重量计算厚 =2[]tPc=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=重压力及应力最大允许工作压2e[]t[Pw]=(Die)=设计温度下计算应Pc(Diet =e校核条t结换热管内压换热管外压计算单压力容器专用计算计算条换热管简-C材料名 (管材换热管外压计算单压力容器专用计算计算条换热管简-C材料名 (管材厚度及重量计算厚=有效厚e=n-C1-C2=名义厚n=L=Do=Di+2n=AA=BB=重压力计许用外压 B =Do/结换热管外压第五的设5.1概5.2泵的类型和特泵第五的设5.1概5.2泵的类型和特泵项叶片容积大大小小5.3泵的选型原低高高高5.3泵的选型原低高高高表5-2表5-2典型化工用泵的特点和选用特选用要间给料泵的入口温度也可大于100℃考虑用容积式泵或高（3）泵的备用率为（2）泵的备用率为（3）泵的备用率为（1）选用单级离心（（3）泵的备用率为（1）选用单级离心（3）泵的备用率为100％；质，泵的过流元件通常采用耐腐蚀材料 （3）泵的备用率为力高0.05～0.15MPa机组的集中供油往往5.4泵的5.4.1选型5.4.25.4泵的5.4.1选型5.4.2ddv1.945m/5.4.3扬程5.4.3.1管水头损L=20m;同心异径管=0.04，闸阀=0.9，90°弯管=0.75，Lhhfh =（）d5.4.3.2泵所需扬HHph5.5选型5.4.3.2泵所需扬HHph5.5选型5-2IH80-65-125型悬臂式离心泵性能参5-1IX140-32-125A型托架式离心5.7泵选型一览电机IH80-65-8.33-17.6-电动机电叶轮汽蚀2第六储罐、回流罐、