小高层模板施工方案

目录一、编制依据…………2二、工程概况…………2三、模板施工部署……………………2四、根底及主体各部模板施工方案…………………3五、…………13六、……………15七、………………17八、………………17模板工程施工方案一、编制依据1、《混凝土结构工程施工质量验收标准》GB50204-20022、《工程建设标准强制性条文》〔民用局部〕3、佳家花园一期122#、122-1#、206#楼施工图4、佳家花园一期122#、122-1#、206#楼工程施工组织设计5、现场施工环境二、工程概况1、佳家花园一期122#、122-1#、206#楼工程，位于北环路南侧，西靠高桥路。122#、122-1#楼为现浇框剪结构，地下车库+地上九层+阁楼，建筑面积8090m2。206#楼地上四层，建筑面积2、本工程地下一层，地上九层。根底为砖胎膜地梁及筏板根底，筏板厚度为450mm，外墙剪力墙厚度为250mm，内墙剪力墙厚度为200mm，主体3、本工程由扬州市房地产开发中心开发，扬州市建厦监理监理，江苏江都建设工程扬州分公司承建。本工程地下室根底为有梁筏板，梁、板侧模采用120厚砖砌胎模，内粉1：2.5水泥砂浆，电梯井以及积水坑采用18㎜厚多层板组拼木模板；剪力墙、墙柱、板、楼梯等部位均采用18㎜厚多层板组拼木模板。三、模板工程施工部署〔一〕、模板种类根底、主体采用：50x100木方及多层胶合板。各类模板在现场的备用数量应能满足施工需要，并在有损坏时及时加以补充。〔二〕、模板工程机械组织本工程多层胶合板模板、支撑系统、钢筋、外架子材料等吊量并不太大，现场布置设二台塔吊，电锯2台，平压刨2台，可以满足施工需要。〔三〕、模板工程人员组织根据本工程《施工组织设计》，模板队领导班子隶属于工程部质量保证体系。模板队专业施工人员组成如下：起重工3人〔含塔吊司机〕模板工50人〔四〕、模板工程施工准备1、模板设计根据建筑物结构设计，确定模板的几何形状、尺寸要求，龙骨规格及间距，选定支撑系统，绘制各部位模板设计图。技术员书面技术交底，提出操作工艺要求，质量标准，平安事宜。2、模板备料木工工长根据《施工组织设计》和本方案要求，根据模板设计成果，结合施工进度综合考虑，确定模板工程所用材料，经技术人员确认后组织进场，验收待用。四、根底及主体各部模板施工方案〔一〕、地梁及底板外模板地梁及底板外模板采用120厚砖墙作为底板模板。Mu15蒸压粉煤灰砖M7.5水泥砂浆砌筑120厚砖墙，内侧拉线砌筑正面墙，以确保墙面的平整度，砌筑完成后，为防止砼浇筑时侧压力过大引起砖模变形，砖墙外侧回填素土，并夯压密实，以加强砖胎模的稳定性。〔二〕、导墙模板导墙按图纸要求高出底板300mm，内外模板均采用多层板吊模施工，为了保证墙体位置及厚度准确，在底板钢筋绑扎时，必须在墙体位置预先放置钢筋支撑体系，然后用两道止水螺栓加以固定预先配置好的吊模，具体做法见图3-2，要求吊模宽度、标高、位置准确，外表平整，加固牢固。导墙中设钢板止水片，钢板止水片采用3.0×300[形止水钢板，插入导墙，用附加钢筋焊接加绑扎加以固定，具体作法见下列图，要求在导墙中间插入，深度准确一致为1、工艺流程配模→支模→加固→校正→验收2、配模采用18mm厚多层板及50mm×100mm方木，导墙内外模板配300mm高，配模前，50mm3、支模在模板钢筋支撑体系上按底线焊好限位钢筋，将模板搁置在钢筋支撑体系上并靠近限位，上下两道止水螺栓固定，内用按图纸及标准要求制作的砂浆保护层垫块顶牢。4、加固、校正、验收模板支设后，应加固、校正、验收。按标高、定位线拉线检查其平直度和上下口标高。上口用斜撑钢管加以固定和校正，使导墙模板牢固平直。〔三〕、后浇带模板本工程为解决因超长引起的伸缩变形而设有后浇带，后浇带处模板支撑系统独立，并且禁止随意撤除。后浇带宽8001、底板后浇带断口面采用钢筋骨架上绑扎4mm见方孔洞钢丝网的方法施工，钢筋骨架用φ12的钢筋制作，水平通长@≤300，垂直通长@≤2、外墙后浇带断口面采用钢丝网〔4mm见方孔洞〕与方木多层板组合的方法施工3、梁后浇带断口面采用方木多层板组合的方法施工要求，在后浇带处梁底板拉通，梁侧旁板50×100方木背楞拉通，多层板在后浇带处断开1000mm，同后浇带宽，便于断口面封堵和支撑，具体方法见下列图4、平台板后浇带断口面采用多层板和方木组合的方法施工，平台板支设完后，在平台模板面上沿后浇带钉一条50mm宽18mm厚多层胶合板，待平台钢筋绑扎后，再将利用窄条锯成豁口的多层板放置在平台双层铁中间，具体方法见〔四〕、集水坑模板用18厚多层板和50mm×100mm方木按集水坑尺寸预制成箱形模板，模板竖向背楞间距为300mm〔五〕、地下室墙模板施工墙体模板采用18厚多层板和50mm×100mm方木组成，支撑加固采用扣件和Φ48钢管。模板竖向背楞50mm×100mm方木间距300mm，横向背楞选用Φ48双排钢管，上下间距600mm。对穿螺栓选用Φ12钢筋制作，上下左右间距600mm，在外墙使用时，中间满焊1、施工工艺流程：配模→清理→支模→加固→校正→验收2、配模：地下局部砼浇筑，墙、柱和梁顶板一起浇筑，故墙体模板高度配制要求精确，平台模板搁置在墙体模板上，墙模配模时应扣除平台模板厚度。留置200mm×2003、模板支设前应将墙体清扫平净，多余钢筋等物清理干净，按墙体位置线在附加钢筋上焊接模板定位钢筋，外墙因有导墙不采用。4、支模：限位钢筋，洞口模板等工作完成后开始支模，支模中应注意模板拼缝，严防错台不平。先安装墙体一侧模板，就位找正，再安装墙体另一侧模板，将模板就位穿螺栓紧固校正。墙体模板及拼缝如下列图所示。5、加固、校正、验收：内墙墙体模板加固校正用钢管和扣件与满堂架子排架支撑体系连接，原那么上中下三道，拉通线验收，剪力墙外墙外侧在其上、中、下部各加一排Ф48*3.5㎜钢管斜撑间距1500㎜,上下排交错布置,斜撑将力传至斜坡预埋钢管桩上。待平台模板清扫支模完成后，砼浇筑前将所留的清扫口精心封堵好。〔六〕、柱模板柱子模板采用多层胶合板和50mmx100mm木方配制，柱模四角采用企口，配模时尺寸要精确计算，方形柱子面对面的两块模板宽度尺寸一致，一组模板宽度柱子边长加两块多层胶合板厚度，另一组模板宽度同柱子宽度一样。竖向背楞采用50mmx100mm方木，压刨成统一尺寸间距不大于250mm，横向背楞采用Φ48钢钢，下面三道采用双根间距为500mm，其余采用单根钻孔间距为600－700。第一道横向背楞距楼地面不大于200mm。在柱子四周加附钢筋焊接限位钢筋，用Φ14圆钢加工成对穿螺栓，边长小于1000〔七〕、梁、平台模板梁、平台模板采用50mm×100mm方木和多层胶合板，满堂在梁、平台模板支设前应搭设好梁排架和平台排架，梁排架横向按梁宽、梁侧模板厚度及加固材料所占的位置进行搭设，一般为梁宽加600mm，纵向间距按平台排架间距进行搭设，要求不大于800mm，横杆上中下设置三道，梁底小横杆要有足够长度，便于梁侧模加固设置斜撑，并要求按0.2%起拱，主次梁交接处，先主梁起拱，后次梁起拱，按0.1%起拱。梁排架搭设完后放置梁底板，按地平台排架按梁排架引伸搭设，纵横间距为800mm，设上中下三道横杆，标高按已起拱的梁，在排架上放置50mmx100mm方木间距为300在梁、平台砼浇筑前，梁底中间加一道单排支撑加固与梁排架连成整体。梁底模板下50×100方木间距宜不大于200mm，梁侧旁板高度按梁高减平台厚度配制，50×100方木间距不大于300〔八〕、楼板模板楼板采用复合板作模板，支撑采用钢管排架。先支梁底板及两侧模板，根据标高在梁两侧上钉上水平横档，再在上边搁置平台搁栅，平台搁栅应用木方或型钢铺设。当板跨度超过1500mm时，平台搁栅下楼板模板支撑采用排架式或满堂脚手架式搭法，顶部用Φ48钢管作搁栅，间距按设计荷载布置，一般不得大于750mm挑檐板模板支模法，其支柱一般不落地，采用下部结构做基点，支承挑檐局部，也可采用三角架支模法，采用Φ48钢管支模时，一般采用排架及斜撑杆由下一层楼面架设，挑檐模板必须搭牢拉紧，防止向外倾覆。木模支撑、牵杠均应牢固、稳定、不变形、有足够的强度，刚度和稳定性。模板的内侧面要平稳，接缝严密，不得漏浆。模板安装后应仔细检查各局部是否牢固。在浇筑砼过程中要跟班经常检查，应指专人〔尽可能是原来立模操作人员〕负责观察检查，发现有变形、松动等现象要及时修整加固。18厚夹板、50×100木枋架剪刀撑18厚夹板、50×100木枋架剪刀撑梁板模板及支撑图梁板模板及支撑图〔九〕楼梯模板底模采用优质防水木胶合板，踏步面侧模采用50厚模板，注意楼梯支撑排架要与梯段板模板垂直。面板采用15mm厚的防水胶合板，次龙骨用50×100mm木方，间距400mm，主龙骨用100×100mm木方，间距950mm斜撑木档木楞外帮板胶合板支撑反三角垫木〔十〕、门窗洞口模板施工门窗洞口模板采用多层胶合板组成，事先根据洞口尺寸预制好模板。大于800mm的洞口下口留2个ø16的通气孔。洞口模板高同结构洞口高，宽同墙厚。安装时将洞口模板的平面位置、标高、垂直度控制好，用ø8-10mm“∏〞形钢筋与洞口模板顶紧并焊于墙体附加钢筋上，每边不少于2个，间距不大于1000mm〔十一〕阁楼模板施工〔十二〕、模板撤除底模及其支架撤除时的混凝土强度应符合下表要求：底模撤除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度〔m〕到达设计强度的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率〔％〕板≤2≥50>2、≤8≥75>8≥100梁≤8≥75>8≥100悬臂构件≥100本工程梁板跨度均小于8000mm，故拆模必须待梁板混凝土强度到达设计抗压强度的75%，并且要与施工层相隔一层，综合以上条件，本工程梁、板模板周转考虑使用三层的量。侧模撤除时的混凝土强度只要保证其外表及棱角不受损伤，故柱子、墙板模板只考虑一层，周转使用，损坏时修复添补。地下室外墙模板要求砼浇筑后4-5天拆模，减少砼裂缝。后浇带拆模，墙后浇带断口面处的模板应随墙体模板撤除时一并撤除，并清理干净。平台、梁后浇带处的模板，应随平台、梁模板撤除时一起撤除，但设有后浇带的梁底板不得撤除，且严禁松动，梁侧模视模板周转情况可以撤除，模板撤除后，平台板在后浇带断口面两侧向里200mm左右处设置一排支撑，间距模板撤除时先做平安工作，派专人看守，不要用力过猛、过急，多层胶合板、方木钢管撤除后要逐块、逐根递下，不得抛掷。撤除时注意人不要站在正要下落的模板下。模板拆完后，按不同材料分类集中码放整齐，再集中运出。五、模板计算〔一〕、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=170mm，且竖楞数为3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=170.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大弯矩：M=0.1×10.871×170×170=3.14×104N.mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=3.14×104/2.43×104=1.293N/mm2；面板的最大应力计算值σ=1.293N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=170.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；面板的最大剪力：V=0.625×10.871×170.0=1155.096N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=1155.096N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×1155.096/(2×450×18.0)=0.214N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.214N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.04×0.45＝9.02kN/m；ν--面板最大挠度(mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=170.0mm；E--面板弹性模量(N/mm2)：E=6000.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm面板最大容许挠度:[ν]=170/250=0.68mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.521×9.02×170.04/(100×6000.0×2.19×105)=0.030mm；面板的最大挠度计算值ν=0.03mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.68mm,满足要求！〔二〕、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6×1=64cm3；I=60×80×80×80/12×1=256cm4；竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.170×0.900=3.679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.170×0.900=0.428kN/m；q=3.679+0.428=4.107kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×4.107×450.0×450.0=8.32×104N·mm；σ=M/W<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯矩(N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=8.32×104/6.40×104=1.299N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=1.299N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×20.036×0.170×0.900=3.679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.000×0.170×0.900=0.428kN/m；q=3.679+0.428=4.107kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.6×4.107×450.0=1108.893N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V--竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.6×4.107×450=1108.893N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1108.893/(2×60.0×80.0×1)=0.347N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.347N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:νmax=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.17=4.11kN/m；νmax--竖楞最大挠度(mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量(N/mm2)，E=9000.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ν]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×4.11×450.04/(100×9000.0×2.56×106)=0.049mm；竖楞的最大挠度计算值ν=0.049mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！〔三〕、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×1=4.49cm3；I=10.783×1=10.78cm4；按集中荷载计算(附计算简图)：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.17×0.45=1.85kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=1.848kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.416kN·m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.661mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=415834.72N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4493mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=88.14N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=4.16×108/(1.05×4.49×106)=88.14N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.661mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=400/250=1.6mm；柱箍的最大挠度ν=0.661mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.6mm，满足要求!〔四〕、B方向对拉螺栓的计算B方向没有设置对拉螺栓！〔五〕、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×1=4.49cm3；I=10.783×1=10.78cm4；按计算(附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9)×0.145×0.45=1.58kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=1.576kN；H方向柱箍弯矩图(kN·m)最大弯矩:M=0.335kN·m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:ν=0.451mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:σ=M/(γxW)<f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=334977.97N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4493mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=71.005N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=3.35×108/(1.05×4.49×106)=71.005N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.451mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=350/250=1.4mm；柱箍的最大挠度ν=0.451mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=60×2×2/6=40cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.6×17.85=12.851kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.6×4=3.36kN/m；计算跨度:l=(400-120)/(4-1)=93.33mm；面板的最大弯矩M=0.1×12.851×[(400-120)/(4-1)]2+0.117×3.36×[(400-120)/(4-1)]2=1.46×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.46×104/4.00×104=0.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=0.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=12.851N/mm；l--计算跨度:l=[(400-120)/(4-1)]=93.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×2×2×2/12=40cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×12.851×[(400-120)/(4-1)]4/(100×6000×4.00×105)=0.003mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(400-120)/(4-1)]/250=0.373mm；面板的最大挠度计算值ν=0.003mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.373mm，满足要求！3、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.696/0.600=2.826kN/m本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1×4.493=4.49cm3；I=1×10.783=10.78cm4；E=206000.00N/mm2；计算简图经过计算得到最大弯矩M=0.102kN·m，最大支座反力R=1.865kN，最大变形ν=0.113mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.02×105/4.49×103=22.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=22.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.113mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.865kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×5×10×10/6=166.67cm3；I=2×5×10×10×10/12=833.33cm4；E=9000.00N/mm2；主楞计算简图经过计算得到最大弯矩M=0.246kN·m，最大支座反力R=9.374kN，最大变形ν=0.026mm(1)主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.46×105/1.67×105=1.5N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=1.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.026mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.026mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！4、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=200×20×20/6=1.33×104mmI=200×20×20×20/12=1.33×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×(24.00+1.50)×0.20×0.40=2.448kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.2×0.30×0.20=0.072kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×(2.00+2.00)×0.20=1.120kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1×(2.448+0.072)×2002+0.117×1.12×2002=1.53×104N·mmσ=Mmax/W=1.53×104/1.33×104=1.1N/mm2；梁底模面板计算应力σ=1.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=2.448+0.072=2.520kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×2.52×2004/(100×6000×1.33×105)=0.034mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.034mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm，满足要求！5、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24+1.5)×0.4×0.2+0.3×0.2×(2×0.28+0.2)/0.2]=2.722kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2+2)×0.2=1.12kN/m；均布荷载设计值q=2.722+1.120=3.842kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：p=0.20×[1.2×0.12×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.90-0.20)/4=0.317kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=6×8×8/6=6.40×101cmI=6×8×8×8/12=2.56×102cmE=9000N/mm2；计算简图及内力、变形图如下：简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=0.701kN；最大弯矩：M=0.264kN·m最大剪力：V=0.701kN方木最大正应力计算值：σ=M/W=0.264×106/6.40×104=4.1N/mm2；方木最大剪应力计算值：τ=3V/(2bh0)=3×0.701×1000/(2×60×80)=0.219N/mm2；方木的最大挠度：ν=0.991mm；方木的允许挠度:[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木最大应力计算值4.123N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.219N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2，满足要求！方木的最大挠度ν=0.991mm小于方木的最大允许挠度[ν]=3.600mm，满足要求！6、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08cm3；I=12.19cm4；E=206000N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.701kN最大弯矩Mmax=0.337kN·m；最大变形νmax=0.937mm；最大支座力Rmax=3.843kN；最大应力σ=M/W=0.337×106/(5.08×103)=66.3N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值66.3N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度νmax=0.937mm小于1000/150与10mm,满足要求!7、扣件抗滑移的计算按标准表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为1.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(标准):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.843kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=3.843kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.8=0.434kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×[(1.500/2+(0.900-0.200)/4)×1.000×0.300+(1.500/2+(0.900-0.200)/4)×1.000×0.120×(1.500+24.000)]=3.730kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.500/2+(0.900-0.200)/4]×1.000=5.180kN；N=N1+N2+N3+N4=3.843+0.434+3.73+5.18=13.186kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；根据《扣件式标准》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为平安计，取二者间的大值，即:lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；k--计算长度附加系数，取值为：1.155；μ--计算长度系数，参照《扣件式标准》表，μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=13185.994/(0.207×489)=130.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=130.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！六、模板工程质量保证措施〔一〕、模板工程施工质量控制流程本工程模板工程质量控制流程见图4.1-1“模板工程施工质量控制流程图〞。〔二〕、模板安装质量保证措施1、模板及其支撑系统的材料应具有足够的强度、刚度和稳定性，其支撑的支承局部应有足够的支承面积。模板安装后应仔细检查各部位相对位置是否正确，支撑系统是否可靠。2、模板之间的拼缝及模板与建筑物结构之间的接缝必须严密，模板接缝宽度应符合优良标准不大于1.5mm3、模板拼装后将模板与砼的接触部位除净废渣、砂浆，外表清理干净，再均匀满涂水乳型脱模剂。防止因模板清理不好，涂刷脱模剂不均、拆模