地上住宅及商业模板安装专项施工方案

序号类别规范、规程名称编号1国家《混凝土结构工程施工质量验收规范》2国家3行业4行业《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全5行业《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术序号类别标准名称1国家《建筑工程施工质量验收统一标准》2地方2010年修订3行业《建筑施工安全检查标准》4行业1建筑面积地下建筑面积2层数地下2层地上6-30层3层高一层：5.1米，二层：3.6米，三层以上：2.9米、3米4结构形式基础类型桩-承台基础结构类型框架/剪力墙柱断面梁板断面主梁：250*400mm、250*500mm、300*600mm、最高层数27层，最大基坑深度8.1m。本方案为木模板施工方案，5栋大高层标准层使用铝模板的另出专项施工本工程工期目标为2021年11月5日地上主体结构封顶。姓名职称项目职岗位职责务高工项目经理全面负责现场各项工作高工纸的核对，设计变更洽商的办理、施工方法、方案的制订工程师执行经理协助项目经理全面负责现场各项工作工程师安全经理负责模板工程的施工安全防护、运输协调管工程师质量负责负责检查模板的支设是否稳定牢固，模板拼缝、板面平整度、垂直度是否符合要求，以助工施工员负责检查模板的支设是否稳定牢固，模板拼缝、板面平整度、垂直度是否符合要求，向工人进行技术交底，填写预检记录，根据施工进展情况提出材料计划助工材料员负责模板、木方、钢管、轮扣架、扣件以及辅助材料的采购、进场验收以及收料、发料工作助工负责塔吊的正常运转，保证现场的水电供应交底(含安全技术交底)、施工任务书等组织好模板加工、拼装、拆除班前技术交底(含安全技术交底)。序号1轮扣式立杆(2.5m)可分批进场2轮扣式立杆(1.8m)可分批进场3轮扣式立杆(0.9m)可分批进场4轮扣式横杆(1.2m)可分批进场5轮扣式横杆(0.9m)可分批进场6轮扣式横杆(0.6m)可分批进场7顶托可分批进场86m钢管可分批进场94m钢管可分批进场2m钢管可分批进场1.5m钢管可分批进场面板：15厚木胶合板；次楞：50×50×2.5mm方管，每边6根；主楞①48×3.2mm双钢管，间距450mm,楼面起步为200mm;每边两根φ14通丝对二、商业顶板(100mm厚，7400mm高)顶板；在架体中间纵横向每隔6m左右由下至上连续设置竖向剪刀撑，同时在1200mm,梁底立杆为1根；梁底立杆为扣件式钢管支撑架，纵向间距为1200①48×3.2mm双钢管，立杆顶部为可调U托，可调U托内主楞根数为2根，可调U托承载力容许值[N]为30kN;立杆为满堂红扣件式支撑架，双向间距为800×800mm,横杆步距为1500mm;立杆下部为50mm厚跳板顶板；在架体中间纵横向每隔6m左右由下至上连续设置竖向剪刀撑，同时在d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶1)采用水准仪进行观测。2)浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。a灾害预警b建议对策e抢险队伍f应急救援的培训与演练培训(1)对危险源的突显特性辩识。(2)事故报警。(3)紧急情况下人员的安全疏散。(4)现场抢救的基本知识。演练1)项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。2)社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故2高处坠落网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全3事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区4事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员序号预控措施1火灾事故A现场组建以项目经理为第一责任人的防火领和义务消防队员、班组防火员。B把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C施工现场配备足够的消防器材，统一由消防干部负责D一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，E划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。护”(监护人职责交底书)。用时两者的距离不得少于5m,离火源不得少于10H施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓，并设醒目的红色警示灯。I规范用电，防止电起火。2高处坠落A本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引B高处作业人员须经医生体验合格，凡患有进度随用随运，禁止超负荷堆放。堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。3A高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B在建筑场地的出入口，搭设长3～6m宽度侧各1m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。胁的地方，亦支搭双层防护棚。D严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒E作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交4JGJ46-2005《施工现场临时用电安全相五线制(TN-S接零保护系统),实施三级配电、两级保护。B进行现场临时用电方案编制，场内用电按器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、于70cm,且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。i抢险步骤灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时7.1板模板计算书板模板(扣件式)计算书新浇混凝土楼板名称新浇混凝土楼板板厚(mm)模板支架高度H(m)模板支架纵向长度L(m)模板支架横向长度B(m)面板面板及小梁钢筋自重标准值G3k(kN/m³)当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m²)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)当计算主梁时的均布活荷载(kN/m²)当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m²)1风荷载标准值ok(kN/m²)地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部风压高度变化系数μz1风荷载体型系数μs1主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)立杆横向间距lb(mm)水平拉杆步距h(mm)小梁间距1(mm)小梁最大悬挑长度l(mm)主梁最大悬挑长度12(mm)结构表面的要求结构表面隐蔽面板类型面板厚度t(mm)面板弹性模量E(N/mm²)面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W=bh²/6=1000×15×15/6=37500mm³,I=bh³/12=1000×15×15×15/12=承载能力极限状态+(G₂2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Qik]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.q2=0.9×1.2×Gk×b=0.9×1.2×0.1×p=0.9×1.4×Qk=0.9×1.4×2.5=3.1正常使用极限状态q=(yc(Gik+(G₂k+Gsk)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.1M₁=ql²/8=5.969×0.2²/8=M₂=q₂L²/8+pL/4=0.108×0.22/8+3.15×0.2/4=Mmax=max[M₁,M₂]=max[0.03,0.158]=0σ=Mnax/W=0.158×10/37500=4.214N/mm满足要求!Vmax=5ql¹/(384EID)=5×2.61×200^/384×10000×281250)=v=0.019mm≤[v]=L/250=200/250满足要求!小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)小梁截面抵抗矩W(cm³)小梁弹性模量E(N/mm²)小梁截面惯性矩I(cm⁴)小梁计算方式二等跨连续梁q1二0.9×max+(G₂2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Qik]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11.35×(0.3+(24+1.1)×0.1qi=0.9×1.4×Q×b=0.9×1.4×2.5×0q₂=0.9×1.2×Gin×b=0.9×1.2×0.3×0.p=0.9×1.4×Qik=0.9×1.4×2.5=3.1计算简图如下：M₁=0.125qiL²+0.125qiL²=0.125×0.607×1²+0.125×0.63×1²=M₂=max[0.07q₂L²+0.203pL,0.125q₂L²+0.188pL]=max[0.07×0.065×1²+0.20.125×0.065×1²+0.188×3.15×1]M₃=max[q₁L₁²/2,q₂L₁²/2+pLi]=max[1.237×0.1²/2,0.065×0.1²/2+3.15×0.1Mmax=max[Mi,M₂,M₃]=max[0.155,0.644,0.315]=0o=Mmax/W=0.644×10/6780=94.983N/mm²满足要求!2、抗剪验算V₁=0.625qiL+0.625qiL=0.625×0.607×1+0.625×0.63×1=0V₂=0.625q₂L+0.688p=0.625×0.065×1+0.688×3.15=2V₃=max[q₁Li,q₂L₁+p]=max[1.237×0.1,0.065×0.1+3.15]=Vmax=max[Vi,V₂,V₃]=max[0.773,2.208,3.156]=3Tmax=Vmax/(8Izδ)[bho²-(b-δ)h²]=3.156×10满足要求!3、挠度验算q=(γc(Gik+(G₂k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×00.084mm≤[v]=L/250=10悬臂端vmax=ql₁⁴/(8EI)=0.5满足要求!主梁类型钢管主梁截面类型(mm)主梁计算截面类型(mm)主梁截面抵抗矩W(cm³)主梁弹性模量E(N/mm²)主梁截面惯性矩I(cm⁴)主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Qik]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1.35×(0.5+(24+1.1)×qi#=0.9×1.2×(Gik+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)q=0.9×1.4×Qk×b=0.9×1.4×1.5×0.q2=(yc(Gik+(G₂x+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×承载能力极限状态(0.375×0.65+0.437×0.378)×1+1.02主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[Rmax,Ri]×0.6=按二等跨连续梁悬臂梁，R'₁=0.375q₂L+q₂h=0.375×0.602×1+0.602×0.1=0.286kNR'=max[R'max,R'i]×0.6=主梁计算简图一G=Mmax/W=0.378×10⁶/4490=84.14N/mm²≤满足要求!Tmax=2Vmax/A=2×2.228×1000/424=10.51N/mm²≤[t]=1满足要求!6满足要求!支座反力依次为R₁=2.398kN,R₂=4.156kN,R₃=4.156kN,R₄=2.398kN七、可调托座验算可调托座可调托座承载力容许值按上节计算可知，可调托座受力N=4.156/0.6=6.9满足要求!普通型立杆顶部步距ha(mm)立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)顶部立杆计算长度系数μl非顶部立杆计算长度系数μ2立杆钢管截面类型(mm)立杆钢管计算截面类型(mm)钢材等级立杆截面面积A(mm²)立杆截面回转半径i(mm)立杆截面抵抗矩W(cm³)抗压强度设计值[f](N/mm²)支架自重标准值q(kN/m)λ=max[loi,lo]/i=3187.8/15.9=200.491≤满足要求!2、立杆稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载设计值qi有所不1×[1.2×(Gk+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Qik]×b=1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×0.2同上四～六步计算过程，可得：R₁=2.273kN,R₂=3.94kN,R₃=3.94kN,R₄lo₁=kμi(ha+2a)=1.155×1.386×(1500+2×400)λ₁=lot/i=3681.909/15.9=2查表得，φ=0.137N₁=Max[Ri,R₂,R₃,R4]/0.6=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6=6.567f=N₁/(φA)=6567/(0.137×424)=113.053N/mm满足要求!Mw=1×Y₀0c₀k×l×h²/10=1×1.4×0.9×0.3×1×1.5²/10Niw=Max[Ri,R₂,R₃,R4]/0.6+Mw/lb=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6+0.085/1=6.65f=Niw/(φA)+Mw/W=6652/(0.137×424)+0.085×10⁶/4490满足要求!非顶部立杆段：N=Max[R₁,R₂R₃,R4₄]/0.6+1×γc×q×H=Max[2.273,3.94,3.94,2.273]/0.6+1×1.2×0.15×7.4=7.8f=N/(φiA)=7.899×10²/(0.197×424)=94.567N/mMw=1×Y₀9₆0k×l×h²/10=1×1.4×0.9×0.3×1×1.5²/10Nw二根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7:支架高宽比不应大于3满足要求，不需要进行抗倾覆验算!梁模板(扣件式，梁板立柱共用)计算书新浇混凝土梁名称混凝土梁截面尺寸(mm×mm)模板支架高度H(m)模板支架横向长度B(m)模板支架纵向长度L(m)梁侧楼板厚度(mm)面板面板及小梁模板及其支架混凝土梁钢筋自重标准值混凝土板钢筋自重标准值当计算支架立杆及其他支承结构构件时Qik(kN/m²)12风荷载标准值ok(kN/m²)地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部风压高度变化系数μz风荷载体型系数μs梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)梁两侧立杆横向间距lo(mm)步距h(mm)新浇混凝土楼板立杆间距1a(mm)、1b(mm)混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)1按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)3梁底支撑小梁间距1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011设计简图如下：面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)面板弹性模量E(N/mm²)取单位宽度b=1000mm,按二等跨连续梁计算：W=bh²/6=1000×15×15/6=37500mm³,I=bh³/12=1000×15×15×15/12q1二0.9×max[1.2(G1.35(Gik+(G2k+G3k)×h)+qiw=0.9×1.35×[Gik+(G₂x+G3k)×h]×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8qi=0.9×1.4×0.7×Q₂x×b=0.9×1.4×0.7×2q₂=[1×(Gik+(G₂x+G3k)×h)]×b=[1×(0.1+(24+1.5)×0.8Mmax=0.125q₁L²=0.125×26.671×0.1²=0σ=Mma/W=0.033×10⁶/37500=0.889N/mm满足要求!2、挠度验算Vmax=0.521qzL⁴/(100EI)=0.521×20.5×100*(100×5400×281250)=0.007mm≤[v满足要求!3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R₁=R₃=0.375qimL+0.437qiL=0.375×24.908×0.1+0.437×1.764×0.R₂=1.25q₁L=1.25×26.671×0.1=标准值(正常使用极限状态)R₁'=R₃=0.375q₂L=0.375×20.5×0.1R₂=1.25q₂L=1.25×20.5×0.1=小梁类型方木小梁截面类型(mm)小梁截面抵抗矩W(cm³)小梁弹性模量E(N/mm²)小梁截面惯性矩I(cm⁴)小梁计算方式简支梁梁底面板传递给左边小梁线荷载：qi左=R/b=1.011/1=1.011kN/m1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2,中间小梁荷载q₄=q₁*+q2=3.334+0.024=3.358kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3t'=1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3é'=1×0.5×(0.8-0.1)=0.35kN/m[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×([1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((1-0二中中中中中中中中中中中中中中中中中中业业中中业业中中业业中业中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中中1、抗弯验算Mmax=max[0.125qli²,0.5ql₂²]=max[0.125×3.358×0.5²,0.5×3.358×0.3²]G=Mmax/W=0.151×10⁶/20833=7.253N/mm²≤满足要求!Vmax=max[0.5qli,qlz]=max[0.5×3.358×0.5,3.358×0.3]=Tmax=3Vma/(2bho)=3×1.007×1000/(2×50×50)=0.604N/mm²≤[满足要求!3、挠度验算vi=5q'l⁴/(384EI)=5×2.583×500⁴/(384×7040×52.083×10⁴)=0.573mm≤[vv₂=q'l₂⁴/(8ED)=2.583×300⁴/(8×7040×52.083×10⁴)=0.713mm≤[v]=2l₂/250=2满足要求!4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max[qL₁,0.5qLi+qL₂]=max[3.358×0.5,0.5×3.358×0.5+3.358×0.梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R₁=1.438kN,R₂=1.847kN,R₃=1.438kN正常使用极限状态Rmax'=max[q'L₁,0.5q'Li+q'L₂]=max[2.583×0.5,0.5×2.583×0.5+2.583×0.梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R₁'=0.958kN,R₂'=1.421kN,R₃'=0.958kN主梁类型钢管主梁截面类型(mm)主梁计算截面类型(mm)主梁截面抵抗矩W(cm³)主梁弹性模量E(N/mm²)主梁截面惯性矩I(cm⁴)及主梁变形图(mmVmax=0.015mm≤[v]=L/250=500/25满足要求!支座反力依次为R₁=0.081kN,R₂=4.562kN,R₃=0.081kN支座反力依次为R₁=0.054kN,R₂'=3.23kN,R₃'=0.054kN主梁类型钢管主梁截面类型(mm)主梁计算截面类型(mm)主梁截面抵抗矩W(cm³)主梁弹性模量E(N/mm²)主梁截面惯性矩I(cm⁴)主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1P=max[R₂]=Max[4.562]=4.562kN,P'=max[R₂]=Max[3.2Vmax=1.681mm≤[v]=L/250=1000/25钢管计算截面类型(mm)钢管截面面积A(mm²)钢管截面回转半径i(mm)钢管弹性模量E(N/mm²)钢管截面惯性矩I(cm⁴)钢管截面抵抗矩W(cm³)满足要求!纵向水平钢管剪力图(kN)满足要求!纵向水平钢管变形图(mm)Vmax=0.028mm≤[v]=L/250=1000/2满足要求!4、支座反力计算支座反力依次为R₁=0.109kN,R₂=0.174kN,R₃=0.174kN,R4=0.109kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R₁=0.174kN,R₃=0.174kN可调托座2可调托座承载力容许值扣件抗滑移折减系数ke1两侧立杆最大受力N=max[R₁,R₃]=max[0.174,0.174]=0.174kN≤1×8=8kN单扣件在扭矩达到40～65N-m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!2、可调托座验算可调托座最大受力N=max[R₂]=9.808kN≤[N]=30kN满足要求!普通型立杆顶部步距ha(mm)立杆伸出顶层水平杆中心线顶部立杆计算长度系数μl至支撑点的长度a(mm)非顶部立杆计算长度系数μ2立杆钢管截面类型(mm)立杆钢管计算截面类型(mm)钢材等级立杆截面面积A(mm²)回转半径i(mm)立杆截面抵抗矩W(cm³)抗压强度设计值[f](N/mm²)支架自重标准值q(kN/m)qi=1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.9×2x[0.5-0.2/2,(1-0.5)-0.2/2]/2×1,3.39+1×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=3R₁=0.161kN,R₂=9.51kN,R₃f=N/(φA)+MwW=9620.113/(0.129×424)+0.111×10⁶/4490=200.605N/mm²≤[f]=立杆最大受力Nw=max[R₁+N边1,R2,R3+Nf=N/(φA)+MwW=10808.113/(0.186×424)+0.111×10/4490=161.769N/mm²≤[f]=满足要求，不需要进行抗倾覆验算!7.3柱模板计算书柱模板(设置对拉螺栓)计算书新浇混凝土柱名称新浇混凝土柱长边边长(mm)新浇混凝土柱的计算高度新浇混凝土柱短边边长(mm)侧压力计算依据规范范》混凝土重力密度γe(kN/m³)新浇混凝土初凝时间to(h)4塌落度修正系数β混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)min{34.213,122.4}=34.213k2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min{0.28yctoβv¹2,γcH}=承载能力极限状态设计值S承=0.9max[1.2G4k+1.4Q₄k,1.35G4k+1.4×0.7Q4k]=正常使用极限状态设计值S=G4k=34.213面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)面板弹性模量E(N/mm²)柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距1(mm)小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)小梁截面惯性矩I(cm⁴)小梁截面抵抗矩W(cm³)小梁弹性模量E(N/mm²)最低处柱箍离楼面距离(mm)小梁上作用线荷载q=bS=0.1×43.333=4.3334.33k14.333kN/n4.333kN/n4.333kN/n4.333kN/n4,333kN/n4,333kN/n4,333kN/m4,333 W450450400σ=Mmax/W=0.347×10/6.78×10³=51.127N/mm²≤[小梁上作用线荷载q=bS=0.1×34.213=3.421kN/m(规范中缺少相关计算说明，仅供参考)柱箍类型钢管2柱箍材质规格(mm)柱箍截面惯性矩I(cm)柱箍截面抵抗矩W(cm³)柱箍弹性