吊车梁计算书

TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"计算总说明 11.1计算目的和要求 1计算原理 1计算假定 11.4计算的基本资料 11.5设计工况及荷载组合 3\o"CurrentDocument"工况一（正常运行）计算过程 32.1荷载计算 32.2梁的计算跨度 42.3内力计算 42.4配筋计算 6\o"CurrentDocument"正截面承载力计算 6斜截面承载力计算 8\o"CurrentDocument"截面尺寸复核 8\o"CurrentDocument"验算是否按计算配谿腹筋： 8\o"CurrentDocument"腹筋计算 8\o"CurrentDocument"抗扭计算 8\o"CurrentDocument"2.5正常使用极限状态验算 14\o"CurrentDocument"裂缝宽度验算 14\o"CurrentDocument"挠度验算 152.6成果分析 16\o"CurrentDocument"3工况2（静负荷试验）计算过程 17\o"CurrentDocument"3.1荷载计算 173.2梁的计算跨度， 173.3内力计算 183.4配筋计算 19\o"CurrentDocument"正截面承载力计算 19\o"CurrentDocument"斜截面承载力计算 20\o"CurrentDocument"截面尺寸复核 20\o"CurrentDocument"验算是否按计算配谿腹筋： 20\o"CurrentDocument"腹筋计算 20\o"CurrentDocument"4工况3计算过程（动负荷试验） 214.1荷载计算 214.2梁的计算跨度 214.3内力计算 224.4配筋计算 234.4.1正截面承载力计算 23斜截面承载力计算 25\o"CurrentDocument"截面尺寸复核 25\o"CurrentDocument"验算是否按计算配谿腹筋： 25腹筋计算 25\o"CurrentDocument"4.5正常使用极限状态验算 26\o"CurrentDocument"裂缝宽度验算 26\o"CurrentDocument"4.5.2挠度验算 27\o"CurrentDocument"4.5.2.1构件短期刚度Bs： 27\o"CurrentDocument"4.5.2.2构件长期刚度B]： 27\o"CurrentDocument"4.5.2.3验算构件的挠度 28\o"CurrentDocument"5总结 28\o"CurrentDocument"6附图及资料 28厂房吊车梁内力及配筋计算1计算总说明1.1计算目的和要求本算稿为某水电站施工详图设计阶段，利用已作出的弯矩和剪力影响线图，绘出吊车梁的弯矩和剪力包络图，求出吊车梁的最大内力，最终计算出吊车梁的配筋。1.2计算原理依据结构力学原理计算出吊车梁的内力影响线及最终绘出内力包络图， 依据水工钢筋混凝土理论进行配筋计算及正常使用极限状态的验算。1.3计算假定作出吊车梁的影响线，假定桥机车轮在梁上移动，桥机在某一位谿时的竖标值之和最大时，为荷载最不利位第。某水电站厂房吊车梁采用预制T型梁，搁第在主排架的牛腿上视为单跨铰接简支梁。1.4计算的基本资料根据厂房预制吊车梁布密图（见附图），吊车梁的长度共有8种规格，其长度依次为：9.180m,9.160m,9.860m,8.900m,8.200m，8.880m,10.195m,9.495m。本算稿选取标准跨径为10.195m的梁进行计算，实际制造长度为10.175m,梁的净跨度为8.095m，梁的支承宽度按1.39m、0.69m计算。初拟该T形梁的梁高h=2500mm、梁肋宽计算宽度b=800mm、翼缘计算宽度bf=1600mm、翼缘计算高度hf=400mm，截面尺寸如图1.4-1。

1600800图1.4-1T形截面尺寸图混凝土强度等级为C30fc=i5N/受力钢筋为1600800图1.4-1T形截面尺寸图混凝土强度等级为C30fc=i5N/受力钢筋为U级钢筋：fy=310N/mm2箍筋为I级钢筋：fyv=210N/mm2砂浆容重：=20kN/m3桥机计算跨度：大车每侧的轮子数：桥机轮子的最大轮压荷载为：最大起吊容量：桥机总重：2mm£=25kN/m、匚=1.5N/mmL=25.5mm=12790kN8009.81=7848kN4109.81=840机每/侧轮im/1^70mm/840mm/840mm/2080mm/840mm/840mm/1270mm/840mm/840mm平衡梁重： 409.81=392.4kN依据的规范及参考文献：DL/T5057—1996《水工混凝土结构设计规范》SL266—2001《水电站厂房设计规范》中国水利水电出版社 《水工钢筋混凝土结构学》高等教育出版社《结构力学》DL5077—1997《水工建筑物荷载设计规范》水利电力出版社 《水电站厂房设计》1.5设计工况及荷载组合计算过程分三种工况计算：工况一：正常运行。该T型梁承受的荷载有：①.永久荷载：梁自重、轨道及连接件的自重；②•可变荷载：吊车吊最重件的同时在吊车轨道上移动对吊车梁所产生的影响等。工况二：静负荷试验。工况三：动负荷试验。2工况一(正常运行)计算过程2.1荷载计算结构重要性系数为：0=1.0，因为持久状况，设计状况系数即=1.0。结构系数：d=1.2永久荷载分项系数：g=1.05，可变荷载分项系数：b=1.1，见《水工建筑物荷载设计规范》。动力系数取为：-1.05梁上作用的均布荷载标准值：梁自重标准值：gk=(0.4 1.62.10.8) 25=58kN/mC30细石混凝土找平层标准值：gk=0.101.625=4.0kN/m钢轨及附件重标准值：g轨小计网 10009.81=1.489kN/mI92X2;均布荷载标准值：gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值：gmGgb=1.0563.489=66.663kN/m移动荷载：根据厂家资料竖向最大轮压： Pmax=790kN移动（集中）荷载设计值:p=Q」pmax=1.1 1.05790=912.45kN平横向刹车力：根据DL5077—1997《水工建筑物荷载设计规范》，按小车、吊物及吊具的重力之和4%米用：T=2100 9.81800 9.81 4%=392.4kN2.2梁的计算跨度计算跨度（单跨简支梁）：单跨最长为I=10195mm,净跨为J=8095mm,梁两端的支承宽度a分别为0・69m,1.39m。10=1.05ln=1.058095=8500mm:::l「ln 8095690=8785mm，取较小值。所以梁的计算跨度取8500mm吊车梁的计算简图见图2.2-1。P=912.45kNTVg=66.663kNA I8500图2.2-1梁的受力简图内力计算将单跨吊车梁分成10等份，因结构及荷载对称，取半跨05共6个截面进行计算，则相邻截面间距为0・850m。a）在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算.11M（如°：。（qlxqx2） （°/E1=8-50m） F122 ）1 （0:::x：：:l,lQ(x)一.(—ql-qx)一o：o2.3-12.3-1将q=g=66.663kN/m代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表表2.3-1均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表'、、截面内力、、、012345M(kN即)0216.74385.31505.72577.97602.05V(kN)283.32226.65169.99113.3356.660TOC\o"1-5"\h\zb）在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见《厂房吊车梁影响线计算》算稿，影响线系数成果见表 2.3-2和表2.3-3。表2.3-2弯矩影响线成果表项目截面0截面1截面2截面3截面4截面5p4.7013.8903.1762.5631.9651.410Pimin0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5TOC\o"1-5"\h\z(233)(2.3.4)项目截面0截面1截面2截面3截面4截面5a00.3880.6640.8630.9670.988表2.3-3剪力影响线成果表TOC\o"1-5"\h\z将〉、-P代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表 2.3-4表2.3-4移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表、截面内力, 0 1 2 3 4 5、、移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算：M=:PI

M(kN.m)03009.2605149.8686693.2777499.8837662.755Vmax(kN)4289.4273549.4312897.9412338.6091792.9641286.555Vmin(kN)0-91.245-182.490-273.735-364.980-456.225c）叠加后的内力见表2.3-5表2.3-5截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kNm)03226.0005535.1787198.9978077.8538264.805Vmax(kN)4572.7473776.0813067.9312451.9391849.6241286.555Vm・(kN)283.320135.405-12.500-160.405-308.320-456.225表数值系利用表2.3-1均布荷载作用下的弯矩和剪力表及表2.3-4的移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表合并求得。：1根据表2.3-5，将弯矩和剪力包络图绘出，见1图2.3-1。03993677903993677976105A.4、<227555426剪力包图2.3-1弯矩和剪力包络图 -.一一% 4 #§3T931898724M041857146207377354络图（单位:kN)配筋计算2.4.1正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考同类的结构初拟，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积a。吊车预制T型梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bf=1600mm、翼缘计算高度hf=400mm。根

据2.3节的计算结果可知，梁的下部配筋需根据2.3内力计算中的弯矩包络图中的值Mmax=8264.805kN项进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，Mmax=8264.805kNm，取a=100mm，22ho=2500-100=2400mm，仁=15N/mm， fy=310N/mm（H级）， ^2.fy=210N/mm（I级），d=1.2。确定翼缘计算宽度按《水工钢筋混凝土结构学》中的表3—3查得：hf,/七=400/2400=0.17.0.1，独立T型梁，所以bf二I。/3=8500/3二2833.33mmbf,二b12hf'二800 12400二5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm），故取bf,二1600mm。鉴别T型梁的所属情况：M=1.2 8264.805=9917.766kN打dfph；h0-h；/2[=151600400（2400-400/2）=21120kNnrdM：：：mh°_hf/2所以属于第一种情况的T形梁（xf），按宽度为1600mm勺矩形梁进行计算。；6r^M 1.28264.805 10JCd2 c20.0717fcbfh0 15X1600X2400=12=1120.0717=0.0744:::b=0.544"hfy15况0=12=1120.0717=0.0744:::b=0.544"hfy15况0.0744汇1600X2400213824mm310Assbh138248002400选配钢筋27"36（A100% =0.720%=14250mm2）。r「min=0.15%2.4.2斜截面承载力计算截面尺寸复核根据2.3节内力计算中的剪力包络图（图2.3-1）,可知桥机轨道梁中的最大剪力值为Q=4572.747kN。验算截面尺寸，由于 =――=2.5乞4.0，根maX b800据DL/T5057—1996《水工混凝土结构设计规范》中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25 15800 2400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.2 4572.747=5487.296kN故截面尺寸满足抗剪要求。验算是否按计算配路腹筋：0.07fcbh0=0.07 15800 2400=2016kN0.07fcbh0:::rdV=5487.296kN应按计算配路腹筋。腹筋计算初选六支箍筋，由于梁高较大（h=2500mm）初选六支箍筋，由于梁高较大（h=2500mm）箍筋不能太细，选用12@100，即Asv=6； 113.1=678.6mm，s=100mm。a）验算配筋率:—100% 678.6斗—100% 678.6斗b£ _800100满足最小配筋率的要求。100%0.848%>P.h二0.12%minb）计算V:=0.07fbh1.25f土hcs c0 yv 。678.6=0.0715800 2400-1.25210 24006291.18kN七 dV—5487.296kN故构件所配的钢筋足以抵抗荷载引起的剪力，不需要弯起钢筋来抗剪。2.4.3抗扭计算横向水平刹车力T系通过大轮子传给轨顶、由轨顶再传给吊车梁的。力的方向为水平向，力的作用位路与竖向轮压相同，因此梁在横向水平刹车力作用下的内力计算与竖向一样，只需将大车的一个轮子横向水平刹车标准值 虬代替竖向计算中的赫，而自重等均布恒载则不予考虑。根据SL/266—2001《水电站厂房设计规范》公式（424）计算作用于吊车梁的扭矩标准值：□t=7（」P”ax臼.H。。2）式中：e「__吊车轨道安装偏心矩，一般取2cm;e2——吊车横向水平刹车力T对吊车梁截面弯曲中心的距离，efa-ya；ha——轨道顶至吊车梁顶面的距离，取27cm;J――吊车竖向轮压动力系数，1・05；Pmax 吊车最大竖向轮压标准值，kN,Pmax=790kNy——截面弯曲中心至截面顶面距离；Ho——吊车横向水平作用标准值（一个轮子），kN，H。=T,m=392.4.；12=32.7kN（m为作用在一侧吊车梁上的轮子数）扭矩和剪力共同作用下的组合系数，2=0.7。可求出截面弯曲中心至截面顶部的距离见图2.4-1h-fh(h—hf)b32h.(b.)3+(h—h.)b34002500(2500-400)800—— 2一 3|2 400 1600 (2500-400) 800=695.283mm3e2=270-695.283=965.283mme"20mmmT=(1.05 790 0.02-32.70.9653) 0.7=33.709kN:m梁的最大扭矩(M )产生在近支座截面处，和求单跨梁支座最大剪力的Tmax'方法相同:MTmax,3.709%AP血* =158.466MTmax,3.709%AP血* =158.4661.1X1.05X790kNmmaxa)验算截面尺寸:T形截面各矩形分块的抗扭刚度为:梁肋：Wtw800(3h-b)6(32500-800)=梁肋：Wtw800(3h-b)6(32500-800)=71.477103mm翼缘:400(b-b)(1600-800)7=6.4010mm整个截面受扭塑性抵抗矩为:Wt二WtwWtfWt二WtwWtf=71.47107 6.401077.87 10?mm4572.747 103bhoTmaxWt800 2400158.466 106=2.58577.87107N/mm2rd(0.25f)c1.2, 2 、(0.2515.0)=3.125N/mm截面尺寸满足要求。b）验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋—(0.7f)t□ 1.20.7 1.50rd(0.25f)c1.2, 2 、(0.2515.0)=3.125N/mm截面尺寸满足要求。b）验算是否需按计算确定抗剪扭钢筋—(0.7f)t□ 1.20.7 1.50=0.875N/mm一rrmax=2.585N/mmbh Wt应按计算确定抗剪扭钢筋。c）抗弯纵筋计算:判别T型梁截面类型:=—151.21600400 (2400-400/2)-17600kN:m.M=8264.805kNn属于第一类T型截面，按bh矩形截面计算，与前面计算配筋一致d）腹板抗剪扭钢筋计算:T型截面的扭矩分配:梁肋:WtwMtw MTmaxWt71.4777.87梁肋:WtwMtw MTmaxWt71.4777.87710158.46610=145.442kNm；6.40/M2）验算腹板的配筋是否按弯8、7剪10扭构件计算:翼缘:max10-158.466=13.024kN(0.035fbh) 0.035 15800 2400=840kN:::V=4572.747kNI- c0不能忽略V的影响。1(0.035fbh) 0.035 15800 2400=840kN:::V=4572.747kNI- c0不能忽略V的影响。1(0.1755w)1 0.175 1.5 71.47 107 156.341kN打：：：M「广145.4421.2不能忽略mt的影响，腹板应按弯、剪、扭构件计算。3）』勺计算:在梁所承受的荷载中，移动荷载占主要部分，它是一组移动的集中荷载，故1.5VWt1.5VWt1 0.17(‘1.5)Tbh0式中:剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数；计算剪跨比,h2岛山，取4计算剪跨比,h2岛山，取4,其中a为集中荷载作用点至支座截面或节点边缘的距离;扭矩设计值，T=MTmax1.5故,4572.7471 0.17 (1.41.5)158.46631061077.87=0.222710800 2400故,4572.7471 0.17 (1.41.5)158.46631061077.87=0.222710800 24004）腹板抗剪箍筋计算:AsvdV-0.07(1.5-'-t)fcbh1.25fyA4572.747 103-0.07(1.5-0.222)15800 24001.25210 2400Ast1=4.621.2dM1.22mm/mmtw-0.35相Ayvcor67145.442 10-0.35 0.222 1.5 71.47 101.2 \1.2 210 (800-25 2) (2500-100-25)2=0.186mm/mm式中：A,截面核心部分面积，Acor二bg人。*cor米用六肢箍筋（n=6），则腹板单位长度上的单肢箍筋总截面面积为:ASt14.620.s186=0.956mm/mmns一—2选用箍筋直径为*12（Asvi=113.1mm），则得箍筋间距为:113.1118.31mm，取s=100mmo0.956100%

bs满足最小配筋率的要求。，sv6113.1100%100%

bs满足最小配筋率的要求。，sv6113.1100%0.85%800100=0.1%stvmin5）腹板纵筋计算腹板抗扭纵筋:ASt1yvucorfySASt1yvucor=ASt1yvucorfySASt1yvucor=1.2210工2X0.186(750+2375)2945mm式中：U310截面核心部分的周长corUcor="bcor"口)bcor及hcor分别为从箍筋内表面计算的截面核心部分的短边和长边尺寸。stA—二_stbh800stA—二_stbh800945100%=0.047%疳dtmin2500二0.2%不满足最小配筋率的要求。按最小配筋率七=按最小配筋率七=Itminbh=0.002800 2500=4000抗扭纵筋的间距不应大于300mn或梁宽b,故沿梁高分九层布路纵筋:4000444.44mm,选用2218(%=509mm)；444.44mm,选用2218(%=509mm)；28层：七Ast底层：——，9皿二444.44空竺22

mm，选用218(A=509mm)；13824二14268mm2,选用钢筋7：：」36(As=14250mm=)e）翼缘抗扭钢筋计算:受压翼缘按纯扭构件计算（不计V的影响）1）箍筋:

' 7 70.35fW=0.35 1.56.4010 3.3610N_mmttf710Nnm■■ 710NnmdMtf=1.213.02410=1.5610：：：0.35"W^=3.36可忽略扭矩的影响，按构造配箍筋。为与腹板箍筋协调统一，选 12@100。2)纵筋:AstAs；fyvUcorf一=1.2fySAstAs；fyvUcorf一=1.2fyS113.1X210X2f350+750\310X1002023mm式中:受扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比，取 1・2；A,――受扭计算中单肢箍筋的截面面积；U"――截面核心部分的周长。(混凝土保护层厚度为25mm。— 2023p一 100%一0.10%°bh800 2500 -不满足最小配筋率要求。Ast喝.=0.2%Stmin按最小配筋率Ast=dtminbh=0.002800 2500=4000mm2选配钢筋8G28(As=4926mm2)。2.5正常使用极限状态验算2.5.1裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境，环境类别为一类，由附录五表 1可知，长期组合下W I-0.35mm;max1M移 1 2 7662.755Mi”r°(gbl。 2 —)=1.0(-63.489 8.52 )=6635.558kN1 0 80L» 8 1.1X1.05荷载效应（M］是由荷载标准值按荷载效应长期组合计算的弯矩）荷载效应长期组合最大裂缝宽度计算公式：imaxdAe式中:冷一构件受力特征系数，受弯构件冷=1.0;-:乙钢筋表面形状系数，变形钢筋s=1.0；=1.6；:-3-荷载长期作用影响系数，荷载效应的长期组合=1.6；c——最外排纵向钢筋外边缘至受拉区底边的距离， c=25mm;d 受拉钢筋直径，d=36mm;Ate----有效受拉混凝土截面面积， Ate=2ab=2100800=160000mm2;As受拉区纵向钢筋截面面积，As=14250mm2；A14250__纵向受拉钢筋的有效配筋率， 九二」 0.089；,心 Ate 160000Es 钢筋的弹性模量，气=2.0105N/mm2；――按荷载效应长期组合计算的构件纵向受拉钢筋应力，；,12223.01N/TOC\o"1-5"\h\z6635.558 102223.01N/0.87h0As0.87 2400 14250成(3c0.1_max36E ?te36=1.01.01.6 (325-0.1 )52.010 0.089=0.206mm::Iw〕=0.35mm故满足裂缝宽度要求。挠度验算根据DL/T5057-1996《水工混凝土结构设计规范》中4.3.4条，吊车梁主要由短期组合验算挠度，可不必再按长期组合进行验算。故正常运行工况下不进行挠度验算。2.6成果分析通过计算该吊车梁采用预制T形梁，吊车梁截面尺寸梁高h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘宽度bf=1600mm、翼缘高度h；=400mm;梁承受的最大荷载为吊车的最大轮压，根据荷载计算， 该梁底部受力钢筋为14G36，底部受拉钢筋分两排布第，每排均布锵7根；抗剪箍筋选用六肢箍12@100，翼缘按构造要求选用双肢箍12@100，纵筋&：-28,为了保证其配筋骨架的整体性，需在梁中间配路纵向架力钢筋，选用6G18的钢筋，同时设立拉筋12@600。考虑到梁承受的荷载和跨度，分别对梁进行了裂缝宽度、扭曲、挠度等验算，均满足要求。具体的配筋见图2.6.1。1600「400 800 .400rnrnLn3工况2（静负荷试验）计算过程3.1荷载计算永久荷载分项系数：G=1.05，可变控制荷载分项系数 Q=1.1。该工况是将小车停在桥机的跨中处，无冲击的起升额定起重量的 1.25倍负荷，桥机总重为410t，额定起重量为2400t。最大起吊容重：Gt=2400L25项=9810kN桥机总重：G2=410 9.81=4022.1kN吊车在一侧梁上的轮子数：m=12乜P乜P二QPmax乜（Gt+G2） （9810+4022.1x_一二1.1 633.971kN2m 24根据2.1计算结果：均布荷载标准值： gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值：g二Ggb=1.0563.489=66.663kN/m桥机停在如图3.1-1所示位路做静负荷试验P=633.971kNg=66.663kN8500g=66.663kN8500图3.1-1静负荷试验梁的受力简图梁的计算跨度,梁的计算跨度Io=8500mm（见第2.2节）由《水工混凝土结构设计规范》查得。=1.0「。二0.95。跨中弯矩第2.3节已算出均布荷载弯矩标准值：M,标二602.05kNn各轮对跨中截面的:值见图3.3-1 （左轮作用在1点弯矩影响线纵标值最大）。1270208012702080图3.3-1各轮对跨中截面的:值图3.3-2 各轮对支座端的6值:=0.050 0.099+0.149+0.224+0.227+0.178+0.055+0.006 =0.988各轮对支座端的b值见图3.3-2。（左轮作用在0点剪力影响线纵标值最大）:=1.000 0.901+0.802+0.653+0.554+0.455+0.211+0.112+0.013=4.701竖向轮压跨中弯矩标准值：M2标二：pl0=0.988 633.971 8.500=5324.088kNm则跨中弯矩标准值：M标二M^M2标=602.05 5324.088=5926.138kN打跨中弯矩设计值：M二0-oM标=1.00.955926.138=5629.831kNn支座端均布荷载剪力标准值：Vt标二283.32kN（见第2.3节）支座端竖向轮压剪力标准值：V2标二冷=4.701 633.971=2980.298kN支座端剪力标准值：V标一v标 七标二283.32 2980.298=3263.618kN支座端剪力设计值：V=Y0「0V标=1.00.953263.618=3100.437kN配筋计算3.4.1正截面承载力计算该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积％。吊车预制T型梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bf=1600mm、翼缘计算高度hf=400mm。梁的下部配筋根据3.3节内力计算M=5629.831kNm进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，M=5629.831kNn，取a=100mm，22h0=2500T00=2400mm，匚=15N/mm， fy=310N/mm（H级），fy=210N/mm2（I级），d=1.2。确定翼缘计算宽度按《水工钢筋混凝土结构学》中的表3—3查得:hf,/h=400/2400=0.17 0.1，独立T型梁，所以bf,=10/3=8500/3=2833.33mmbf,=b12hf,=800 12400=5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm），故取b,=1600mm。鉴别T型梁的所属情况：d

fbfhffbfhfh。山/2；=15:fcbfh.h°—hf/2所以属于第一种情况的T形梁(x兰h),按宽度为1600mm勺矩形梁进行计.算。1.25629.831 1.25629.831 100.049fcbfcbfh：1516002400=1-1-2:s=1-1-20.049=0.050b=0.544=1-1-2:TOC\o"1-5"\h\zfjlbfho 15X0.050X1600X2400 2A ° 9290.323mmS fy 310A9290.323S - 100% =0.484%，渝=0.15%bh0 800 2400 ^选配钢筋26G32(As=9652mm2)。斜截面承载力计算截面尺寸复核根据3.3节内力计算，可知桥机轨道梁中的最大剪力值为 V=3100.437kN。验算截面尺寸，由于^二——二2.5乞4%，根据0DL/T5057—1996《水工混凝土b800结构设计规范》中的公式6.5.1-1得：0.25fcbh0=0.25 15800 2400=7200kN0.25fcbh0■rdV=1.23100.437=3720.524kN故截面尺寸满足抗剪要求。验算是否按计算配路腹筋：0.07fbh=0.07 15800 2400=2016kNcc00.07fcbh0:::rdV=3720.524kN应按计算配路腹筋。3.腹筋计算3.初选六肢箍筋，由于梁高较大(h=2500mm)，箍筋不能太细，选用10@100即Asv=6 78.5=471mm2,s=100mm。a) 验算配筋率：A 471P=—g〉d00%= X100% =0.589% >pin=0.12%bs 800X100 min满足最小配筋率的要求。b)计算V:csAsvVcs=0.07fcbh1.25fyv—hos471=0.0715800 2400-1.25210: ■:2400，:100二4983.3kN■^V二3720.524kN满足抗剪要求。4工况3计算过程（动负荷试验）4.1荷载计算永久荷载分项系数：g=1.05。可变控制荷载分项系数Q=1.1。该工况为起升额定起重量的1.1倍的负荷，是检查各传动部件的工作性能属于短暂出现的设计状况。竖向轮压：p=790kN均布荷载标准值:gb=58-4.01.489=63.489kN/m均布荷载设计值:gVGgbi.0563.489=66.663kN/m移动荷载标准值:Pmax=1.1P=1.1790=869KN移动荷载设计值:P=1.1max1.05 869=1003.695kN4.2梁的计算跨度梁的计算跨度10=5796mm。该工况为短暂设计工况，由《水工钢筋混凝土结构设计规范》查得0=0.95。因结构及荷载对称，取半跨6个截面进行计算。a）在均布荷载P作用下，各计算截面的内力可按下式计算M|x=0-'0(qlxqx)0 0 2 2(4.3-1)1Qx[=d：0(ql-qx)(432)将q=g=66.663KN/m代入上两式得各截面的弯矩和剪力，见表 4.3—1'、、、截面内力、、012345M(kN即)0205.903366.045480.434549.072571.948V(kN)269.154215.318161.491107.66453.8270表4.3-1均布荷载作用下截面的弯矩和剪力表b）在吊车最大竖向轮压作用下，先求解得预制单跨简支梁的弯矩和剪力影响线，具体过程详见《厂房吊车梁影响线计算》算稿，影响线系数成果见表 2.3-2和表2.3-3。移动荷载各计算截面的最大（最小）内力按下式计算:M二%0〉Pl(4.3.3)(4.3.4)将〉、-p代入上式，得各截面的弯矩和剪力，见表 4.3-4表4.3-2 移动荷载作用下截面的弯矩和坍-力表a®内力、\^01234501根据表4.3-3，将弯矩和剪力包络图绘出，】算弯矩和剪力包络图01根据表4.3-3，将弯矩和剪力包络图绘出，】算弯矩和剪力包络图7见图24.4.1正截面承载力计算M(kN.m)02858.7974892.3756358.6137124.8897279.617V峪(kN)4074.9563371.9592753.0442221.6791703.3161222.227Vm.n(kN)0-86.683-173.366-260.048-346.731-433.414c）叠加后的内力见表4.3-3表4.3-3截面的弯矩和剪力表截面内力012345M(kNm)03064.7005258.4206839.0477673.9617851.565Vmax(kN)4344.1103587.2772914.5352329.3431757.1431222.227Vmin(kN)269.154128.635-11.875-152.384-292.904-433.414上表数值系利用表4.3-1均布荷载作用下的弯矩和剪力表及表 4.3-2的移动荷载作用下截面的弯矩和剪力表合并求得。4.3-梁高满足梁跨的要该吊车梁采用预制，梁的截面尺寸参考类同的结构取用，梁高满足梁跨的要求，梁的高宽比h/b也满足要求，需要求受拉钢筋截面面积As。吊车预制T型梁高度h=2500mm、梁肋宽b=800mm、翼缘计算宽度bf=1600mm、翼缘计算高度hf=400mm。梁的下部配筋需根据4.3节内力计算中的弯矩包络图（4.3-1）中的值Mmax=7851.565kNm进行计算。梁下层配筋计算，估计需配两排纵筋，M=7851.565kNm，取a=100mm，TOC\o"1-5"\h\z2 2ho=2500-100=2400mm，仁=15N/mm，fy=310N/mm（H级），f=210N/mm2'：级）， =1.0，、〃=0.95， =1.2。yv 0 0 d确定翼缘计算宽度按《水工钢筋混凝土结构学》中的表3—3查得:hf,/h。=400/2400=0.17■0.1，独立T型梁，所以«二I。/3二8500/3二2833.33mmbf二b12hf二80012400二5600mm上述两值均大于实有宽度（1600mm），故取bf=1600mm。鉴别T型梁的所属情况：M=1.2 7851.565=9421.878kN打df».hfh0「hf/2 =15 1600400 （2400「400/2）=21120kNmfbfffbff%rdM:::fCbfh—hf/2所以属于第一种情况的T形梁（xWh），按宽度为1600mm勺矩形梁进行计算。rdrdM2fbfh01.27851.565 10厂二。.06815、匚1600、匚2400=1-=1-2〉s=1-：:;1-20.068=0.070:::I=0.544213006mmfc】bh。15^0.070=<1600乂2400

ac'

213006mmfy 310

13006>Pmir>Pmiri=0.15%bh8002400

0选配钢筋27：.:』36(As=14250mm)斜截面承载力计算截面尺寸复核根据4.3节内力计算中的剪力包络图(4.3-1)，可知桥机轨道梁中的最大剪匹=更。=2.5乞4.0，根据力值为V匹=更。=2.5乞4.0，根据DL/T5057—1996《水工混凝土结构设计规范》中的公式6.5.1-1得:0.25fc0.25fcbho=0.25158002400=7200kN0.25fcbh0.rdV=1.24344.110=5212.932kN故截面尺寸满足抗剪要求。验算是否按计算配路腹筋:0.07fc0.07fcbho=0.0715800 2400=2016kN0.07fcbh0:::rdV=5212.932kN应按计算配路腹筋。腹筋计算初选六肢箍筋，由于梁高较大(h=2500mm),箍筋不能太细，选用’12@100，即Asv=6113.1 =678.6mm2,s=100mm。a)验算配筋率:—鼻100%678.6100%=0.85%bs 800100—鼻100%678.6100%=0.85%bs 800100满足最小配筋率的要求。min=0.12%b)计算VcscsVcs=0.07fcbhAsv1.25J—h。=0.07 15i800 2400 1.25210678.62400100=6291.18kN:rdV=5212.932kN满足抗剪要求4.5正常使用极限状态验算4.5.1裂缝宽度验算因该梁处于室内正常环境，环境类别为一类，由附录五表1可知,期组合下Wmax1-0.40mm；荷载效应.】 2叽