地上高大架子方案

TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"一、 编制依据: 2二、 工程概况: 2\o"CurrentDocument"三、 材料要求及质量标准: 6\o"CurrentDocument"四、 施工准备: 6\o"CurrentDocument"五、 高大模板支撑架搭设方式及规定： 7\o"CurrentDocument"六、 高大梁板支撑详细情况汇总： 15\o"CurrentDocument"七、 高大模板支撑架搭设、拆除规定： 17\o"CurrentDocument"八、 高大模板碗扣架施工的安全管理措施： 17九、 模板支架质量检查验收及质量控制 \o"CurrentDocument"十、满堂红模板支架的计算校核： 19《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规定》二、工程概况:华东建筑设计研究院有限公司《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规定》二、工程概况:华东建筑设计研究院有限公司GB700—88GB196—81GB5725—85中国建筑工程总公司GB15831DBJ130-2001JGJ130-2001一、编制依据:《北京**国际城发展项目结构施工图纸》《碳素结构钢》《普通螺纹》《安全网力学性能试验方法》《施工现场环境控制规程》《钢管脚手架扣件》《北京市建筑工程施工安全操作规程》本工程地上部分水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m（属高大模板支撑）有如下部位：1、南主楼1--3层公寓大厅；（标高：-0.1〜8.9；层高：9.0m；顶板厚：120mm；梁截面:600x1600,600x1000,400x600,500x1200,800x1000,600x800）:见图1阴影部分2-1~3-2/A-B轴、3-2~6-1/A-F轴、6-1~7-2/A-B轴、10-1~11-2/A-B轴、11-2~14-1/A-F轴、14-1~15-2/A-B轴、15-2~16/A-F轴；图12、南主楼1层一设备层7-2~10-1/A-F轴；（标高:-0.1~19.4；层高：19.5m；顶板厚：120mm和130mm；梁截面：400x600,600x650,

500x650):见图2图23、北主楼1--3层主入口大厅4-5/A-B轴；（标高：-0.07~11.13；层高:11.2m；顶板厚：120mm；梁截面：350x650）:见图3阴影部分图34、北主楼商业中厅P轴--P轴+4100mm/4-15；（标高：5.6m-22.4m/11.2m-22.4m，层高:16.8m/11.2m，面积约42m2/50.4m2，顶板厚:120mm，梁截面：600x1000/800、500x1000/800、400x1000/800）见图4阴影部分：图45、 北主楼6-11层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：26.5~44.5，层高：18m,面积：36m2，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分6、 北主楼11-16层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：44.5~62.8，层高：18m，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分7、 北主楼17-22层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：68~86，层高：18m，面积约：36m2，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分8、 北主楼22-27层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：86~104，层高：18m，面积约：36m2，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分9、 北主楼27-31层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：104~118.7，层高：14.7m，面积约：36m2，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分10、 北主楼32-38层花园中厅5'-6'/A'-B'轴；（标高：123.9~146.4，层高：22.5m，面积约：36m2，顶板厚：150mm）：见图5阴影部分

北楼8〜10,13〜15,19〜21,24〜26,29,30层局部平面北楼7、12、18、23、28、33〜37层局部平面图5图1、图2、图3、图4所示阴影范围特点是：空间面积比较大，高宽比较适中。梁板支撑系统属于高大模板支撑体系。图5所示阴影范围的特点是：空间面积比较小，约20m2；跨度较小，东西方向4m，南北方向4.4m；空间高度比较大，有三种高度，14.7m、18m、22.5m；该支撑系统自底至顶搭设，整体高宽比过大，容易失稳。高大空间范围主要是做为大厅、花园中厅等使用，视野宽广，气势宏大。模板支撑架采用满堂红碗扣架或普通扣件式钢管架，该模板支撑系统楼板下纵横向立杆间距设为1200mm或900mm，梁底立杆间距后面章节将详细提到，立杆步距不大于1200mm。三、 材料要求及质量标准：1、 模板：梁、板模板采用国产15mm厚双面覆膜木胶合板，尺寸大小为2440mmX1220mm。模板必须具有足够的强度和刚度。2、 龙骨：次龙骨采用50X100mm木方，主龙骨采用100X100mm木方。木方必须具有足够的强度和刚度。3、 支撑系统：支撑系统采用碗扣架，碗扣架立杆和横杆的外径为48mm，壁厚3.0mm。其材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，且要符合《碳素结构钢》(GB700-88)的相应规定。立杆尺寸选用2400mm、1800mm、1500mm、1200mm四种，横杆尺寸选用600mm、900mm两种。碗扣架严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用的碗扣架均外涂防锈漆，并定期复涂，以保证外观形象。梁斜撑、侧楞、底楞均为@48钢管，壁厚3.0mm。根据需要选择长度。4、 安全网：安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能应符合GB5725-85《安全网力学性能试验方法》的规定，立网采用安全网一L—1.5X6m的密目安全网，平网采用P-3X6m的安全网，密目式安全网在100cm2面积上不少于2000目(即2000个洞眼)。四、 施工准备：1、 施工前向架设和使用碗扣架的人员进行专项安全技术交底。2、 按材料要求对钢管、模板、木方等进行检查验收，不合格产品不得在本工程中使用。3、 经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4、 应清除搭设场地杂物，平整搭设场地。5、高大满堂红碗扣架位于哪一层楼板上，该层楼板下面的支撑架不得拆除，以满足该高大支撑系统底部承载力的需要。五、高大模板支撑架搭设方式及规定：1、 首先确定梁轴线两侧立杆位置，梁轴线两侧立杆间距设置为1200mm；梁截面尺寸小于600mmX800mm时，梁底支撑及梁底单立杆沿梁长等间距1200mm一根；梁截面尺寸大于等于600mmX800mm时，梁底支撑及梁底单、双立杆沿梁长等间距900mm一根，然后确定板底立杆位置。2、 满堂红碗扣架立杆要利用2400mm、2100mm、1800mm、1500mm、1200mm等长度的立杆组合搭设，立杆顶部设置U型托便于调整高度，U型托的外露长度300mm。立杆底部垫设50mmX100mmX300~400mm的木方，木方不得翘起。立杆顶部自由端长度控制在500mm以内。3、 架子工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设木脚手板，木脚手板应铺平、铺稳，并用14#铁丝绑扎固定，每块脚手板下至少布置三根横杆。工人必须戴好安全帽和佩挂安全带，不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。4、 根据现场实际需要设置上下操作面的爬梯，爬梯宽度900mm，与地面成45-60度角，两侧设置1米高的护栏，护栏内侧满挂密目安全网，爬梯下满挂大眼兜网。爬梯与满堂红支架固定牢靠。5、 楼板模板支撑架支设方式及要求：1） 楼板模板为15mm厚胶合板，主龙骨为100X100木方、次龙骨为50X100木方，次龙骨木方按300mm间距均匀布置，主龙骨木方按1200mm、900mm两种间距结合立杆支撑位置进行布置。2） 模板龙骨与梁或墙的最大距离不得超过300mm，主龙骨放在U型托的托槽内，龙骨悬挑出长度最大不得大于50mm，次龙骨搁在主龙骨上，次龙骨最大悬挑长度不得大于150mm，并且要求次龙骨两端必须与主龙骨搭接。3） 楼板模板支设参照图6、图7、图8：120012001200图6（适用于9m、11.2m高的板）QW63QW6300630063图8（适用于北楼花园中庭14.7m、18m、22.5m高的板，QU21混8钢管预埋14U型钢筋QW63本图以26.5-44.5标高范围为例。）6、梁模板碗扣架支设方式及要求：1） 梁底单立杆或双立杆沿梁长方向间距1200mm、900mm设置；每排梁底立杆沿梁的轴线方向设置水平杆，水平杆沿立杆高度方向每1.2m设一道。2） 梁底沿梁轴线方向铺梁底模木龙骨，根据梁宽等间距设置3-4根且间距不大于250mm，侧模与底模固定方法为侧模夹底模。侧模木龙骨沿梁轴线方向设置，根据梁高等距离设置，间距不大于250mm。3） 梁侧斜撑沿梁长根据立杆间距设置。钢管、侧龙骨、斜撑、底龙骨相互之间用扣件固定牢靠。4） 梁底立杆支撑形式：A、梁截面尺寸小于600mmX800mm时，梁底支撑形式：（梁底有立杆，梁上无对穿螺栓）梁图9QUZTquztQU3梁图9QUZTquztQU3氐立杆沿梁长@1200B、梁截面尺寸大于等于600mmX800mm，小于800mmX1000mm时，梁底支撑形式：（梁底有立杆，梁上有对穿螺栓）

梁图10C、梁截面尺寸大于等于800mmX1000mm，梁底支撑形式：（梁底双立杆，梁上有对穿螺栓）图117、立杆布置详图：图12所示是南主楼19.5米高的范围，梁底以及板底立杆在图中均有显示，梁两侧立杆间距1200mm，沿梁长立杆间距900mm，板底立杆间距900mm布置，梁底立杆沿梁长

间距900mm布置。本工程中其他范围高大模板支撑架搭设要求参照前面章节立杆间距、步距以及图12平面布置规则进行布置，本方案不一一例举。（注：图12以南楼19.5米高范围为例，仅表示板底立杆间距900mm的情况。）900I1200:900.I。。。1200.90trI—-k—120090(900.-900I1200:900.I。。。1200.90trI—-k—120090(900.-900-900』11200:120^.9,100)00)00900900900；900：900；-----900•900900 900•900-900900■900图12板底立杆平面布置详图8、 满堂红高大架子要设置水平大眼安全兜网，在楼板标高处设置：北楼：11.2米高梁板（2层空间）设置1道水平安全兜网；14.7米高梁板（4层空间）设置3道水平安全兜网；16.8米高梁板（3层空间）设置2道水平安全兜网；18米高梁板（5层空间）设置4道水平安全兜网；22.5米高梁板（6层空间）设置5道水平安全兜网；南楼：9米高梁板（2层空间）设置1道水平安全兜网；19.5米高梁板（5层空间）设置4道水平安全兜网；9、 不满足碗扣架横杆模数的立杆之间利用普通钢管进行连接，保证该支撑系统立杆与

立杆之间必须有横杆相连，立杆步距1200mm；10、超高架体与结构附着方式：在靠近柱子和墙体位置设置水平顶撑或者抱柱，还可以在楼板上预埋U型二级螺纹14钢筋作为架子与结构的联结点，竖向间距3.6米设置一道。水平顶撑在墙柱表面上的时候，必须用木方垫上，防止损坏结构观感质量。碗扣架与结构柱或墙体的有效连接和顶撑可以增强碗扣架的整体稳定性，消除超高失稳的情况出现，变超高架体为几个标准层高架体的组合。1）图13所示为北楼5’-6’/A’-B’轴范围内架体的搭设方式，该架体即可以作为模板支撑架，也可以作为该范围内无板楼层处的操作架、防护架。当作为操作架时，在操作层满铺脚手板，设置护栏、挡脚板、防护密目网等安全设施。其立面效果参照图8,该范围架体利用普通扣件式钢管进行搭设。水平钢管固定在楼板预埋钢筋上，按照图13所示固定牢固。如此固定可在每层楼板进行卸荷，使该架体承受的楼板静荷载和动荷载中的一部分分散在两侧的梁板上，减少架体底部楼板承载量，有关计算在“荷载验算”一节中。在楼板上设置预埋件的联结方式预埋14U型钢筋在楼板上设置预埋件的联结方式预埋14U型钢筋预埋14U型钢筋图13（在楼板上预埋U型钢筋作为架子与结构联结点的方式）2）图14所示架体顶撑加固的方式适用于南楼9米高空间、19.5米高空间、北主楼1--3层主入口大厅4-5/A-B轴范围。自楼板向上每3600mm设置一道1200(900)自楼板向上每3600mm设置一道1200(900)1200(900)靠近柱子架体顶撑方式图143）图15所示架体报柱加固的方式适用南楼9米高空间、19.5米高空间、北主楼商业中厅P轴--P轴+4100mm/4-15轴范围。自楼板向上每3600mm设置一道靠近柱子架体抱柱方式1200(900)靠近柱子架体抱柱方式1200(900)图15轴/A~F轴19.5米高范围。4）图16轴/A~F轴19.5米高范围。3、5层梁</沿梁长方向间距180Qnm一道900900靠近梁架体抱梁方式图1611、 混凝土浇筑速度及方向：楼板浇注速度按照35方/小时计算；楼板浇筑方向：按自西向东，自北相南的大原则，具体情况进行特别处理，浇筑前向分包进行书面交底，工程部、技术部、质量部、分包四方面进行沟通，确定最后浇筑速度及方向。12、 高大空间支撑架所坐落的楼板底部要进行回顶，以增加底部楼板的承载力，按照设计说明，楼板可以承受的活荷载在6-7KN/m2,而楼板自重、支撑架自重以及施工荷载达到8KN/m2,所以楼板回顶是必须的。平面回顶范围即是高大空间范围，高大架体底部回顶至少一层，立杆间距1200mm，步距1200mm。六、高大梁板支撑详细情况汇总：1、 南楼1-3层，标高：-0.1-8.9，层高9.0m。1.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm,立杆步距1200mm，参照图6所示搭设。1.2、 梁底的支设方式：600x1600的梁支设方式参照图11，梁底立杆沿梁长方向间距调整为600mm；800x1000的梁支设方式参照图11；600x1000的梁支设方式参照图10；500x1200的梁支设方式参照图10；600x800的梁支设方式参照图10；400x600的梁支设方式参照图9；2、 南楼1-设备层，标高:-0.1-19.4；层高:19.5m。2.1、 板底立杆纵横向间距设为900mm，立杆步距1200mm，参照图7所示搭设。2.2、 梁底的支设方式：400x600的梁参照图9；500x650的梁参照图9；600x650的梁参照图9；3、 北楼1-3层，标高：-0.07-11.13；层高：11.2m。3.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm,立杆步距1200mm，参照图6所示搭设。3.2、 梁底的支设方式：350x650的梁参照图9；4、 北楼商业中厅P轴--P轴+4100mm/4-15轴，标高：5.6m-22.4m/11.2m-22.4m，层高：16.8m/11.2m。4.1、 11.2米板底立杆纵横向间距设为1200mm,立杆步距1200mm，参照图6所示搭设;16.8米板底立杆纵横向间距设为900mm,立杆步距1200mm，参照图7所示搭设。4.2、 梁底的支撑方式：600x1000/800的梁参照图10；500x1000/800的梁参照图10；400x1000/800的梁参照图10；5、 北楼6-11层，标高：26.5-44.5，层高：18m。5.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm，立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。6、 北楼11-16层，标高：44.5-62.8，层高：18m。6.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm，立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。7、 北楼17-22层，标高：68-86，层高：18m。7.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm，立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。8、 北楼22-27层，标高：86-104，层高：18m。8.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm，立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。9、 北楼27-31层，标高：104-118.7，层高：14.7m。9.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm，立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。10、 北楼32-38层，标高：123.9-146.4，层高：22.5m。10.1、 板底立杆纵横向间距设为1200mm,立杆步距1200mm，参照图8所示搭设。七、高大模板支撑架搭设、拆除规定:模板和支撑架的拆除是混凝土浇筑后很重要的一道工序，与混凝土质量及施工安全有着十分密切的关系。结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和规范的规定；当设计无具体要求时，应符合“混凝土施工及验收规范”(GB50204-92)的规定。结合实际情况考虑，该高大模板的拆除时间确定在梁板混凝土强度达到100%后进行。拆除严格遵守拆除顺序，坚持由上而下，先加固后拆的原则，不能上下同时作业，拆除作业应先拆除碗扣架横杆，再拆除立杆，先拆除楼板模板，然后拆除梁模板。具体拆除规定如下：1、 搭设、拆除工作必须由持有上岗证的架子工拆除。设一名专业指挥人员架子工组长和架子工。安装、拆除支架安排在白天进行，禁止夜间进行工作。2、 搭设、拆除前，专业工长要向操作工人进行书面技术安全交底。对碗扣架搭设的技术要求、安全要求及环境控制要求及措施进行交底。施工中主要环境因素的控制措施及要求包括：碗扣架搭拆及运输过程中噪声排放，碗扣架维修时噪声的排放，涂刷防锈漆及油漆时防锈漆及油漆的遗洒等控制要求和措施。3、 满堂红架子拆除顺序自上而下。4、 遇五级以上大风、雾、雨天停止作业，上架操作注意防滑。5、 搭设拆除模板时要保证结构构件表面及棱角不被磕碰，受到损坏。6、 拆模前要填写拆模申请，报技术负责人审批。7、 当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，及时通知现场技术人员，经过核算，采取必要措施后方可加荷。8、 拆除模板时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：拆除模板的顺序必须按照先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；在拆除模板的过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构安全和质量问题时，应立即停止拆除模板，并经处理认证后，方可继续拆模；八、高大模板碗扣架施工的安全管理措施：1、满堂红支撑架要和已施工完毕的结构柱和墙体连接或者顶撑牢固，增强满堂红支撑架的整体稳定性。2、 碗扣架上通行用的脚手板要铺满铺稳，不得留空头板，保证有3个支撑点，并绑扎牢固，同时设置栏杆防护到位。3、 在高大模板碗扣架搭设和使用过程中，必须每天进行检查，注意控制碗扣架上荷载在允许范围内，禁止在架上集中堆放材料和多人挤在一起。4、 雨天不得进行搭设及拆除作业，不得在已搭好的架子上操作，注意防滑。5、 施工过程中梁板上不得集中堆积钢筋、不得堆放模板及钢构件。6、 安全急救救援预案参见《高大架子应急预案》。7、 拆除安全技术措施：1） 、架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人指挥，禁止非作业人员入内。2） 、拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。3） 、拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油。4） 、拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。5） 、拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。6） 、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。九、模板支架质量检查验收及质量控制：1、 验收依据:①碗扣架安全技术规范的规定；②施工组织设计及变更文件；④危险性较大的分部分项工程专家论证表。2、 验收项目：1） 碗扣架杆件的设置、连接、间距要符合方案要求；2） 底座不得松动，立杆不得悬空；3） 扣件螺栓不得松动，剪刀撑与立杆交点处用扣件扣紧，不得有漏扣现象；横杆与立杆的碗扣连接方式要牢固可靠，逐一进行检查。4） 立杆的垂直度的偏差要符合规范规定，保证支撑的有效性。5） 满足规范规定的安全防护措施要求，不得超载。6） 水平大眼网兜要满铺，不得有漏铺的位置。7） 支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3、该满堂红支架搭设完毕，经技术部、质量部、工程部、安全部验收合格后方可进行梁、板混凝土浇筑。十、满堂红模板支架的计算校核：1、板支撑架计算：楼板厚度有3种：120mm、130mm、150mm，采用15mm厚双面腹膜模板。满堂红碗扣架（扣件式支撑架）搭设高度主要有5种：8.665米、10.865米、14.485米、19.165米、22.165米。1.1立杆间距1200mm的支撑架计算（参照图6）：钢管采用48X3.5mm的碗扣架（计算取壁厚3mm），立杆的纵距计算取值b=1.20米，立杆的横距计算取值1=1.20米，立杆的步距h=1.20米。次龙骨采用50X100mm的方木（计算取值42X92mm），间距300mm；主龙骨采用100X100mm的木方（计算取值92X92mm），间距1200mm。面板采用15mm厚的胶合板，面板的抗剪强度取1.4N/mm2,抗弯强度取13N/mm2。模板自重采用0.5kN/m2，混凝土自重选用24kN/山3，施工均布荷载选用3kN/m2；荷载计算时，取“图12”单元进行计算： % ooao图17楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元1）、荷载计算：（1）.楼板模板自重： 0.5X1=0.5KN/m

.混凝土自重： 24X0.15X1=3.6KN/m(取150mm厚板计算).钢筋自重： 1.1X0.15X1=0.165KN/m合计： 4.265KN/m.施工人员及设备荷载：查表为：3KN/m则，荷载组合值q=1.2X4.265+1.4X3=8.618KN/m、模板的抗弯承载力验算：次龙骨间距为300mm，可将模板的受力情况视为一等跨多跨连续梁。考虑到木方的长度有限，按五跨连续梁进行计算：查静力计算表得：弯矩系数K=-0.105M挠度系数K^=0.644贝V,M=\•ql2=-0.105X8.618X0.32=-0.0814KN.ma=M/W=0.0814X106X6/(1000X152)=2.17N/mm2<f=13N/mm2m因此，抗弯承载力满足要求。、挠度验算：q「1.2X4.265=5.118KN/m3=、•q1l4/(100EI)=0.644X5.118X3004X12/(100X6000X1000X153)=0.47mm<[3]=l/400=300/400=0.75mm因此，挠度满足要求。、龙骨验算：①次龙骨验算：次龙骨采用50X100mm木方，计算取值：42X92mmo承受线荷载：q=8.618X0.3=2.59KN/m。0.373x10642x922Mmax=0.1ql20.373x10642x922=6.3N/mm2〈13N/mm2（可以）V=0.6ql=0.6X2.59X1.2=1.86KN

3V 3x1.86x103 = =0.722N/mm2〈1.4N/mm（可以）2bh 2x42x92刚度验算:ql4 2一59x12004f=0.00677—=0.00677x =1.48mm〈l/400=3mm（可以）EI 9000x竺竺12②主龙骨验算:主龙骨采用100X100mm木方，计算取值：92mmX92mm线荷载：q=8.618KN/mMmax=0.1ql2=0.1X8.618X1.22=1.24KNmMM1.24x106。= = = =9.55N/mm2〈13N/mm2（可以）W bh2 92x9226V=0.6ql=0.6X8.618X1.2=6.2KN3V 3x6.2x103 = =1.1N/mm2〈1.4N/mm2（可以）2bh 2x92x92刚度验算：f=0.00677f=0.00677E=0.00677x8.618x90049000x92x9231T-=0.71mm〈l/400=3mm（可以）、支撑验算:楼板支撑为？48X3.5mm碗扣架，计算壁厚取值为3mm,A=424mm2，间距为1200X1200mm，钢管支撑按轴心受压构件进行计算。每根立杆承受的荷载为：8.618X1.2=10.34KN钢管的回转半径为：i=(d2+d12)1/2/4=(482+422)1/2/4=15.95mm①按强度验算：支柱的受压应力为：O=N/A=10.34X103/424=24.4N/mm2<215N/mm2因此，立杆强度满足要求。②按稳定性验算：立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.34kN；破——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;i——计算立杆的截面回转半径(mm)；i=15.95A 立杆净截面面积(mm2)；A=424W——立杆净截面抵抗矩(mm3)；W=5080b 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；10 计算长度(m)；k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.5m；考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下面公式1计算l0=k1(h+2a)=1.167X(1.2+2X0.5)=2.567m (1)表一模板支架计算长度附加系数k1步距h(m)hWD.90.9<h^l.2 1.2<h^l.5 1.5<h^2.1ki 1.163 1.167 1.185 1.243(表一选自《施工手册(第四版)》)支柱的长细比为：入二l/i=2567/15.95=160.97查表得：^=0.271O=N/(^A)=10340/(0.271X424)=89.99N/mm2<f=215N/mm2/因此，立杆的稳定性满足要求。1.2立杆间距900mm的支撑架计算(参照图7)：根据“1.1立杆间距1200mm的支撑架计算”中的计算，当立杆间距减小，单根立杆承载量减小，致使作用在模板、次龙骨、主龙骨、立杆上的荷载减小，同时立杆稳定性与荷载大小也成正比，故间距900mm的立杆支撑架是满足承载要求的。2、梁支撑架验算：梁模板面层15mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50X100木方(计算取42X92mm)，间距取250mm。（一）、计算截面500X1200mm的主梁:1）、底模次龙骨（42X92木方）验算:1） 荷载计算：模板自重： 0.5X（0.015X0.25+0.042X0.092）X1.2=0.0046KN/m新浇混凝土自重： 24X1.2X0.25X1.2=8.64KN/m钢筋自重： 1.5X0.25X1.2=0.45KN/m振捣荷载： 2.0X0.25X1.4=0.7KN/m合计： 9.79KN/m乘以折减系数0.9 q1=8.82KN/m2） 抗弯强度验算：计算模型取五跨连续梁，立杆间距900mm。Mmax=-0.105ql2=-0.105X8.82X0.92=-0.75KN•mam=M/Wn=0.75X1000X1000X6/42X922=12.65N/mm2Vfm=13（可）3）刚度验算：荷载不包括振捣荷载q2=8.22KN/m3=0.644ql4/100EI=1.42mmV[3]=l/400=900/400=2.25mm（可）2） 、底模主龙骨验算：因梁下设有一排立杆支撑，因此主龙骨不需计算。3） 、主龙骨支撑稳定性计算：立杆承压N=（24+1.5）X0.5X1.2X1.2+2.0X0.4X1.4+0.08=19.56KNa=N/^A=19.56X1000/（0.271X424）=170.23N/mm2Vf=215N/mm2（可）4） 、梁侧模验算：1） 荷载计算：新浇混凝土侧压力F取T=25°C,p1=1,p2=1.15,t0=5h,浇筑速度V=3m/hF1=0.22yct0p1p2V1/2=52.6KN/m2F2=ych=24X0.7=16.8KN/m2取其较小者 F=16.8X1.2=20.16KN/m2振捣荷载 4.0X1.4=5.6KN/m2以上两项合计：25.76KN/m22） 次龙骨42X92木方验算：（间距取250mm）将荷载转化为线荷载为6.44KN/m，乘以0.9折减系数得q1=5.8KN/m。A、抗弯强度验算：（l=900mm）Mmax=-0.105ql2=-0.49KN•mam=M/Wn=8.27N/mm2<fm=13N/mm2（可）b、抗剪强度验算：V=-0.606ql=-0.606X5.8=-3.51KN剪应力T=3V/2bh=3X3.51X1000/2X42X92=1.36N/mm2<1.4N/mm2（可）C、刚度验算：不计振捣荷载q2=4.54KN/m3=0.644ql4/100EI=0.82mm<[3]=l/400=900/400=2.25mm（可）（二）、计算截面600X1000mm的主梁：1） 、底模次龙骨（42X92木方）验算：1） 荷载计算：模板自重： 0.5X（0.015X0.25+0.042X0.092）X1.2=0.0046KN/m新浇混凝土自重： 24X1X0.25X1.2=7.2KN/m钢筋自重： 1.5X0.25X1.2=0.45KN/m振捣荷载： 2.0X0.25X1.4=0.7KN/m合计： 8.396 KN/m乘以折减系数0.9 q1=7.556 KN/m2） 抗弯强度验算：计算模型取五跨连续梁，立杆间距900mm。Mmax=-0.105ql2=-0.105X7.556X0.92=-0.643KN•mam=M/Wn=0.643X1000X1000X6/42X922=10.85N/mm2<fm（可）3） 刚度验算：荷载不包括振捣荷载q2=6.93KN/m3=0.644ql4/100EI=1.25mm<[3]=l/400=900/400=2.25mm（可）2） 、底模主龙骨验算：因梁下设有一排立杆支撑，因此主龙骨不需计算。3） 、主龙骨支撑稳定性计算：立杆承压N=（24+1.5）X0.5X1X1.2+2.0X0.4X1.4+0.08=16.5KNa=N/qA=16.5X1000/（0.271X424）=143.6N/mm2<f=215N/mm2（可）4）、梁侧模验算：1） 荷载计算：新浇混凝土侧压力F取T=25°C,p1=1,p2=1.15,t0=5h,浇筑速度V=3m/hF1=0.22yct0p1p2V1/2=52.6KN/m2F2=ych=24X0.7=16.8KN/m2取其较小者 F=16.8X1.2=20.16KN/m2振捣荷载 4.0X1.4=5.6KN/m2以上两项合计：25.76KN/m22） 次龙骨42X92木方验算：（间距取250mm）将荷载转化为线荷载为6.44KN/m，乘以0.9折减系数得q1=5.8KN/m。A、抗弯强度验算：（l=900mm）Mmax=-0.105ql2=-0.49KN•mam=M/Wn=8.27N/mm2Vfm=13N/mm2（可）b、抗剪强度验算：V=-0.606ql=-0.606X5.8=-3.51KN剪应力T=3V/2bh=3X3.51X1000/2X42X92=1.36N/mm2V1.4N/mm2（可）C、刚度验算：不计振捣荷载q2=4.54KN/m3=0.644ql4/100EI=0.82mmV[3]=l/400=900/400=2.25mm（可）（三）、计算截面800X1200mm的主梁：1）、底模次龙骨（42X92木方）验算：1） 荷载计算：模板自重： 0.5X（0.015X0.25+0.042X0.092）X1.2=0.0046KN/m新浇混凝土自重： 24X1.2X0.25X1.2=8.64KN/m钢筋自重： 1.5X0.25X1.2=0.45KN/m振捣荷载： 2.0X0.25X1.4=0.7KN/m合计： 9.79KN/m乘以折减系数0.9 q1=8.8KN/m2） 抗弯强度验算：计算模型取五跨连续梁，立杆间距900mm。Mmax=-0.105ql2=-0.105X8.8X0.92=-0.75KN-mam=M/Wn=0.75X1000X1000X6/42X922=12.65N/mm2Vfm（可）3）刚度验算：荷载不包括振捣荷载q2=8.22KN/m3=0.644ql4/100EI=1.42mmV[3]=l/400=900/400=2.25mm（可）2） 、底模主龙骨验算：因梁下设有一排立杆支撑，因此主龙骨不需计算。3） 、主龙骨支撑稳定性计算：立杆承压N=（24+1.5）X0.5X1X1.2+2.0X0.4X1.4+0.08=16.5KNa=N/^A=16.5X1000/（0.271X424）=143.6N/mm2Vf=215N/mm2（可）底板模板支撑拆除后，l=3600mm,入二110,^=0.516,N=7.12KNa=N/qA=54N/mm2<f=215N/mm2（可）4） 、梁侧模验算：1） 荷载计算：新浇混凝土侧压力F取T=25°C,p1=1,p2=1.15,t0=5h,浇筑速度V=3m/hF1=0.22yct0p1p2V1/2=52.6KN/m2F2=ych=24X0.7=16.8KN/m2取其较小者 F=16.8X1