某项目塔吊基础方案全套

某项目塔吊基础方案全套编制人：审核人：批准人：日期：目录第1章、编制依据2第2章、工程概况2第3章、塔吊基本性能3第4章、塔吊基础定位及施工3第5章、计算书45.1、塔机属性55.2、塔机荷载55.3、基础验算85.4、基础配筋验算145.5塔吊抗倾覆力验算165.6、施工图17第6章、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正19第7章、塔吊井道防护处理19第8章、平面位置图20第9章、应急救援预案22第1章、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:1.《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ－T187-20092.《地基基础设计规范》（GB50007-2011）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）4.《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）5.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）6．《机械使用安全技术规程》JGJ33-20127．QZT80A(6013)塔式起重机使用说明书；8．XXXX工程图纸；9.压板试验报告、勘探报告。第2章、工程概况XXXX工程由XXX房地产开发有限公司投资开发建设，XXX设计研究院设计，XXX质量监督站质量监督，XXX安全监督站安全监督，XXX监理项目管理有限公司，XXXX有限公司施工的工程。本工程位于XXXX路，交通十分便利。本工程部分采用桩基础，非主楼位置地下室采用独立基础，现浇剪力墙结构。总建筑面积约XXX平方米。本工程位置为砂质卵石土，地下水丰富，天然地基基础其主体及地下室位置要求地基承载力特征值为350kpa。塔吊基础位置为砂质卵石土地基承载力特征值fak(kPa)取150计算（实际压板试验报告为200）。根据工程规模、结构形式；本工程选用QZT80A(6013)塔吊，负责建筑物主体结构施工期间主要垂直运输，和水平运输。塔吊具体布置位置参见《施工现场平面布置图》。第3章、塔吊基本性能塔吊参数：自升式塔吊型号为：QZT80A(6013)塔吊自重为：550KN最大起重荷载为：60kN塔吊额定起重力矩为：2000kN·m塔吊起升高度为：130m塔身宽度为：1.65m。第4章、塔吊基础定位及施工1、塔吊基础定位详见施工平面图；2、塔吊基础施工工艺流程：土方开挖，垫层混凝土，砖胎膜砌筑，土方回填，钢筋绑扎，螺杆预埋，混凝土浇筑，塔吊安装（混凝土达到强度后）基础施工前应由塔吊安拆装队技术负责人进行如下几方面的技术交底：混凝土强度等级、钢筋配置图、基础与建筑平面图、基础剖面图、基础表面平整度要求、预埋螺栓误差及各工序的技术要求等，接底人为工程施工负责人，双方书面交接。基础施工应由塔机所有部门派专人监督整个施工过程，同时做好各个隐蔽验收纪录，如压板试验报告纪录、地基隐蔽工程验收纪录等。施工完毕及时做好砼的养护，砼强度达到要求后方可安装塔吊；（塔吊基础混凝土需派专人养护，且养护到位）。3、确保砼基础表面平整，砼初凝前用水准仪进行检查，必须达到使用说明书中规定的平整度，用水准仪校水平，倾斜度和平整度误差不超过1/5000；4、机脚螺栓位置、尺寸要绝对正确，应特别注意做好复核工作，尺寸误差不超过±0.5mm，螺纹位须抹上黄油，并注意保护。5、塔吊基础混凝土采用天泵输送。浇筑完成需进行二次收抹，及时遮盖薄膜，防止收缩裂缝。试块留置一组。振捣混凝土应使用高频振动器，振动器的插点间距为1.5倍振动器的作用半径，防止漏振。振动器插点要均匀排列，不应混振以免造成混乱而产生漏振。每一插点要撑握好振捣时间，过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。振捣时做到快插慢拨，快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土产生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土填满振动棒抽出时所造成的空洞。在振捣过程中，应将振捣棒上下略作抽动，以便上下振动均匀，插点有序，振捣时间要掌握好，不要过长，也不要过短，一般控制在20~30s之间，宜在混凝土表面泛浆，不出现气泡为止。在振捣过程中，不得触及钢筋，以免其发生移位，出现螺杆及钢筋移位现象。振捣上层混凝土时，振捣棒插入下层混凝土约50mm，以消除上下层之间冷缝，确保混凝土质量。6、混凝土的养护：混凝土浇筑完毕后，必须及时进行养护。混凝土的养护时间应以不破坏混凝土表面为前提条件并尽早进行，由于夏季施工，气温高，一般为混凝土浇灌完毕后6h进行洒水养护，一天浇水次数不少于三次，养护时间为7天。7、浇筑及完成后基础处不能积水，有水需及时排除。采用基坑砌体围护及抽水机降水。8、防雷击：避雷装置与建筑物主体连接成整体。塔吊基础底四角40角钢2m打入地下，40镀锌扁钢与塔吊基础焊接一周，基础顶40角钢外露150mm,12镀锌圆钢与建筑物主体避雷连接。第5章、计算书品茗计算软件计算计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）等编制。5.1、塔机属性塔机型号(QZT80)TC6013-6塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.65.2、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)560起重臂自重G1(kN)48起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)29.3小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.5最小起重荷载Qmin(kN)13最大吊物幅度RQmin(m)60最大起重力矩M2(kN·m)Max[60×13.5，13×60]＝810平衡臂自重G3(kN)18平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)7.25平衡块自重G4(kN)162平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)10.22、风荷载标准值ωk(kN/m2)工程所在地XXX市基本风压ω0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数βz工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs工作状态1.95非工作状态1.95风向系数α1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ωk(kN/m2)工作状态0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79非工作状态0.8×1.2×1.63×1.95×1.32×0.35＝1.413、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)560+48+3.8+18+162＝791.8起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)791.8+60＝851.8水平荷载标准值Fvk(kN)0.79×0.35×1.6×43＝19.02倾覆力矩标准值Mk(kN·m)48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2+0.9×(810+0.5×19.02×43)＝771.84非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)Fk1＝791.8水平荷载标准值Fvk'(kN)1.41×0.35×1.6×43＝33.95倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)48×29.3-18×7.25-162×10.2+0.5×33.95×43＝353.434、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk1＝1.2×791.8＝950.16起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk＝1.4×60＝84竖向荷载设计值F(kN)950.16+84＝1034.16水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk＝1.4×19.02＝26.63倾覆力矩设计值M(kN·m)1.2×(48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.9×(810+0.5×19.02×43)＝1145.61非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk'＝1.2×791.8＝950.16水平荷载设计值Fv'(kN)1.4Fvk'＝1.4×33.95＝47.53倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.2×(48×29.3-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.5×33.95×43＝570.15.3、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)8基础宽b(m)8基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重γc(kN/m3)25基础上部覆土厚度h’(m)2基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)150基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd1.6基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)197.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=8×8×(1.5×25+2×19)=4832kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×4832=5798.4kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2+0.9×(810+0.5×19.02×43/1.2)=710.5kN·mFvk''=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×48×29.3+3.8×13.5-18×7.25-162×10.2)+1.4×0.9×(810+0.5×19.02×43/1.2)=1059.74kN·mFv''=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=8/8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。Wx=lb2/6=8×82/6=85.33m3Wy=bl2/6=8×82/6=85.33m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=771.84×8/(82+82)0.5=545.77kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=771.84×8/(82+82)0.5=545.77kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(851.8+4832)/64-545.77/85.33-545.77/85.33=76.02kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力计算Pkmin=76.02kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(851.8+4832)/64+545.77/85.33+545.77/85.33=101.6kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(851.8+4832)/(8×8)=88.81kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=150.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=197.50kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=88.81kPa≤fa=197.5kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=101.6kPa≤1.2fa=1.2×197.5=237kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1500-(40+22/2)=1449mmX轴方向净反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(851.800/64.000-(710.498+15.850×1.500)/85.333)=6.351kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(851.800/64.000+(710.498+15.850×1.500)/85.333)=29.584kN/m2P1x=Pxmax-((b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=29.584-((8.000-1.600)/2)(29.584-6.351)/8.000=20.291kN/m2Y轴方向净反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(851.800/64.000-(710.498+15.850×1.500)/85.333)=6.351kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(851.800/64.000+(710.498+15.850×1.500)/85.333)=29.584kN/m2P1y=Pymax-((l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=29.584-((8.000-1.600)/2)(29.584-6.351)/8.000=20.291kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(29.58+20.29)/2=24.94kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(29.58+20.29)/2=24.94kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=24.94×(8-1.6)×8/2=638.4kNVy=|py|(l-B)b/2=24.94×(8-1.6)×8/2=638.4kNX轴方向抗剪：h0/l=1449/8000=0.18≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×8000×1449=48396.6kN≥Vx=638.4kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1449/8000=0.18≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×8000×1449=48396.6kN≥Vy=638.4kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！5.4、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400Φ22@160基础底部短向配筋HRB400Φ22@160基础顶部长向配筋HRB400Φ22@160基础顶部短向配筋HRB400Φ22@1601、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(8-1.6)2×24.94×8/8=1021.44kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(8-1.6)2×24.94×8/8=1021.44kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=1021.44×106/(1×16.7×8000×14492)=0.004ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=1021.44×106/(0.998×1449×360)=1962mm2基础底需要配筋：A1=max(1962，ρbh0)=max(1962，0.0015×8000×1449)=17388mm2基础底长向实际配筋：As1'=19377mm2≥A1=17388mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1fclh02)=1021.44×106/(1×16.7×8000×14492)=0.004ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=|MⅠ|/(γS2h0fy2)=1021.44×106/(0.998×1449×360)=1962mm2基础底需要配筋：A2=max(1962，ρlh0)=max(1962，0.0015×8000×1449)=17388mm2基础底短向实际配筋：AS2'=19377mm2≥A2=17388mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=19377mm2≥0.5AS1'=0.5×19377=9688mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=19377mm2≥0.5AS2'=0.5×19377=9688mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为C12@160x160。5.5塔吊抗倾覆力验算设塔吊基座施工几何尺寸8×8×1.5（m）满足M抗>M倾，即塔吊基础达到抗倾覆力矩。（1）设计基础质量P2为5.0×5.0×1.35×25＝844KN8x8x1.5x25=2400KN（2）已知条件：M倾＝1145.61（KN·m），P1＝1034.16KN（３）验算任一方抗倾：设∑Ma≥0，有M抗＝（P1+P2）×3.2（塔身至基础边）＝（1034.16+2400）×3.2＝10989.31KN.m＞M倾1145.61KN.m满足M抗