中建矮塔斜拉桥安全施工方案

图9.3.1-2。每个主塔布置16个应变测点，全桥两个塔柱共布置32应变个测点。（2）沉降测点墩顶沉降测点选择0#块墩顶的水准基准点作为测点，如图9.3.1-1，此类测点施工单位一般会在浇筑0#块前进行预埋。（3）塔柱塔偏测点布置塔偏测点布置在塔顶附近，如图9.3.1-1中C-C截面。索塔偏位测量采用全站仪进行观测，反射片作为反射装置。主塔施工完后，监控单位将在靠塔顶处安装反射片，用环氧树脂粘贴于柱面。反射片的布置须结合现场观测视野条件灵活布置，以保证其稳定牢固为主，每根塔柱上不少于2个。图9.3.11主塔节应力和塔偏测点断面布置示意图（单位：cm）图9.3.12主塔节应力测点断面布置示意图（单位：cm）主塔应力监测在悬臂浇筑阶段，0#节段下的临时支架起到临时支撑作用，但在主梁纵向预应力束和斜拉索张拉的过程中，主梁梁体会发上挠，两侧临时支架上的受力会部分向桥墩上转移。梁体全部重量及其他荷载主要靠塔柱传至基础，斜拉索承担的荷载都需经塔柱传递至下部。监测塔柱容易出现应力集中截面处的应力变化和累计情况，分析其是否和理论计算趋势相一致，有助于排查结构的异常情况，保证桥梁结构在施工过程中的安全。塔柱应力测点预埋后，待混凝土强度和水化热稳定后，一般7天后可采集初值。主塔应力测试工况：主梁节段浇筑后、纵向预应力张拉后、斜拉索张拉后和成桥后。主塔应力测试时间：测量时间一般选择在早上8：00前或晚上18：00后进行。避免高温日照影响。墩顶沉降监测监控单位在每个梁段浇筑后核查墩顶标高变化情况，根据两墩的具体沉降，分别修正下一个梁段的立模高程。主塔偏位监测主塔偏位测量采用全站仪进行观测，反射片作为反射装置。主塔施工完后，监控单位将在靠塔顶处安装反射片，位置见图9.3.1-1中C-C截面处。全站仪后视基准控制点采用施工单位的平面高程控制点。测量的工况主要是斜拉索张拉后，主梁合龙后，成桥后。测量时间，要避免日照温差影响，通常在早上8：00前进行。为提高各方工作效率，同时保证测量数据稳定连续可靠，建议施工单位在现场选择合适地点做一个观测墩，如图9.3.4-3，用以架设全站仪。图9.3.4-3测量用观测墩9.4主梁节段施工监控9.4.10#块施工监控0#块悬臂端立模高程指令的发出，需要施工单位先提供0#块支架预压沉降和回弹观测的数据。施工单位将0#块支架预压沉降和回弹观测的数据提供给监控单位，监控单位根据现场支架预压数据的实际情况结合施工计算的预拱度，向施工单位发出0#块悬臂端的立模标高指令。9.4.2主梁节段标高立模指令挂篮预压试验后，监控单位参考施工单位提供的预压数据，确定出挂篮变形预抬值并开始发出梁段立模指令。立模指令中，梁底立模标高=梁底设计标高+挂篮变形预抬值+施工预拱度。关于挂篮变形预抬值，由于挂篮预压试验和实际梁段浇筑时挂篮受力方式不同，由此造成的变形规律可能不同，监控单位立模指令中提供的挂篮变形预抬值主要以预压试验结果和梁段挠度变形结合工程经验综合得出。关于施工预拱度，施工预拱度考虑了设计图纸中成桥预拱度余弦曲线和施工仿真计算的预拱度。主梁节段立模指令发出时机：（1）无斜拉索梁段的（1#块～2#块、10#块～11#块），主梁节段纵向预应力张拉完后一个工作日内；（2）有斜拉索梁段的（3#块～9#块），斜拉索张拉完后一个工作日内；（3）边跨现浇段，施工单位支架预试验结束后一个工作日内。主梁立模时平面轴线和立模标高的复核关于主梁立模标高和轴线坐标，以监控单位发出的立模指令上的立模数据为准。监控单位对立模标高复核时间为梁段浇筑前，即本梁段所有钢筋绑扎完毕之后。主梁节段立模指令中的立模高程只给出梁端底部的高程，但监控复核高程时，底模高程和顶模高程均会复核。由于受钢筋重量或挂篮吊杆松紧的影响，绑完钢筋后模板的高程可能会发生变动，因此施工方须保留挂篮拉杆调节的余地，确保浇筑前模板高程达到指令要求。监控单位在复核立模标高的过程中，如发现模板高差超出指令允许范围，应告知施工单位误差情况，并在其调正后再次复核，直到调整到位。主梁节段挠度测点预埋主梁节点挠度测点预埋的方式为在测点处焊接钢筋头，测点用φ18以上钢筋制作，底部焊于梁段骨架钢筋上，顶部磨圆露出混凝土表面3cm。每个截面焊接5个（梁顶3个，梁底2个），具体如图9.4.4-1～图9.4.4-2所示。测点焊好后，监控人员喷红漆以醒目，并提醒现场作业人员小心避让，避免绊倒。图9.4.4-1主梁节段挠度测点断面布置示意图（单位：cm）图9.4.4-2主梁节段挠度测点平面布置示意图（单位：cm）9.4.5主梁节段挠度监测主梁挠度监测采用水准仪测量，精度1mm。（1）主梁挠度测点测量时机1）梁段浇筑前（此时梁端承重不仅包括挂蓝前移后重量，而且包括模板钢筋的重量），采集初值；2）主梁节段浇筑完（桥面新浇凝土强度达到站人条件后，监控单位测量浇筑后梁端挠度）；3）纵向预应力束张拉完后；4）斜拉索张拉完后；至此，一个截面挠度测点监测达到了一个完整的周期。（2）主梁挠度测点测量时间主梁挠度测量时，要避免日照温差影响，通常在早上8：00前进行。现场监控人员须提前关注当地一周内天气预报的情况，并熟悉当地日出日落时间随季节变化的规律，适时调整最佳的测量时间。主梁截面应变和温度测点的布置（1）应变和温度测量传感器拟选用型号为JMZX-215（温度）的埋入式应变计测量主梁截面应变。其量程为±1500με，灵敏度为1με。同时此型号传感器同时也可测量梁体温度，量程为-30℃～150℃，灵敏度为0.5℃。此型号传感器轻巧结构，能确保传感器与被测结构体同步变形。振弦采用特种超强钢丝（进口），国际标准锚焊工艺锚固，具有高稳定性、高性能、高精度等特性，设计使用寿命50年。正确的安装和导线保护时埋设成活率98%以上。具备超高的防水性能，防水：2MPa。可满足此类预应力桥梁结构应力应变的监测。图9.4.6-1埋入式智能钢弦传感器（2）主梁截面应变和温度传感器的安装与布置此类桥梁主梁采用悬臂法施工技术，根据悬臂梁施工技术规范和施工仿真计算分析，在0#块截面端部（0#块与1#块截面交界面），1/4L（6#与7#块交界面）以及1/2L（跨中合龙段中部）布置主梁截面应变计，如图图9.4.6-2中的1～9截面所示。主梁传感器测点布置9个截面，每个截面6个测点，如图8.4-5，主梁部分共计54个测点。由于0#块～1#块截面交界面和6#～7#块交界面，在前一个梁段施工完拆模后都会在交界处对混凝土面凿毛，此截面节传感器会布置在1#块和7#块内截面一侧，以避免因脱模凿毛施工对交界处的传感器和线路造损坏。图9.4.6-2主桥应力监测截面布置示意图图9.4.6-3主梁传感器布断面置示意图图9.4.6-4主梁传感器安装示意图9.5张拉斜拉索施工监控斜拉索张拉索力指令施工单位在张拉斜拉索之前，关于拉索的初拉力，须以监控单位发出的拉索张拉指令上的初拉力为准。按照指令张拉完后，监控单位对比校核。斜拉索索力的监测（1）索力的监测方法体外索力监测一般采用振动频率法。索的索力与其固有频率存在着映射关系，见下式：T式中：Tn——对应于n阶自振频率的索的张力（索力）；fn——索的第n阶自振频率；L——索的计算长度；n——索的振动阶数；W——单位索长的重量；g——重力加速度；EI——索的抗弯刚度。因此可以通过随机环境激振，测试拉索的前5～8阶自振频率，利用前5阶频率计算结果的均值作为索力的实测值。频率法测量索力具有快速准确、使用方便之优点而广泛应用于工程领域。图9.5.2-1索力仪组成（2）索力的监测由于采用振动频率法测索力，索的有效振动长度影响索力连续监测的结果，因此施工单位作业的器具或桥上的堆放物品，不得依靠或牵挂于索体，桥面走线不得羁绊索体，以免影响测量结果。初张拉时实测索力值的确定，以千斤顶油压表换算出得索力值为准，监控单位索力仪测得的值为辅。校核张拉过程中的索力时，在施工单位张拉完斜拉索，过5分钟后，监控单位测量索力值，并确定振动区的有效索长。张拉到位后，监控单位再采集前两对斜拉索索力。成桥索力调整成桥后监控单位结合成桥索力的实际大小，判断索力是否需要调整，如需要调索，分析并计算索力的调整顺序和调整量，施工单位调整后，监控单位再校核，直到全部拉索索力达到设计要求。监控单位最后给出斜拉索的振动法取值的有效索长值（在最终的施工监控总结报告中体现），供以后其他单位进行荷载试验或维护检修等工作时作为参考。9.6合龙阶段施工监控合龙施工是悬臂梁施工的最重要的环节之一，涉及到桥梁结构体系转换。大量工程经验和施工仿真计算结果表明，不同的合龙方式会产生明显不同的施工预拱度。为保证成桥线形能达到设计要求，在主梁施工过程进行之前，施工单位须提供详细的合龙方案，而且主梁施工过程中合龙方案不应有所变更。合龙前两个节段，监控单位通过两墩之间的联测，确定两墩柱的沉降偏差，及时通过调整立模指令进行立模高程修正。合龙前，监控单位对主梁结构的高程、变形、应力等监测指标进行跟踪测量和测试，并进行环境温度的监测，掌握主梁最大悬臂端的“温度-位移”的变化对应关系，为选择合理的合龙时间提供参考。合龙前，施工单位须将配重的重量、预压的方式以及配重加载的在梁上区域告知监控单位。合龙过程中，监控单位根据浇筑进度实时监测合龙口高差变化情况，促使现场浇筑进度和卸载配重进度基本一致，达到配重荷载和混凝土湿重荷载平稳转换。合龙后，监控单位测量索力、应力、主梁线形。9.7施工监控精度要求（1）立模标高允许误差：±5mm。（2）相邻节段相对高程误差不超过节段长度的±0.3%。（3）合龙口：高差不超过20mm；轴线不超过10mm。（4）成桥线形：标高误差：±L/5000，其中L为跨径；主梁轴线偏位控制在L/10000以内。（5）梁体应力不超过设计要求，桥梁不得出现结构性裂缝。（6）成桥索力与理论索力差值不超过±5%。9.8预警机制（1）主梁挠度和塔偏变形与计算理论发生偏差，结合监控采集的数据修正模型参数后仍于理论不符，当偏差超过10%的话，下一节段的立模指令中要考虑线形平顺的拟合工作，并分析原因，排查问题。结构出现较大的异常变形，超过理论计算20%且绝对偏差量超过20mm的，向监理和施工单位发出预警，必要时请桥梁专家现场分析原因。（2）发现桥梁出现裂缝时，向监理和施工单位发出预警。（3）对于施工过程中，施工时，桥上临时荷载堆放或配重不符合规范要求的，或者施工过程中有不利结构稳定的行为时，阻止其继续实施，向施工单位发出安全预警。（4）桥墩沉降达到设计0.02m的80%时，向监理和施工单位发出预警。10.应急预案10.1救援预案的目的若施工过程造成严重质量事故或人员伤亡或重大经济损失的事故，应及时上报主管单位、当地指挥部和安全监督部门，并立即启动抢险救援应急预案，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。10.2救援机构应急响应机制是为了便于在事故发生后，迅速有效地做出应急响应，并能有组织有计划地开展应急救援而建立起来的应急响应体系，应急响应组织机构在应急总指挥的领导下构成。事故应急处治设领导小组和突击分队两级机构。领导小组负责指挥协调各突击分队工作，并明确领导小组各成员的职责；各突击分队负责其责任范围内的应急处治工作，明确各人员的职责，并负责向领导小组汇报事故处治情况。各突击分队必须统一服从领导小组的领导，实行分队队长负责制，统一指挥、分级、分片负责管理，逐级落实到人，一级对一级负责，各分队之间要通力协作，局部利益必须服从全局利益。图10.2-1应急救援组织结构图一旦发生安全事故，项目领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥应急处理，成立现场应急领导小组。领导小组各成员及单位要按照应急预案的要求，服从命令，统一部署、分工负责、各司其责，相互协调，密切配合，共同搞好事故应急处治工作。1、项目部应急领导小组及其人员组成组长：徐显攀职责：研究、审批抢险方案；组织、协调各方抢险救援的人员、物资、交通工具等；保持与上级领导机关的通讯联系，及时发布现场信息。2、下设小组：10.3救援职责1、组长职责1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2）复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3）指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4）与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排；5）在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6）在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。2、副组长（即现场管理者）职责1）评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。3、通讯联络组职责1）确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2）保持通讯设施和设备处于良好状态；3）负责应急过程的记录与整理及对外联络。4、技术支持组职责1）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2）指导抢险抢修组实施应急方案和措施。3）修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料5、保卫组职责1）保护受害人财产。2）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作。3）保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。4）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。6、抢险抢修组职责：1）实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。2）寻找受害者并转移至安全地带。3）在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。4）抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。7、医疗救治组1）在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）。2）使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。3）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。8、后勤保障组职责1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。2）提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。10.4救援程序（1）事故发生后，当事人应立即报告项目负责人，项目部上报企业负责人，企业负责人上报政府部门，应立即报告当地有关部门及指挥部。项目部应积极配合事故调查开展事故调查工作，提出整改措施。（2）项目部立即启动应急救援预案，立即组织人员营救受害人员，组织撤离或者采取其它措施保护危害区域内的其它人员，不得拖延、推诿。采取必要措施，减少事故损失，防止事故蔓延、扩大。迅速控制危害源，针对危害源对人体、土壤、水源、空气造成的现实危害和可能产生的危害，迅速采取封闭、隔离、洗消等措施，直至符合国家环境保护标准。（3）查明人员伤亡情况，估算经济损失等情况，分析事故原因，形成文字材料报告地方指挥部或地方安全机构。（4）内部机构联系（5）外部机构联系报警电话：110急救电话：120（6）报警与应急救援联络步骤①接到人员报警；②指挥布置抢险工作；③启动应急预案、现场戒严；④各司其职，开展抢险救援工作；⑤清点人、财、物伤亡或损失情况，及时上报；⑥善后处理。10.5医疗救援路线1、医疗救援路线施工前，考察距项目部最近医院的位置，距离本项目最近的医院为九江市第一人民医院总院（电话，提前设计医疗救护线路，为伤员进行救护节约宝贵时间。图10.5-1急救援线路起点目的地距离推荐线路电话号码项目现场九江市第一人民医院2.9KM039乡道-八里湖大道-云景路最近医院救援路线示意图2、沿线消防、交警等部门提前与周边消防、交警等部门进行接洽，平时保持良好的沟通，交代清楚相关应急路线。在需要社会力量应急时，立即与消防、交警等部门联系，确保高效到达。3、各单位联系电话周边各单位联系方式见下表。表10.5-1周边单位联系方式序号周边资源联系电话用途1火警119火灾报警救援2治安警110治安事件报警救援3气象121气象信息4查号台114电话号码查询5急救中心120人员伤亡急救6道路事故报警122道路事故报警10.6应急措施10.6.1火灾事故1.初起火灾项目组启动自己的应急组织自防自救。2.自救能力有限的，根据火势及时报火警“119”，说清起火详细地址、单位电话、着火材料、报警人姓名，并派人到事故路口引导消防车及时到达火灾地点，并立即报告公司。3.在消防车未到达现场前，应急小组指挥应急分队使用常备消防器材、设施进行补救。4.应急小组应有通讯设施保障，首先抢救人员，再抢救贵重物资和可能发生爆炸及有毒有害物品。5.组织人员对火场警戒，维护火场秩序。6.了解有无触电、房屋倒塌危险，先断电、疏散人员，如有火势蔓延危险的要拆破相连建筑，避免火灾扩大。7.在消防车到达后，积极配合灭火。对抢救出的物资放置在安全地点，组织好灭火用水供应和器材人员支援。8.保证灭火物资供应。9.火灾抢救完成后，全面细致地检查火场，防止余火复燃，必要时安排应急分队人员监控火场，保护现场，配合消防部门调查处理。10.恢复消防设施，使其处于备用状态，对已使用的消防器材进行检修。11.疏通事发现场道路，保证救援工作顺利进行；疏散人群至安全地带。12.在急救过程中，遇有威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。13.为防止车辆爆炸，项目人员除自救外，还应向社会专业救援队伍求援，尽快扑灭火情。14.定期检查维修车辆，检查车辆上灭火器的配备，保证良好的车况是防止车辆发生火灾的最好措施。10.6.2高空坠落事故1.发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2.出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 3.颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。 4.发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5.发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6.复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7.周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨髓。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过L小时为宜，做好标记，注明上止血带时间。8.遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。A一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCL溶液）冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。 B加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。 C止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上L/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上L/3处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～L分钟。 9.动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。10.6.3机械伤害事故1.发生机械伤害后，现场施工负责人应立即报告项目部应急救援小组(工地现场指挥部)及应急救领导小组，应急救援小组应立即拨打120救护中心与医院取得联系(医院在附后的直接送往医院)。应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。在医护人员没有来到之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救措施。2.对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。3.对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。4.对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位：也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。5.对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或者选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等。对上肢出血者，捆绑在其上臂L/2处，对下肢出血者，捆绑在其在腿上2/3处，并每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～1分钟。6.对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。7.采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在职转达送医院的途中，应尽量减少颠篇并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口的等情况。模板坍塌1、组织应急计划的制定、贯彻落实，当发生安全事故、自然灾害、突发事件等事故时，及时赶赴事故现场，组织抢险、协调、保障、处理等应急救援工作。①接到模板坍塌的报警；②指挥布置抢险工作；③启动应急预案、现场戒严；④各司其职，开展抢险救援工作，转移伤员；⑤清点人、财、物伤亡或损失情况，及时上报；⑥善后处理。应急救援措施（1）发生模板坍塌事故时，迅速组织一切人力物力抢救伤员；（2）当伤害轻、可以现场抢救的立即施行抢救，安全员负责抢救，物资部负责抢救物质的供应、使用。（3）当伤害较为严重时，及时拨打急救电话120，然后根据现场情况进行抢救，配合急救队伍工作；（4）如重伤人员出现大出血、休克等，即刻安排车辆转送医院。（5）清理、消除、减少环境污染救援完成后，待有关部门调查后再组织清理现场，对清理的废弃物妥善处理并弃运至指定的垃圾场。10.6.5其他事故应急救援措施1、事故发生后，迅速采取必要措施，避免更多的人员受到伤害。2、对受伤人员进行急救、止血治疗。送医院抢救，叫救护车到现场。3、急救：遇事冷静，对伤者要采取稳妥措施，避免伤员二次受到伤害。4、做好送医院抢救的准备工作，组织人员献血，协助医院抢救伤员。5、查找分析事故原因，教育广大职工避免此事故再次发生。及时抢修损毁道路，消除道路安全隐患，保障及时车辆正常通行。10.7应急终止与现场恢复当事态得到有效控制，危险得以消除时，由项目经理下达终止应急令。终止应急令由安质部专人用扩音喇叭传达至应急救援现场，终止应急救援。当终止应急救援后，事故现场仍然存在可能的不明隐患时，现场警戒不予解除，直至经技术部门技术鉴定确认无不明隐患后，告知保卫部门负责人，由保卫部门负责人下令解除现场警戒。 警戒解除后，由应急救援队伍负责恢复现场。主要清理临时设施、救援过程中产生的废弃物、恢复现场办公生活基本功能等。由安质部负责组织被疏散的人员回撤和安置。10.8应急演练工程开工后三个月内，在现场模拟演练应急事件的处理情况，以后现场处置方案每年不少于2次的复练、复查，综合应急预案复练每年不少于1次，并应及时找出不足和存在问题，及时进行修订。在正式演练前项目部要召开专门演练前的会议，协调各部门、人员配备，明确其的工作职责。项目部结合各预案进行演练，在演练中发现问题，对预案的可实施性进行修改。11.季节施工措施11.1雨季施工措施11.1.1雨季施工总要求本工程斜拉桥主梁质量要求高，工期紧，雨季施工应采取相应措施，保证主梁施工质量。为保证各项质量计划指标任务的完成，我部将成立雨季施工指挥小组，明确小组成员的岗位职责，确保雨季工作应急反应能力及抢险工作做到有章有序。必须从思想上、组织上、措施上、物资上尽早做好充足准备，做到思想落实、组织落实、措施落实、物资落实、雨季施工做到有备无患。雨季施工总的原则是：做好排水、挡水、防水工作。11.1.2机电设备防护措施（1）雨后吊装时，应首先检查吊车及塔吊等起重设备本身的稳定性，确认起重设备本身安全未受到雨水破坏时再做试吊，确认安全状态良好后再进行工程吊装工作。（2）雨天可能会影响起重机司机的视线，若司机没有在雨天吊装的经验，停止吊装工作，或请有经验的司机来替代作业。（3）雨天吊装应扩大地面的禁行范围，必要时增派人手进行警戒。（4）停止作业时，应将起重机吊钩落至地面，不得在吊钩上遗留吊绳、构件等任何物体。同时将起重机等设备把杆高度尽量降至最低，六级以上大风或暴雨停止一切吊装作业。11.1.3钢筋工程施工安全防护措施（1）工作前要检查设备、工具的绝缘层有无破损，接地是否良好；事先检查设备各部件是否安全可靠。（2）焊工的手及身体的某一部位不能接触导电体，对于具有较高空载电压的焊机，以及在潮湿地点操作时，在操作台附近地面应铺设绝缘材料（如木板、橡胶板等)；焊接过程中，要注意防爆、防火，远离可燃物体及危险物品；在金属容器内金属结构物上或其他狭小工作场所焊接时，导致触电的可能性增加，要加强防护措施，不允许采用简单的无绝缘外壳的焊钳，要设监护人，随时注意焊工的安全动态，且发现危险征兆，立即拉闸断电；施工过程中禁止使用老化电缆线，禁止乱拉、乱接电线。（3）调直、切断、弯制、对焊时，不许有人横跨正在制作的钢筋，两旁严禁闲人站立观看。（4）进行钢筋除锈和焊接时，施工人员穿戴好防护用品。起吊钢筋骨架时，做到稳起稳落，安装牢靠后脱钩。严格按吊装作业安全技术规程施工。（5）在搬运、检修焊机，及在更换保险丝、改变极性、改变二次机性回路的布设（粗调电流)等时，必须切断电源；推拉电压开关时，要戴绝缘手套，动作要快，站在侧面，以防电弧火花灼伤。11.1.4机械安全保证措施（1）各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查，预防机械故障及机械伤人。（2）机械使用时操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题及时停电关机处理，不得擅离职守、隐瞒不报。（3）机械安装其基础必须平衡、牢固，机体的锚固、支撑措施齐全，固定机械不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前应设缆风绳。（4）各种机械视其工作性质、机械性能的不同搭设防尘、防雨、防砸或防噪间工作棚，机械设备附近设标志牌，有条件的在操作位置附近悬挂使用规则牌。（5）施工运输系统是机械伤害多发点，运输车辆服从指挥、信号要齐全，不得超速，过岔口、遇障碍时减速鸣笛，制动器齐全功能良好。（6）机械设备必须有限位装置，不准“带病”工作，不准超负荷作业，不准在工作中维修保养。操作人员必须持证上岗。（7）小范围内机械与机械、机械与人同时工作时应协调配置，相互保持一定距离。11.1.5模板安全保证措施（1）模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。（2）模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。基础应做好排水设施并随时观察，如有下陷或变形，应立即处理。（3）遇六级以上大风大雨后，应对支撑架体重新进行检查验收。11.1.6防雷措施1、在雨期到来前，做好各塔吊和脚手架防雷装置，安全部在雨期前要对避雷装置作一次全面检查，确保防雷。2、雨期前对现场配电箱、闸箱、电缆临时支架等仔细检查，需加固的及时加固，箱体缺失盖、罩、门的要及时补齐，确保用电安全。不得使用无防雷措施或防雷措施不足的用电设备。3、人员远离电线等带电设备或其他类似金属装置，不接近导电性高的物体。4、若无法躲入有防雷设施的建筑物内时，在施工现场空旷场地内不得打伞，不把钢管、铁锹、等扛在肩上。5、雨前做好塔吊避雷检查、并做好记录。6、雨天或风力大于6级时停止塔吊作业及模板安装作业。11.2冬季施工措施11.2.1冬季施工准备1、当工地昼夜平均气温连续5天低于+5℃或最低气温低于-3℃时，砼工程按冬季施工办理。2、为保证工程施工质量，在冬期气候条件下严格按冬季施工要求进行施工。3、通过当地气象部门或网络媒体，及时掌握天气预报的气象变化趋势及动态，以利于安排施工，做好预防准备工作。4、根据本工程施工的具体情况，确定冬季施工需要采取防护的具体工程项目或工作内容，制定相应的冬季施工防护措施，并在物资和机械方面做好储备和保养工作。5、施工机械加强冬季保养，对加水、加油润滑部件勤检查，勤更换，防止冻裂设备。6、检查职工住房及仓库是否达到过冬条件，及时按照冬季施工保护措施制作过冬棚，准备好加温及烤火器件。当采用电暖气和暖棚施工时，作好防火措施，棚内必须有通风口，保证通风良好，并准备好各种抢救设备。7、在进入冬季前施工现场提前作好防寒保暖工作，对人行道路、脚手架上跳板和作业场所采取防滑措施。8、开展班组冬季安全生产教育培训活动。对冬季施工的班组和机械设备操作人员，按工作性质开展安全技术交底、操作规程和安全知识教育活动。要求各班组长，严格按冬季施工安全技术措施要求，合理安排组员日程工作安排，不违章作业。9、明确各级管理人员安全生产责任制度，对在施工现场发生违章作业、违章指挥现象，严格按有关规定处罚。11.2.2模板工程1、支模前，应将基层表面的冰雪清理干净。根据各项目的具体情况，采用阻燃草帘或聚苯板进行模板外保温，模板外的保温材料不得在潮湿状态下使用。2、支模时，应清除基层的冰雪，并且在雪天时，将支设完的模板上口进行覆盖，防止冰雪进入模板内。支模时，应清除模板上的积雪、冰、污染物等影响混凝土浇筑质量的杂物。3、大钢模板、木塑板为面板的竖向模板需采用延迟拆模时间措施增加竖向构件养护时间，确保混凝土成熟度值满足拆模要求后方可拆模。4、模板拆模时间按同条件混凝土试块强度值控制，拆模时混凝土表面与环境温差不大于20℃时，拆模后的混凝土及时覆盖，使其缓慢冷却。11.2.3混凝土工程1、混凝土配制要求（1）冬施所配制的混凝土应选用普通硅酸盐水泥，最小水泥用量不宜小于280Kg/m3，由于掺入防冻剂，严禁使用高铝水泥。（2）搅拌站提供不同气温条件下混凝土配合比方案。项目经理部根据不同部位、不同温度提出申请使用。配合比中外加剂的掺量必须经过试配确定。（3）混凝土防冻剂的防冻等级应根据气温进行调整。2、本工程防冻剂应符合下列规定：（1）防冻剂溶液的配制及防冻剂的掺量应符合现行国家标准的有关规定；（2）严格控制混凝土水灰比，由骨料带入的水分及防冻剂溶液中的水分均应从拌合水中扣除；（3）搅拌站必须要提供其所选用防冻剂的无尿素、不掺氨盐及含碱量低的试验报告，并必须通过有关检测试验单位试验室抽样检测。3、混凝土浇筑（1）混凝土在浇筑前，应清除模板和钢筋上的冰雪和污垢，混凝土泵管要用阻燃草帘包裹进行保温。（2）混凝土的运输、浇筑和间歇的全部时间不宜超过混凝土初凝时间。搅拌站人员密切注意混凝土搅拌运输过程中的热量损失，当不满足要求时，及时采取保温措施，冬施期间罐车容器要保温。混凝土供应应保证混凝土的入模浇筑温度；在运输中不得有表层冻结、混凝土离析、水泥砂浆流失，坍落度损失等现象。（3）混凝土浇筑时，应派专人负责测温工作，监测混凝土的出罐、入模温度，要求混凝土到场温度不宜低于10℃，以保证混凝土入模温度不低于5℃。（4）现场作好混凝土浇筑前的准备工作，保证铺料、振捣、覆盖养护的连续进行，以减少混凝土的热量损失。（5）随时注意气温变化，浇筑混凝土时避开低温度，现场负责人检查准备工作，确定无误经批准后方可进行混凝土浇筑。4、混凝土的养护养护措施十分关键，正确的养护能避免砼产生不必要的温度收缩裂缝和受冻。在冬施条件下必须采取冬施测温，监测砼表面和内部温差不超过15℃。混凝土表面覆盖草袋、土工布保湿保温。墩身采用钢管搭设暖棚，采用篷布密封保温，砼表面用草袋土工布覆盖保湿保温，小型蒸汽机、火炉加温或电暖气加温。5、主梁混凝土保温挂篮前移就位、模板安装完毕后，砼浇筑时用帆布将模板周围围紧，然后进行浇筑，浇筑完毕后顶面用蓬布盖严。拆模后用蓬布包裹住主梁，必要时架设暖棚，保温棚采用钢筋骨架，外用彩条布及帆布包裹严实，保证坚固不透风，用炉火加热，内生火炉，且专人负责换煤，并放2～3个温度计测温度。保证棚内温度不低于5℃。保证砼构件升温不大于15℃/h，降温小于等于10℃/h。筒罩内保持一定的温度和湿度，保证温度不低于5℃；湿度不足时，应向混凝土面及模板上洒温水。11.3夏季施工措施本工程地处九江，夏季气温高，在高温气候阶段，尽量避免在午间施工，合理组织夜间施工。11.3.1人员防暑措施（1）炎热的夏季要按相关规定做好防暑降温工作：根据当地市地区夏季相对气温高，在现场开展防暑保健,中暑急救等卫生知识的宣传工作。（2）临建工程每间房间安装吊扇，增加房间高度，保持良好通风，增加屋面隔热厚度，使工人能够有个较好的休息环境，保证充足的睡眠和旺盛的精力，提高工作效率。（3）项目制定夏季炎热天气施工的制度，并配备防暑降温用品及救护物品，保证夏季炎热天气施工的正常进行。现场医务室加强对高温时期工人身体状况的监测工作，搞好医疗保健，并配备防暑急救器材和药品。（4）当天气预报气温达35℃以上时，通过“抓两头、歇中间”等措施，尽量避免高温时段进行露天室外作业，严格控制加班加点，减轻工人劳动强度，避免疲劳作业。（5）在施工现场设茶水供应站，供应凉茶、开水、汽水、冰水，保证施工人员的水分补充;做好施工现场环境及卫生防疫工作，加强食品的卫生管理，加强对夏季易发疾病的监控，避免食物中毒和传染病的发生。11.3.2施工工艺保护措施（1）露天焊接作业，一是要挡阳光曝晒，二是用挡风罩挡风，防止焊接过程风吹焊接熔池，造成焊缝氧化或产生气孔。（2）垂直测量控制的时间选择，为清晨时段，主要是减小因太阳直射的不均匀造成的热胀冷缩，给测量带来的偏差。（3）油漆或涂料的施工中，根据材料的性能或使用要求，要避免在阳光下暴晒作业，采用阴干、风于的措施，防止涂层干燥过快引起的粘结不牢而脱落。（4）混凝土在生产及浇注时，对配料、运送、泵送及其他设备遮荫或冷却。12.现场文明施工、环保措施12.1管理目标现场各项管理达标；施工现场场界噪声、固体废气物、粉尘、污水排放符合标准要求，无严重污染扰民（无投诉、无媒体曝光及受罚)；现场堆放的易飞扬材料100%覆盖或固化处理；最大限度节约水电能源。达到时下要求的8个100%。12.2环保措施（1）解决扰民的措施：本工程稍存在噪音扰民问题的存在，必须时做好细致的宣传工作，通过宣传栏等形式对市民进行解释；施工中，必须严格控制噪音和粉尘，施工噪音大的项目尽可能安排在白天完成，经常性的洒水、淋湿，控制粉尘飞扬。（2）安全生产责任制，安全目标管理，安全质量管理机构，各项管理制度，统一按框式标准上墙。（3）工地临时设施搭设牢固整齐，临时设施不得采用竹篷油毡等易燃材料；建筑材料、工地保持道路畅通，不得乱堆乱放，建筑垃圾应及时清理；排水、排污自成系统，保持畅通，确保场内不积水，保持场貌清洁。（4）现场布局合理，材料、物品、机具、土方堆放符合要求。（5）抓好文明施工的宣传和落实工作，并按《建设工程施工现场管理规定》执行，成立文明施工检查小组，定期进行全面检查，发现问题及时整改。12.3文明施工措施（1）在施工前，组织对作业人员进行文明行为教育，提高作业人员的文明施工意识。（2）在施工过程中，与当地政府、百姓搞好关系，共建文明施工窗口。（3）施工现场规划布置合理美观，做到场地清洁、道路平顺、排水通畅、标志醒目。（4）对施工区域被告封闭管理，现场围挡做到牢固、严密、美观、整洁。（5）做好各工序间的密切配合，减小不协调和矛盾产生。（6）最大限度节约水电能源，施工现场杜绝长流水长明灯现象。（7）现场作业人员着装整洁，现场管理人员佩戴胸卡上岗，严禁袒胸露背，穿拖鞋上岗，严禁酒后及非作业人员进入施工现场。（8）工程材料、制品构件分门别类、有条理地堆放整齐；机具设备停放有序，并保持运行正常，机容整洁。（9）加强施工现场的检查与监督，从严要求，持之以恒，使现场文明施工管理真正抓出成效。（10）严格按规定的施工场地组织施工，不乱占地、不多占地。（11）加强内业资料的管理。在工程施工中，对各种资料做到分类合理、齐全，字迹端正，内容详实，手续完整。13.计算书及相关图纸13.1塔柱模板固定钢丝绳验算13.1.1下塔柱拉结钢丝绳强度验算塔柱整体呈V型弧形结构，随着高度的增加，塔柱倾斜的角度越大，固定模板的拉力也会进一步加大，故在下塔柱拉结钢丝绳强度验算时，取最后两个节段施工时的工况为最不利工况。将最后两个节段浇筑完成后，模板和湿重混凝土整体简化成一根杆件，与最下层支撑模板的连接处简化为一个铰支座，钢丝绳为该杆件的一个斜拉力，杆件受力状况即可看成受重力均布荷载和一个斜拉结力，在重力均布线荷载q已知的情况下，斜拉力看成一个铰支座，支座反力即为水平拉力。钢筋及混凝土自重按26KN/m³计算，根据下塔柱截面为2.5*3.5m，换算成杆件线荷载q1=26*2.5*3.5=227.5kN/m。模板自重：模板自重根据规范按照2kN/㎡计算，根据下塔柱截面为2.5*3.5m，模板面荷载换算成线荷载为q2=2*（2.5*2+3.5*2）=24kN/m。则q=234+25.2=251.5kN/m具体简化图如下图：图1计算简图图13.1.1-2结构力学求解器计算结果由结构力学求解器计算，得出F=196.69kN，钢丝绳穿过两斜对侧模板背楞（顺桥向）拉结，故可看成4根钢丝绳承担F=196.69kN的力，则一根钢丝绳承担的力F0=196.69/4=49.17kN。钢丝绳选用直径为24mm的6*19钢芯钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度为1770MPa，钢丝绳破断力不小于347KN（GBT34198-2017起重机用钢丝绳，表D.1）钢丝绳允许拉力按下列公式计算：[Fg]=a×Fg/K[Fg]——钢丝绳允许拉力Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）a——换算系数，0.85K——钢丝绳的安全系数，3.5[Fg]=a×Fg/K=0.85×347/3.5=84.27KN因为[Fg]=84.27kN>F0=49.17KN，所以选用钢丝绳满足要求。13.1.2上塔柱拉结钢丝绳强度验算上塔柱拉结钢丝绳强度验算时，最后两个节段施工时的工况为最不利工况。与下塔柱一样，将上塔柱最后两个节段简化成一根杆件，与最下层支撑模板的连接处简化为一个铰支座，该杆件受力状况即可看成受重力均为荷载和2个水平拉结力，在重力均布线荷载q已知的情况下，2个未知水平拉结力可看成2个水平铰支座。钢筋及混凝土自重按26KN/m³计算，根据下塔柱截面为1.8*3.5m，换算成杆件线荷载q2=26*1.8*3.5=163.8kN/m。模板自重：模板自重根据规范按照2kN/㎡计算，根据上塔柱截面为1.8*3.8m，模板面荷载换算成线荷载为q1=2*（1.8*2+3.5*2）=21.2kN/m。则q=163.8+21.2=185kN/m图1计算简图图13.1.2-2结构力学求解器计算结果由结构力学求解器计算，得出F1=317.33kN，F2=40.12kN。取F=317.33kN进行验算，4根钢丝绳承担F=317.33kN的力，则一根钢丝绳承担的力F0=317.33/4=79.33kN。钢丝绳选用直径为32mm的6*19钢芯钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度为1770MPa，钢丝绳破断力不小于602KN（GBT34198-2017起重机用钢丝绳，表D.1）钢丝绳允许拉力按下列公式计算：[Fg]=a×Fg/K[Fg]——钢丝绳允许拉力Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）a——换算系数，0.85K——钢丝绳的安全系数，3.5[Fg]=a×Fg/K=0.85×602/3.5=146.2KN因为[Fg]=146.2kN>F0=79.33KN，所以选用钢丝绳满足要求。13.20#块模架相关计算13.2.1计算依据（1）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）；（2）《组合钢模板技术规范》GB50214-2013：（3）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008；（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011：（5）《混凝土结构工程施工规范》(GB50666-2011)；（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；（7）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T3650-2023）；（8）设计图纸及相关详勘报告。13.2.2荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载等。13.2.30#块模板验算.1钢模板验算0#块侧模和底模使用厂制定型化钢模板，计算书见“附件：矮塔斜拉桥15#-16#墩0#块外侧模验算书”.2箱梁内模计算隔墙模板及腹板内模板，采用20mm厚的双面覆膜板，内模支撑杆均采用Φ48钢管，竖杆底部固定在箱梁内室底模；内模顶面和侧面覆膜板背肋均采用10×10cm方木，顶面方木下设顶托，侧模板方木采用横向双排钢管加固；竖杆横桥向间距按60cm设置，顺桥向按80cm设置。横杆间距按80cm设置，竖杆顶部横杆加密按30cm设置，对角位置设置剪刀撑。详见隔墙模板及腹板内模板布置图。1、20mm厚模板计算取顶板混凝土厚0.5m部位考虑如下图所示：图13.2.3-1内模支撑图底模采用满铺20mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：W=bh2/6=1000×202/6=66666.7mm3，I=bh3/12=1000×203/12=666666.7mm4弹性模量E=5000N/mm²，抗弯强度fm=12N/mm²，抗剪强度fv=1.5N/mm²顶板下模板跨度为300mm最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×1=20KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×1=31KN/m18mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=300mm图13.2.3-2模板受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2l2/10=31×3002/10=279000N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=2279000/66666.7=4.19N/mm²＜12N/mm²满足！抗剪验算：剪力：V=0.6q2l=0.6×31×300=5.58KN最大剪应力τmax=3V/2bh=3×5580/（2×1000×20）=0.42N/mm²＜1.5N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI=0.677×20×3004/（100×5000×666666.7）=0.32mm＜1/400=300/400=0.75mm满足！2、100mm×100mm木方计算取空箱下顶板混凝土厚0.75m，木方跨度取0.6m，间距取0.3m木方计算截面90mm×90mm，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：单根截面抵抗矩W=121500mm³；单根惯性矩I=5467500mm4；弹性模量E=9000N/mm²，抗弯强度fm=13N/mm²,抗剪强度fV=1.4N/mm²最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×0.3=6KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×0.3=9.3KN/m按简支梁计算，支撑跨度取l=600mm图1受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2l2/8=9.3×6002/8=418500N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=418500/121500=3.44N/mm²＜13N/mm²满足！抗剪验算：剪力：V=q2l/2=9.3×600/2=2.88KN最大剪应力τmax=3V/2bh=3×2880/（2×90×90）=0.53N/mm²＜1.4N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=5q114/384EI=5×6×6004/（384×9000×5467500）=0.21mm＜1/400=600/400=1.5mm满足！3、双48钢管计算取顶板混凝土厚0.75m，钢管跨度取0.6m，间距取0.8m截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：双根截面抵抗矩W=10520mm³；双根惯性矩I=254200mm4；弹性模量E=206000N/mm²，抗弯强度fm=205N/mm²最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×0.6=12KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×0.6=18.6KN/m按简支梁计算，支撑跨度取l=800mm图13.2.3-4受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2l2/8=18.6×8002/8=1488000N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=1488000/10520=141.4N/mm²＜205N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=5q114/384EI=5×12×8004/（384×206000×254200）=1.2mm＜1/250=800/250=3.2mm满足！4、钢管承载力计算：单根钢管承载的混凝土面积为S=0.6m×0.8m=0.48㎡，横向间距为0.6m，纵向间距为0.8m，取端横梁处最大支撑混凝土厚度75cm计算。荷载：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.48㎡×0.75m=9.36KN；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡×0.6m×0.8m=0.24KN；c、支撑架体自重：0.15KN/m³×0.6m×0.8m×3m（架体高度）=0.216KN；d、施工人员及设备荷载：3KN/㎡×0.6m×0.8m=1.44KN；e、振捣荷载：2KN/㎡×0.6m×0.8m=0.96KN。荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4钢管荷载设计值：q1=（a+b+c）+（d+e）=12.22KNq2=1.2×（a+b+c）+1.4×（d+e）=15.14KN单根钢管的承载力为：标准值：q1=12.22KN设计值：q2=15.14KN5、钢管支架稳定性验算：根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中5.2.6规定，按不组合风荷载计算：N/ΦA≤f式中：N--立杆轴向力设计值（KN），由上述计算可知：N=15.14KN；φ--轴心受压构件的稳定系数，应根据立杆长细比λ=l0/i按本规程附录A表A.0.6取值；A--立杆的截面积，应按本规程附录B表B.0.1采用；f--钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/mm²），应按本规程表5.1.6采用。48钢管的截面特性：截面积A=506mm²，回转半径i=15.9mm，强度设计值f=205N/mm²立杆计算长度：l0=kμh式中：lo--支架立杆计算长度（m）；k--满堂脚手架立杆计算长度附加系数，取1.155；μ--支架立杆计算长度系数，取3.482；h--步距（m），取h=0.6m；经计算：l0=kμh=1.155×3.482×0.6m=2.41m长细比λ=l0/i=2410/15.9=151.6，查附录A表A.0.6，当λ=151.6时，轴心受压构件的稳定系数Φ=0.303稳定性验算：N/ΦA=15140/（0.303×506）=99N/mm²＜f=205N/mm²满足！经计算内模满堂脚手架稳定性满足要求。13.2.40#块支架验算13.2.4.1支架构造根据现场实际情况，Y15#、Y16#墩0#块采用钢管桩支架进行设计施工。在承台上横桥向布置5排φ630mm螺旋钢管桩立柱，每排4根，均为壁厚10mm的钢管桩，间距：2.8+4.45+2.8=10.05m，钢管桩共20根，全部布置在承台上，和承台上预埋高强螺栓连接；根据结构设计加工安装。钢管桩间设置两道纵横向水平撑，均采用[20a槽钢连接，横向水平撑间设置两道竖向剪刀撑，剪刀撑采用[20a槽钢连接，剪刀撑与竖向钢管桩夹角为45°。钢管桩顶设置δ20mm桩帽板，桩帽板采用10mm厚三角板加强，桩帽板必须在同一高度上，后安装HM488×300×11/18型钢垫梁，垫梁上放置贝雷梁和分配梁，最后安装模板。图-1支架结构图13.2.4.2设计参数取值及要求1、结构验算标准如下：序号类型范围值符号意义1满足钢构设计规范2结构表面外露的模板容许挠度值L/400L-构件计算跨度3钢模板面板的变形<1.5mm4钢模板钢棱<1/5005Q235弯曲ω215MPa6Q235ω。140Mpa7结构悬臂构件容许挠度值ωL/400L-构件计算跨度8Q345弯曲ω305MPa9Q345ω175Mpa2、钢材强度设计值由钢结构设计标准“表4.4.1钢材的设计用强度指标查的”，相应材料设计强度指标取值如下：钢材牌号厚度(mm)抗拉、抗压和抗弯f(Mpa)抗剪fv(Mpa)Q235≤16215125Q235＞16，≤40205120Q345≤16305175注：国产321贝雷梁16Mn钢，按照钢结构设计标准（GB50017-2017）的Q345钢取值。4、支架总高度：按照中跨最大梁下净空19.5m进行计算。13.2.4.3荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载等。13.2.4.4设计荷载1、箱梁荷载根据箱梁的结构形式，将箱梁顺桥向划分为三个区段，取其中三个区段中具有代表性的截面作为支架承载力计算的依据，箱梁混凝土容重取26kN/m3。箱梁荷载分布见下图。⑵一跨模板自重(木模，包括背楞、支撑等)。⑶施工活载：1kN/m2。倾倒砼时产生的冲击荷载4KN/m2，振捣砼产生的荷载：2KN/m2。钢管桩、工字钢、槽钢、钢板均为Q235钢，容许应力[σ]=215MPa，混凝土容重26kN/m³。13.2.4.5荷载计算1、梁段混凝土对应分配梁的荷载将截面竖向划分为若干个竖向区间、分区间计算梁体湿重。每个区间梁体湿重（kN）=截面区间面积（㎡）×悬臂梁长（m）×混凝土容重（26kN/m³）每个区间梁体湿重由其对应的分配梁来承受，将梁体湿重转化为均布荷载加在对应的工字钢上。每个工字钢承受的集度（kN/m）=截面区间面积（㎡）×混凝土容重（26kN/m³）把梁体划分成几个部分，即ABCD。每部分梁体间的梁体湿重按面荷载计算。图-20#块结构自重荷载分布自重面荷载分区（KN/m2）DCBABCD截面编号横坐标m纵坐标m86.33.8390.52500.5253.8396.38012.2473.49103.50117.00103.5073.4912.240-01.7512.2454.7748.57117.0048.5754.7712.240'-0'4.7512.2442.4226.9486.8226.9442.4212.241'-1'6.112.2441.7725.2183.1125.2141.7712.241-11112.2441.5924.7382.0924.7341.5912.242-213.2.4.6荷载组合⑴计算工况：取一次浇筑完作为最不利工况，取此工况进行计算。⑵荷载组合：根据箱梁实际施工流程，箱梁浇筑即将完成时支架的受到的作用力最大。强度计算组合：q=1.2×(混凝土重+模板重+支架自重)+1.4×施工活载。刚度计算组合：q=1.0×(混凝土重+模板重+支架自重)+1.0×施工活载。13.2.4.7模型计算1、有限元整体模型利用有限元软件midas建立有限元模型。工25a分配梁模拟为梁单元；贝雷连接处模拟为铰接；贝雷花架、钢管桩立柱平联、剪刀撑模拟为桁架单元；钢管桩基础底端处理为固结。具体如下图：图-3支架整体建模图2、应力计算（工况一）⑴工25a分配梁计算结果图-4工25a分配梁组合应力云图由计算可知，工25a分配梁最大组合应力为37.1Mpa＜f=215Mpa。图-5工25a分配梁剪应力云图由计算可知，工25a分配梁最大剪应力为20.1Mpa＜fv=125Mpa。图-6工25a分配梁变形云图由计算可知，工25a分配梁最大变形为4.8mm＜2080mm/400=5.2mm。⑵贝雷梁计算结果图-7贝雷组合应力云图由计算可知，贝雷最大组合应力为259.0Mpa＜f=305Mpa。图-8贝雷剪应力云图由计算可知，贝雷最大剪应力为117.1Mpa＜fv=175Mpa。图-9贝雷、花架整体变形云图由计算可知，贝雷、花架整体最大变形为6.6mm＜4450mm/400=11mm。⑶花架计算结果图-10贝雷花架组合应力云图由计算可知，贝雷花架最大组合应力为126.4Mpa＜f=215Mpa。⑷桩顶双肢H488承重梁计算结果图-11桩顶双肢HM488承重梁组合应力云图由计算可知，桩顶双肢H488承重梁最大组合应力为47.4Mpa＜f=205Mpa。图-12桩顶双肢HM488承重梁剪应力云图由计算可知，桩顶双肢H488承重梁最大剪应力为61.7Mpa＜fv=120Mpa。图-13桩顶双肢H488承重梁变形云图由计算可知，桩顶双肢H488承重梁最大变形为3.5mm＜2510mm/400=6.2mm。⑸φ630×10立柱计算结果图-14φ630×10钢管桩立柱组合应力云图由计算可知，φ630×10立柱最大组合应力为100.9Mpa＜f=215Mpa。图-15φ630×10钢管桩立柱剪应力云图由计算可知，φ630×10立柱最大剪应力为6.7Mpa＜fv=125Mpa。图-16φ630×10钢管桩立柱变形云图由计算可知，φ630×10立柱最大变形为2.6mm＜17000mm/400=42.5mm。⑹[20a平联及剪刀撑计算结果图-17[20a平联及剪刀撑组合应力云图由计算可知，[20a平联及剪刀撑最大组合应力为42.3Mpa＜f=215Mpa。图18[20a平联及剪刀撑变形云图由计算可知，[20a平联及剪刀撑最大变形为2.4mm＜2760mm/400=6.9mm。⑺[]32b槽钢斜撑计算结果图-19[]32b槽钢斜撑组合应力云图由计算可知，[]32b槽钢斜撑最大组合应力为22.9Mpa＜f=215Mpa。图-20[]32b槽钢斜撑剪应力云图由计算可知，[]32b槽钢斜撑最大剪应力为4.46Mpa＜fv=125Mpa。图-21[]32b槽钢斜撑变形云图由计算可知，[]32b槽钢斜撑最大变形为1.4mm＜4670mm/400=11.6mm。⑻0#块支架计算结果汇总表9.4-10#块支架计算结果汇总表结构部位组合应力(Mpa)设计组合应力(Mpa)剪应力(Mpa)设计剪应力(Mpa)最大变形(mm)容许变形(mm)工25a分配梁37.121520.11254.85.2贝雷梁259.0305117.11756.611贝雷花架126.4215/125双肢H488承重梁47.420567.71203.56.2φ630×10mm立柱100.92156.71252.642.5[20a槽钢平联、剪刀撑42.3215/1252.46.9[]32b槽钢斜撑22.92154.41251.411.6说明：贝雷下双肢H488垫梁在桩顶处均增焊劲板进行加强。计算结论：各结构部位应力及变形均能满足规范要求。3、钢管桩支反力计算（工况一）图-22钢管桩立柱支反力图由上图可知钢管桩最大反力为758.1KN。钢管桩采用A310㎜的钢管钢管截面惯性矩I=3.14/64×(D4-d4)=3.14/64×(6304-6104)=935680750㎜4截面面积 A=3.14/4×(D2-d2)=3.14/4×(6302-6102)=19468㎜2惯性半径i=√I/A=√935680750/19468=219.2㎜钢管桩按承台端固定,桩头自由考虑，钢管桩设置水平撑，最大间矩以钢管桩验算长度长取6m，则：柔度=2×6000/219.2=54.7按图表可查出，当柔度为54时，压杆的折减系数为0.837当柔度为55时，压杆的折减系数为0.833用直线插入法确定当柔度为54.7时,压杆的折减系数为0.835则钢管桩的容许荷载为:145×19468×0.835/1000=2357KN＞758.1KN（符合要求）5、稳定性计算（工况一）由上图知支架整体稳定系数为5.77E+000，稳定系数均大于4，符合要求。13.2.4.8结论及注意事项1、根据midas分析就0#块钢管桩支架应力、变形及整体稳定性进行验算，经过计算，该支架符合安全及使用要求。2、施工时钢管桩纵横向水平撑必须焊接牢固。3、支架焊缝必须符合钢结构施工规范要求。13.3边跨现浇段模架相关计算荷载分析边跨现浇段支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板、主次龙骨及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载等。模板验算13.3.2.1箱梁内模及支撑体系计算边跨现浇段腹板内模板，采用18mm厚的双面覆膜板，内模支撑杆均采用Φ48钢管，竖杆底部固定在箱梁内室底部；内模顶面和侧面覆膜板背肋均采用5×7cm方木，顶面方木下设顶托，侧模板方木采用横向双排钢管加固；竖杆横桥向间距按60cm设置，顺桥向按80cm设置。横杆间距按60cm设置，竖杆顶部横杆加密按30cm设置，对角位置设置剪刀撑。如下图所示：图-1箱梁内模及支撑体系图1、18mm厚模板计算取顶板混凝土厚0.75m（最不利）部位考虑。顶板底模采用满铺18mm模板，计算宽度取1m，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4弹性模量E=5000N/mm²，抗弯强度fm=12N/mm²，抗剪强度fv=1.5N/mm²木方间距为300mm，取模板跨度为300mm最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板自重：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×1=20.0KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×1=31KN/m18mm厚模板按三跨连续梁计算，支撑跨径取L=300mm图13.3.2-2模板受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2L2/10=31×3002/10=279000N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=279000/54000=5.17N/mm²＜12N/mm²满足！抗剪验算：剪力：V=0.6q2L=0.6×31×0.3=5.58KN最大剪应力τmax=3V/2bh=3×5580/（2×1000×18）=0.47N/mm²＜1.5N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=0.677q114/100EI=0.677×20.0×3004/（100×5000×486000）=0.45mm＜L/400=300/400=0.75mm满足！2、50mm×70mm木方计算取空箱顶板混凝土厚0.75m（最不利），木方跨度取0.6m，间距取0.3m木方计算截面50mm×70mm，截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：单根截面抵抗矩W=bh2/6=50×702/6=40833mm³；单根惯性矩I=bh3/12=50*703/12=1429167mm4；弹性模量E=9000N/mm²，抗弯强度fm=13N/mm²,抗剪强度fV=1.4N/mm²最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板及木方自重：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×0.3=6KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×0.3=9.3KN/m按简支梁计算，支撑跨度取L=600mm图13.3.2-3受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2L2/8=9.3×6002/8=418500N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=418500/40833=10.2N/mm²＜13N/mm²满足！抗剪验算：剪力：V=q2L/2=9.3×0.6/2=2.80KN最大剪应力τmax=3V/2bh=3×2800/（2×50×70）=1.20N/mm²＜1.4N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=5q114/384EI=5×6×6004/（384×9000×1429167）=0.79mm＜L/400=600/400=1.5mm满足！3、双48钢管计算取顶板混凝土厚0.75m，钢管间距取0.6m，跨度立杆支撑间距为0.8m截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：双根截面抵抗矩W=10520mm³；双根惯性矩I=254200mm4；弹性模量E=206000N/mm²，抗弯强度fm=205N/mm²最大荷载为：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.75m=19.5KN/㎡；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡；c、施工人员及设备：3KN/㎡；d、振捣荷载：2KN/㎡。荷载组合：标准值：q1=（a+b）×0.6=12KN/m设计值：q2=[1.2×（a+b）+1.4×（c+d）]×0.6=18.6KN/m按简支梁计算，支撑跨度取L=800mm图13.3.2-4受力计算简图强度验算：弯矩：Mmax=q2L2/8=18.6×8002/8=1488000N·mm最大弯应力σmax=Mmax/W=1488000/10520=141.4N/mm²＜205N/mm²满足！挠度验算：最大挠度：ωmax=5q114/384EI=5×12×8004/（384×206000×254200）=1.2mm＜1/250=800/250=3.2mm满足！4、立杆48*3mm钢管承载力计算：单根钢管承载的混凝土面积为S=0.6m×0.8m=0.48㎡，横向间距为0.6m，纵向间距为0.8m，取端横梁处最大支撑混凝土厚度75cm计算。荷载：a、钢筋及混凝土自重：26kN/m³×0.48㎡×0.75m=9.36KN；b、模板及主次龙骨：0.5KN/㎡×0.6m×0.8m=0.24KN；c、支撑架体自重：0.15KN/m³×0.6m×0.8m×2.5m（架体高度）=0.18KN；d、施工人员及设备荷载：3KN/㎡×0.6m×0.8m=1.44KN；e、振捣荷