经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程工程地质勘察报告

万州经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程（初步勘察）PAGE2万州经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程工程地质勘察报告（初步勘察）目录1.拟建工程及勘察工作概况 31.1任务由来及拟建工程概况 31.2勘察工作目的与任务 31.3本次勘察执行的主要技术规范 31.4选址勘察、勘察范围与勘察阶段的判定 41.5工程勘察等级 51.6勘察工作布置及任务完成情况 51.7勘察工作质量评述 62.拟建场地工程地质条件 72.1气象、水文 72.2地形地貌 72.3地质构造 92.4地层岩性 92.5水文地质条件 103.岩土物理力学特征 133.1地基土层物理力学性质 133.2岩石物理力学性质 153.4岩土物理力学参数的选取 194、场地稳定性评价 204.1地震效应评价 204.2道路沿线工程地质分段评价 214.3场地稳定性及适宜性评价 294.4、道路建设对相邻建构筑物的影响 294.5、岩土均匀性评价 294.6、特殊性岩土的评价 304.7地质条件可能造成的工程风险分析 305、结论及建议 305.1结论 305.2建议 30附图图名图号顺序号比例尺图例0000勘探点平面布置图1-0201～021：1000工程地质纵剖面图2-01、2-203～041：1000工程地质剖面图2-03～2-3905～411：200工程地质柱状图3-01～3-14542～1861：200～1:250动力触探柱状图4-01～4-091：40/1:50探井展示图5-01～5-021：50附件顺序号名称数量1勘察纲要1张2勘探点数据一览表1张3测量小结1册4室内土、岩石物理力学性质试验成果统计表6张5岩土试验成果报告1册7委托书1张8送审表1张9外业见证报告1册1.拟建工程及勘察工作概况1.1任务由来及拟建工程概况受重庆万林投资发展有限公司(建设方)的委托，四川二八二核地质工程有限公司(勘察方，简称我公司，下同)承担了万州经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程的初步勘察工作。拟建场地位于重庆市万州区经开区九龙园，有道路相通，交通便利。拟建道路为城市主干道，路面设计荷载标准：BZZ-100。沿江路起点位于万州长江大桥北桥头，止于拟建桐梓园北桥头，道路全长1258.1米，设计时速为40km/h，双向六车道，路幅宽度为28m，龙翔大道延伸段工程系龙翔大道与沿江大道之间的东西连接的主干道，道路全长1061.1m，双向四车道，路幅宽度22m。表1.1拟建道路参数名称设计起点里程(m)设计起点高程(m)设计终点里程(m)设计终点高程(m)沿江路K0+000235.05K1+258.1250.04龙翔大道延伸段K0+000276.70K1+61.1231.705拟建道路两侧形成的填方边坡及挖方边坡为永久边坡，根据设计意图，对于填方地段形成的边坡：有放坡条件的拟采用分阶放坡，无放坡条件的拟采用重力式挡土墙进行支护；对于高路堑地段拟采用分阶放坡后进行支护。按设计意图平场放坡后将在拟建沿江路道路两侧形成最高约52m的挖方岩质边坡（详见13-13'剖面），边坡安全等级为一级，安全系数1.35。按设计意图平场放坡后将在拟建龙翔大道延伸段道路两侧形成最高约21.50m的挖方岩质边坡（详见29-29'剖面），边坡安全等级为二级，安全系数1.30。边坡破坏后果严重，根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）判定其边坡安全等级为一级。1.2勘察工作目的与任务为了项目前期规划及初步设计提供关于工程地质方面所需的地质资料，受业主委托，我司承担了万州经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程初步勘察，提供相应的勘察报告。本次勘察主要对项目用地范围内进行初步勘察，目的在于初步查明场地工程地质条件及水文地质条件，论证场地的稳定性，评价建筑的适宜性。本次勘察工作具体任务如下：1.2.1初步查明地层岩性、地质构造、岩土体结构及其物理力学性质、地下水基本情况；1.2.2初步查明场地不良地质现象的分布、规模、成因及其对场地的影响程度和发展趋势，并对场地的稳定性作出评价；1.2.3初步查明与拟建工程相关的建筑物地基的稳定性；1.2.4对场地和地基的地震效应作出初步评价；1.2.5初步查明道路沿线场地水文地质条件、地下水的类型情况，判定水土对建筑材料的腐蚀性；1.2.6初步查明道路沿线场地岩土物理力学性质指标，提供岩土计算参数，提供建议的道路路基持力层及其设计参数；1.2.7初步评价道路沿线两侧挖填方边坡的稳定性,提出边坡支护措施建议1.3本次勘察执行的主要技术规范1.3.1勘察工作执行的技术标准：(1)《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014；(2)《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；(3)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）；(4)《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016年修订本）；参考规范及规程:(1)《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；(2)《公路工程抗震规范》JTGB02-2013;(3)《重庆市建设工程勘察文件编制深度规定》(2017年版)；(4)《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》。(5)《公路路基设计规范》JTGD30-2015；(6)《工程测量规范》GB50026-2007;1.3.2勘察工作执行的依据：(1)《岩土工程勘察任务委托书》；(2)勘察合同；(3)勘察纲要；(4)业主提供的1：500总平面图。1.4选址勘察、勘察范围与勘察阶段的判定按渝建【2013】345号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围暂行规定》及渝建【2013】346号文《重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察阶段暂行规定》对本次勘察工作进行选址勘察、勘察范围，详见判定表1-4、1-5。受业主委托，本次对万州经开区九龙园沿江路及龙翔大道延伸段道路工程进行初步勘察工作。表1-4重庆市房屋建筑和市政基础设施工程选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50%及以上的建设场地。滑坡、危岩、崩塌、泥石流、等不良地质作用不发育，岩溶不发育，且其影响面积占建设场地50%及以下。不需要进行选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。无不需要进行选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。建筑工程，投资小于20亿元不需要进行选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。不属于大型工矿企业厂区整体迁建不需要进行选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。无不需要进行选址勘察表1-5重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。均已经按要求布置钻孔满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。均已经按要求布置钻孔满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。均已经按要求布置钻孔满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。均已经按要求布置钻孔满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。无满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围1.5工程勘察等级根据工程地质勘察任务委托书及技术要求，拟建道路为城市主干道，工程重要性等级为一级，拟建场地类别为复杂（详见场地类别划分表表1.5-1），综合确定本次工程地质勘察等级为甲级。表1.5-1场地类别划分表判定因素场地环境情况场地复杂程度地形、地貌剥蚀浅丘地貌，地形坡角一般15°～75°复杂岩层倾角（°）8°中等复杂岩体完整性岩体较完整，裂隙不发育简单岩土特征种类较多，较不均匀，性质变化较大，特殊性土为填土中等复杂土层厚度（m）钻探揭露厚度14.00m（沿江路）钻探揭露厚度11.70m（龙翔大道延伸段）中等复杂水文地质条件中等复杂中等复杂不良地质现象不发育简单破坏地质环境的人类活动强烈程度强烈复杂综合确定复杂1.6勘察工作布置及任务完成情况1.6.1勘察工作布置本次勘察以甲方提供的地形图及方案设计图为基础，以《市政工程地质勘察规范》DBJ50-174-2014为主要依据布置勘察工作量。（1）勘探线及钻孔的布置路基段沿拟建道路中线及两侧布置勘探点，线距一般50～60m，点距一般15～25m。本次勘察共布设钻孔166个，实际完成145个。取消钻孔的编号及原因如下：1、 CK1、CK2、CK3、CK4位于车辆上万县大桥环岛处，该处不挖也不填，为交通要道，基本按原有的道路标高实施。2、 CK5、CK6、CK7、CK8、CK9、CK11、CK12、CK13位于已建龙宝隧道上方，我公司在铁道局查看归档资料未发现详细的隧道平面布置图及埋深。由于该处隧道资料不详，为保障安全，建议业主核实隧道具体位置及埋深后在进行补勘。3、 CK35位于陡坎底，无钻探条件。4、 CK92、CK94、CK97、CK100位于已建宜化大道道路中间，由于过往车辆较多，且全部为重车，本次勘察无钻探施工条件（道路两侧的钻孔满足点距15～25m的条件）；CK108、CK112、CK116、CK117位于已建厂房内，厂房暂未拆迁，本次勘察无钻探施工条件。5取样：布置取样钻孔共69个，在场地各处土层较厚的地段采取了原状土试样12组，在钻孔内采用薄壁取土器采取，土样的取样方法采用连续静压法。利用钻探岩芯在控制性钻孔内采取岩样57组。（2）钻孔深度控制钻孔分为技术性（控制性）钻孔和一般性钻孔两种。一般路基：控制性钻孔进入路线设计标高以下稳定持力层5～8m，一般性钻孔进入路线设计标高以下稳定持力层3～5m。挖方边坡段钻孔深度预计进行边坡潜在滑移面以下4～8m。1.6.2任务完成工作情况我公司接受任务后，立即组织技术人员进行现场踏勘，编写了《工程地质勘察纲要》，并经公司总工审核后立即开展外业工作。2018年12月8日组织6台北京XY－1A型钻机进场施工，2018年12月22日结束野外作业，历时15天。转入室内资料整理，共计完成工作量如表1.6。表1.6工作量统计一览表工作项目名称单位数量工程地质测绘km20.17工程测量钻孔定位个166完成钻孔个1451:200剖面km/条3.3/371:1000剖面km/条2.3/2勘探m/孔2829.50/145探井M3/孔1.5/2原位测试动力触探试验（N63.5）m/孔22.9/9物探波速测井m/孔56.5/2水文测试钻孔水位观测个145测试分析岩样组（沿江路）30组（龙翔大道）27土样组（沿江路）6组（龙翔大道）61.7勘察工作质量评述(1)工程地质测绘本次勘察工作用图由建设单位提供1：500现状地形图作底图，采用追索法进行测绘；采用仪器法、半仪器法进行定位测绘，圈定和划分不同岩土体界线，分析地层成因，查明地质构造的产状，测绘精度满足规范要求。(2)工程测量：本次勘察工作用图由建设单位提供1:500现状地形图。内容为钻孔定位、复测（高程、坐标），钻孔定位、复测按采用建设单位提供的施工控制点坐标A1(X=404369.748、Y=504151.964、H=233.219)；A2(X=404162.981、Y=504216.777、H=232.213)。本次勘察采用坐标为万州独立坐标系，高程为黄海高程系，使用GPS-RTK施测，钻孔孔位精度平面位置偏差最大约±0.25m，高程偏差最大±5cm，其精度满足《工程测量规范》（GB50026-2007）要求。(3)钻探：投入6台北京XY-1A型钻机回转全孔取芯钻进，开孔孔径φ108mm，终孔孔径φ91mm。工程钻进过程中严格按勘察方案及钻探操作规程执行，地质人员及时编录、样品采集，施工中未发生质量安全事故。素填土采取率大于65%，粉质粘土采取率大于85%，强风化基岩采取率大于75%，中等风化基岩采取率大于80%，符合规范要求。(4)水文工作：全部钻孔均在终孔后抽干钻探循环水，在24小时后再观测其地下水水位。(5)本项勘察外业工作业主委托重庆大有建筑设计院进行见证，并出据了见证报告。（见证人：陈思山，印章号：YKJZ-2310361-0009）。(6)室内试验：本次勘察采集了土样和岩样作室内试验，取样孔数占总孔数的1/3以上，取样间距及样品数量符合规范要求；原状土样采用薄壁取土器静压法采取，土样质量为Ⅰ级。样品室内测试工作由具有检测资质的单位——重庆卓华勘测有限公司承担，试验采用标准：《工程岩体试验方法标准》(GB/T50266-99)，其试验数据精度满足岩土测试规范要求，保证了本次勘察成果较能客观、真实地反映本场地的工程地质条件。综上所述，本次勘察已完成了“岩土工程勘察任务委托书”中提出的任务要求，勘察质量满足《规范》要求，现经室内资料分析整理后，采用北京理正勘察软件8.5版、WORD、EXCEL等软件编制此工程地质勘察报告，供设计和施工使用。2.拟建场地工程地质条件2.1气象、水文勘察区属亚热带山区型季风性湿润气候区，气候温和、四季分明、热量丰富、日照偏少，雨量充沛、雨热同步，同时具有春雨较早、夏长多伏旱、多秋雨、冬暖少霜雪、多云雾特点。全年无霜期320天以上。多年平均气温18.1℃，最低气温-3.7℃（1983年1月6日），最高气温42.1℃（2006年8月15日），气温垂直分带显著，长江河谷一带较周围气温高出1℃～3℃。根据万州气象站1965年以来的资料统计，区内多年平均年降雨量为1191.3mm，历年最大月降水量711.8mm（1982年7月），最大日降雨量243.3mm（2007年7月16日），最长连续降雨16日（1982年7月6～21日），最大连续降雨量488.7mm。入春以后，降雨量逐渐加强，夏季大雨、暴雨频繁；秋季降雨量与春季接近，但雨日较多而秋雨绵绵，春夏之交多暴雨，日降雨量可达100mm以上。年蒸发量1085.6mm，夏季占44％，春秋季分别占27％和24％，蒸发量因地而异，一般随高程增加而减少。干燥度0.72，相对湿度81％，以秋季湿度最大、春季相对较干燥、秋季热而闷。区内常年多东南风，年平均风速0.7m/s，最大风速17m/s，多出现在夏季，春季间或出现但历时短暂。场区东侧60m处为长江（沿江路里程桩号约K0+276.00处为场地距离长江最近处），三峡库区蓄水前长江在勘察区段多年平均水位107.89m，最低水位99.13m（1979年3月7日），最高水位156.04m（1870年7月12日），常年洪水位133.0m，近30～70年来的最高洪水位为142.12(1918年)。由于三峡库区的蓄水水位上升，其最大洪水位为库区最高水位175m。受三峡水库蓄水影响，本段水位在145与175m间起落；相对水位高差30m。（本段叙述中高程系统为吴淞高程系，对应黄海高程系高程＝吴淞高程－1.79m）。由于拟建场地整体标高高于长江最高水位，且均距离较远；故长江水对场地影响较小。2.2地形地貌线路主要沿斜坡展布，地势总体上西高东低、南高北低。大致呈台阶状斜坡地形。地形坡角一般为15°～40°，局部达40°～75°，少量呈直立陡坎。拟建道路沿线最高点高程约290m，最低点高程约230.00m，相对高差60.00m，为典型的构造剥蚀浅丘地貌。线路多位于斜坡中上部，纵向地形变化一般较小。横向上表现为折线斜坡，自上而下呈平坝（缓坡）-陡坡（崖）-已建道路-陡坡（崖）状，上部平坝或缓坡地形较平缓，坡角多5～10°多覆盖第四系填土层或粉质粘土层，平坝（缓坡）与已建道路之间多形成陡坡(崖)，多为前期修建道路时形成的挖方岩质边坡，边坡高为10～40m，少量地段为填方土质边坡，道路沿线的填方土质边坡多已建挡墙支挡，坡角多45～75°，局部近直立。场地地形地貌位详见下照片。图一沿江路K0+00～K0+300段道路左侧已建挡墙图二沿江路K0+460～K0+850段道路右侧挖方岩质边坡图三沿江路K0+900～K1+240段道路地形地貌图四龙翔大道K0+580～K0+720段道路地形地貌图五龙翔大道K0+440～K0+580段道路左侧已建挡墙2.3地质构造根据《重庆构造纲要图》，勘察区所处区域位于万州向斜南东翼，见图2.3。在场地基岩露头处实测得岩层产状320°～330°∠6～10°，优势产状325°∠8°，岩层层面较平直，呈微张状，结合程度差，属硬性结构面。据场外基岩露头观测场区裂隙主要有如下两组较发育：裂隙LX1：260°～270°∠70～75°，优势产状265°∠73°，间距1.5～3.0m，走向延伸小于5m，微张，裂面较平直，压扭性裂隙，贯通性差，结合程度差，属硬性结构面。裂隙LX2：180°～190°∠68～73°，优势产状185°∠70°，间距1.0～3.5m，走向延伸小于6m，，闭合，裂面较平直，压扭性裂隙，贯通性差，结合程度差，属硬性结构面。岩体属厚～巨厚层状构造，强风化岩体完整程度属破碎，中风化岩体完整程度属较完整；砂质泥岩体属薄～中厚层状构造，强风化岩体完整程度属破碎，中风化岩体完整程度属较完整。图2.3构造纲要图2.4地层岩性据现场调查和钻孔揭露，勘察区出露地层从新至老为第四系全新统（Q4ml）素填土、杂填土、全新统残坡积（Q4el+dl）粉质粘土、下伏侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂岩、粉砂岩和泥岩组成。现将各岩土层工程特征自上而下（从新到老）分述如下：2.4.1、第四系全新统土层a、素填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散-稍密，主要由砂、泥岩块石、碎石和粘性土组成。硬质物粒径20～400mm，含量5～30%，分布不均，系附近修建房屋及道路时机械堆填或夯填形成，回填时间8年以上，钻孔揭露该层厚度0.30m（CK70）～7.10m（CK50）。b、杂填土（Q4ml）：杂色，稍湿，松散，主要由混凝土块、砖块等建筑垃圾组成，系拆迁时无序堆填形成，属新近回填，主要分布于三阳化工厂厂区内。c、粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色，褐色，可塑，切面具有光泽，土质较均匀，无摇震反应，干强度中等，韧性中等，局部夹杂少量泥岩角砾。钻孔揭露该层厚度0.30（CK3）～9.10m（CK138），主要分布在勘察区内斜坡较缓地带。2.4.2、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）a、砂岩：灰褐色、灰白色，灰色，主要由长石、云母、石英及少量暗色矿物组成，钙质胶结，中～细粒结构，中～巨厚层状构造；强风化带岩石裂隙发育，岩芯呈碎块状，局部呈短柱状，钻孔揭露层厚为0.30m～2.30m；中等风化带岩石较完整，岩芯多呈柱状、长柱状，岩质硬，锤击声脆。b、泥岩：紫红色、红色。主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚～厚层状构造，泥质胶结，胶结较好，局部偶夹砂质条纹；强风化带岩石裂隙发育，岩芯呈碎块状，钻孔揭露层厚为0.30～4.10m；中等风化带岩石较完整，岩芯多呈短柱状、柱状。c、粉砂岩：灰色，主要由长石、云母等矿物组成，泥质胶结，粉砂质结构，中～厚层状构造；强风化带岩石裂隙发育，岩芯呈碎块状，局部呈短柱状，钻孔揭露层厚为0.60m～3.30m；中等风化带岩石较完整，岩芯多呈短柱状、柱状，岩质较软。2.5水文地质条件2.5.1地表水场区东侧60m处为长江（沿江路里程桩号约K0+276.00处为场地距离长江最近处），三峡库区蓄水前长江在勘察区段多年平均水位107.89m，最低水位99.13m（1979年3月7日），最高水位156.04m（1870年7月12日），常年洪水位133.0m，近30～70年来的最高洪水位为142.12(1918年)。由于三峡库区的蓄水水位上升，其最大洪水位为库区最高水位175m。受三峡水库蓄水影响，本段水位在145与175m间起落；相对水位高差30m。（本段叙述中高程系统为吴淞高程系，对应黄海高程系高程＝吴淞高程－1.79m）。由于拟建场地整体标高高于长江最高水位，且均距离较远；故长江水对场地影响较小。拟建沿江路K0+710陡坎处（CK38位置处），有一蓄水池，该处水流量较大，主要用于发电，与坡底发电厂之间由直径约1.0米的铁管相连。主要由周边化工厂用水补给。2.5.2地下水拟建场区地形总体趋势为西高东低，整体较陡，地表水由西向东经地表径流，最后汇入长江。根据场地地层岩性及地下水在含水介质中的赋存特征，地下水类型可分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水两类。第四系土层孔隙水主要分布于第四系素填土内，主要接受大气降水补给。素填土呈松散状，为透水层，有利于大气降水入渗及存储；粉质粘土为相对隔水层，对大气降水入渗有阻隔作用。大气降水主要以地表坡面流的方式流入低洼处，少量在人工填土内形成上层滞水。因此该层其富水性差，地下水含量少，具补给快，迳流途径短，季节性强的特点。基岩裂隙水主要分布于基岩强风化带裂隙及中等风化带构造裂隙中，主要接受大气降水补给。泥岩主要成份为粘土矿物，风化裂隙多泥化充填或闭合，为相对隔水层，其导水及富水性差；砂岩裂隙张开多无充填，为含水层，其导水及富水性相对较好。大气降水由地表入渗进入裂隙，向低洼处排泄，具就地补给，就近排泄，分布不连续，不均匀的特点，无稳定地下水位。钻孔终孔后，将孔内水抽干，经24小时后进行水位恢复观测，本次勘察期间孔内未见地下水，勘察范围内地下水贫乏，故未取水和土做腐蚀性测试。通过勘察期间观察及走访附近村民，雨季在填土较厚地段可能存在暂时性上层滞水。2.5.3环境水和土的腐蚀性判定本次勘察未对周边环境水取样，在重庆三阳化工有限公司厂区（现已全部拆迁）内取得3组土样（CK19、CK138、CK146）做了土的腐蚀性分析。拟建场地土的腐蚀性分析见下表2-5。表2-5土的腐蚀性评价表评价类型腐蚀性介质试验值评价标准腐蚀性等级结论按环境类型土对砼结构的腐蚀性环境类型为III类SO42-(mg/kg)59～64＜450微场地土对砼结构腐蚀等级为微Mg2+(mg/kg)25-27＜3000微NH4(mg/kg)-＜750微OH(mg/kg)0.00＜64500微总矿化度(mg/kg)-＜30000微按地层渗透性土对砼结构的腐蚀性地层渗透性为强渗透性pH值7.23～7.28＞6.5微土对砼结构中钢筋的腐蚀性ACl-(mg/kg)8＜400微场地土对砼中钢筋腐蚀等级为微土对钢结构的腐蚀性pH值7.23～7.28＞5.5微场地土对钢结构筋腐蚀等级为微由表2.5分析结果可知，该场地土对混凝土结构腐蚀等级为微，对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微，对钢结构腐蚀等级为微。根据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）附录G判定该场地环境类型为II类；按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）第12.2条评定：该场地土对混凝土结构腐蚀等级为微，对钢筋混凝土结构中的钢筋腐蚀等级为微，对钢结构腐蚀等级为微，按当地经验判定，地下水对混凝土结构及钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。2.6人类工程活动经过现场调查：1、拟建沿江路K0+00～K0+300段道路左侧为填方土质边坡，该处边坡高约3.0～16.0m，且已建挡墙进行支挡，该段挡墙现状无变形、破坏等现象，现状稳定。2、拟建沿江路K0+460～K0+850段道路右侧挖方岩质边坡，该处边坡高约8.0～37.0m，其中K0+520～K0+700段边坡较高且陡已经进行锚喷治理，据现场调查，该段岩质边坡无变形、掉块破坏等现象。3、拟建沿江路里程桩号约K0+80.0m～K0+400处下覆龙宝隧道，龙宝隧道为万州港红溪沟码头铁路专线隧道，经我公司在铁道局查看归档资料未发现详细的隧道平面布置图及埋深（详细见下图2.6）。由于该处隧道资料不详，为保障安全，建议业主核实隧道具体位置及埋深后在进行该处道路的施工。图2.6已建万州港红溪沟码头铁路专线位置图经现场调查，拟建道路区人类工程活动频繁，在下步施工前，建议查清拟建场地隐蔽管网、管线等。2.7不良地质现象据本次地面调查测绘、钻探成果及区域地质表明，拟建场地内无断层通过，未见滑坡、泥石流、危岩等不良地质现象,也未见致灾地质体和对工程不利的埋藏物。拟建场地的不良地质现象不发育。现场危岩情况：沿江路里程K0+653.6～K0+693.3m段2016.04月以前存在危岩等不良地质现象，故业主单位委托重庆大有建筑设计院进行了设计。勘察期间据现场调查反应该段挡墙未发现开裂、变形等不良地质现象，现状使用情况良好，处于稳定状态。据现场调查拟建道路沿线其余地段陡崖无危岩分布，局部出现风化剥落掉块，现状基本稳定，建议详勘阶段加强调查工作。拟建沿江路里程K0+653.6～K0+693.3m：3.岩土物理力学特征3.1地基土层物理力学性质本次勘察岩土样采集后送有资质的测试单位进行了室内岩土物理力学性质试验，试验报告见附件，岩土试验结果现按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第14.1条下列公式进行统计。1、计算平均值公式：2、计算标准差公式：3、计算变异系数公式：4、计算统计修正系数公式：5、计算标准值公式：式中：-岩土参数的标本数；-岩土参数；-岩土参数的平均值；-岩土参数的标准差；-岩土参数的变异系数；-某一风险概率时的修正系数，取0.95；-岩土参数标准值。注：本场地土层特性基本一致，故将沿江路及龙翔路合并统计。本场地沿江路与龙翔路岩层力学性质略有变化，故将沿江路与龙翔路的岩层力学参数分开统计评价。（1）、素填土：本场地素填土主要由强～中风化砂、泥岩碎块石及粘粘土组成，结构松散～稍密，稍湿、系附近修建房屋及道路时机械堆填或夯填形成，但厚度总体分布不均匀，一般厚度较薄，局部少量地段较厚，钻探揭露最厚约14.0m，硬质物粒径20～400mm，含量5～80%。在填土层厚度较大处选取3孔对填土层进行重型动力触探试验，以进一步评价场地内素填土工程特性。试验成果详见其钻孔柱状图后所附触探曲线图。根据现场试验数据，按《工程地质手册》（第五版）P175页公式3-2-4进行修正，试验结果表明，场地内素填土主要为碎石土，土质不均，锤击数最高可达8，遇结构松散处锤击数仅为1，该场地填土密实度为松散～稍密。经过触探杆长度修正，其中N63.5=0.9～9.5(击)。去掉大块石的影响将本次各孔N63.5动力触探试验锤击数按厚度的加权平均值统计见下表3.1-1。表3.1-1素填土N120动力触探试验结果统计孔号触探深度(m)N63.5平均值(击)N63.5加权平均值(击)变异系数CK981.1～4.05.425.0230.258CK1011.1～3.45.040.257CK1051.1～3.25.620.311CK202.0-3.24.5-5.74.7840.425CK400.5-1.82.3-3.04.8900.417CK571.0-2.64.9530.405CK671.0—2.32.8-4.04.5-5.05.1890.394CK500.8-1.82.5-4.35.5-6.54.4190.432CK841.8-2.74.8960.448（2）、杂填土：杂色，稍湿，松散，主要由混凝土块、砖块等建筑垃圾组成，系拆迁时无序堆填形成，属新近回填，主要分布于三阳化工厂厂区内。（3）、粉质粘土：本次在厚度稍大地带采取12组土样进行室内土常规试验项目的测试，物理力学指标统计结果见《附表粉质粘土物理试验统计表3.1-2》。表3.1-2粉质粘土的物理力学指标表本次勘察对场地取12组粉质粘土样进行室内土质物理试验和土质力学实验，根据统计结果，粉质粘土的物理、变形及力学指标中：塑型指数的变异性高等；其它指标中的变异系数均小于0.1，试验指标的变异性很低。根据粉质粘土室内试验成果，第一指标孔隙比平均值0.75和第二指标液性指数平均值0.42，由《工程地质勘察规范》(DBJ50/T-043-2016)表10.4.3-4通过内插法查得其地基极限承载力平均值（ƒ0）为400kPa。按《工程地质勘察规范》(DBJ50-043-2016)10.4.3-1式计算土质地基极限承载力标准值：ƒk＝׃0=0.95×400＝380kPa；按《地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6节所列的公式确定土质地基承载力特征值：ƒak＝ƒk×0.5=380×0.5＝190kPa，结合标贯测试成果及当地经验取地基承载力特征值150kPa。3.2岩石物理力学性质强风化基岩：因强风化基岩裂隙发育，较破碎，力学性能差，未取岩样作测试工作。强风化泥岩的地基承载力特征值取300Kpa，强风化砂岩的地基承载力特征值取400Kpa，强风化粉砂岩的地基承载力特征值取300Kpa。中等风化基岩：在钻孔中采取中等风化岩芯样，根据室内岩石试验成果数据，按照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）有关规定进行数理统计，本次实验统计按照沿江路、龙翔大道延伸段分开统计如下：（1）、沿江路段一共采取了16组泥岩、11组砂岩、3组粉砂岩岩样进行室内岩石的物理力学性质指标测试，岩石试验统计结果见表3.2-1、3.2-2、3.2-3。表3.2-1泥岩物理力学性质统计表（沿江路）岩性编号块体密度(g/cm3)抗压强度(MPa)抗拉强度

（Mpa）抗剪强度变形测试天然饱和内聚力C(Mpa)内摩擦角(度)变形模量(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比（μ）泥岩CK36-1～3-11.96.960.5752.3138.2-9.715.770.649-8.695.360.717CK40-1～32.577.864.942.5710.26.182.549.625.13CK44-1～3-11.37.730.3140.3750.31-9.314.850.3310.3910.29-14.18.560.2910.3510.33CK47-1～3-15.910.8-18.211.5-13.58.43CK49-1～3-12.18.420.8552.7539.6-10.45.430.796-14.49.010.723CK56-1～3-17.510.9-17.612.1-18.512.8CK60-1～32.5512.78.242.568.575.382.5613.27.27CK68-1～3-15.710.30.7992.7740-10.95.440.744-11.17.550.878CK71-1～3-9.715.97-11.76.98-10.15.98CK76-1～3-922.7239.5-14.78.040.873-11.78.490.778CK78-1～3-7.334.590.2710.3180.31-12.26.660.2560.3040.32-9.936.230.2350.2830.33CK79-1～3-7.484.49-10.96.38-9.915.75CK82-1～32.569.254.742.5810.26.252.5611.67.64CK83-1～3-112.7239-11.27.450.772-14.48.090.802CK88-1～3-6.984.19-8.254.51-9.775.69CK90-1～3-242.338.1-8.654.280.723-11.16.710.594统计数948481866666最大值2.5818.5012.800.882.7740.000.330.390.33最小值2.546.984.190.582.3080.29平均值2.5611.487.040.742.6039.070.280.340.32标准差0.0122.8802.1170.0900.2250.7790.0360.0420.015变异系数0.0050.2510.3010.1220.0870.0200.1270.1250.048修正系数0.9380.9250.9490.9280.9840.8950.8961.040标准值10.766.510.702.4138.420.250.300.33“*”为经验值据统计中等风化泥岩软化系数为0.61。根据统计结果可知：泥岩天然抗压强度6.98～18.50MPa，天然单轴抗压强度标准值10.76MPa，饱和抗压强度4.19～12.80MPa，饱和单轴抗压强度标准值6.51MPa，为软岩。变异系数分别为0.251、0.301，属中等-高变异性岩石。表3.2-2砂岩物理力学性质统计表（沿江路）岩性编号块体密度(g/cm3)抗压强度(MPa)抗拉强度

（Mpa）抗剪强度变形测试天然饱和内聚力C(Mpa)内摩擦角(度)变形模量(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比（μ）砂岩CK24-1～342.431.72.788.88.7944.744.946.730.72.652CK29-1～32.5330.625.92.5435.222.92.5231.221.6CK31-1～355.842.13.6110.5745.21.371.640.1550.938.93.1510.640.1754.439.33.551.621.910.13CK32-1～351.236.945.936.347.834.2CK34-1～344.530.12.578.7343.944.733.12.658.7144.37CK38-1～342.832.11.321.550.1547.331.91.181.390.1643.534.80.9841.180.17CK43-1～341.732.72.568.728.7343.94444.631.72.8942.530.82.72CK47-1～32.5354.141.82.5458.139.62.5254.943.2CK67-1～332.423.136.727.235.225.9CK78-1～3788.014343.140.726.72.7438.929.92.36CK85-1～32.5229.519.72.5128.122.22.5225.417.8统计数93333151010666最大值2.5458.1043.203.6110.6145.201.621.910.17最小值2.5125.4017.802.278.0043.000.981.180.13平均值2.5342.3331.222.848.9744.221.281.520.16标准差0.0108.5416.6190.3860.9080.7900.2160.2480.015变异系数0.0040.2020.2120.1360.1010.0180.1690.1630.098修正系数0.9390.9360.9370.9410.9900.8600.8651.081标准值39.7629.222.668.4343.761.101.310.17“*”为经验值据统计中等风化砂岩软化系数为0.74。根据统计结果可知：砂岩天然抗压强度25.40～58.10MPa，天然单轴抗压强度标准值42.33MPa，饱和抗压强度17.8～43.20MPa，饱和单轴抗压强度标准值29.22MPa，为较软岩。变异系数分别为0.202、0.212，属中等-高变异性岩石。表3.2-3粉砂岩物理力学性质统计表（沿江路）岩性编号块体密度(g/cm3)抗压强度(MPa)抗拉强度

（Mpa）抗剪强度变形测试天然饱和内聚力C(Mpa)内摩擦角(度)变形模量(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比（μ）粉砂岩CK42-1～32.559.875.720.5382.082.137.437.50.2240.2660.332.587.854.790.5420.2410.2830.312.568.894.890.6230.1980.2380.35CK72-1～3-9.484.320.4381.871.8736.837.2-8.465.510.553-5.593.470.514CK84-1～32.567.353.990.3971.636.90.1830.2220.352.585.754.380.4861.6936.80.2210.2610.332.557.973.590.4650.2050.2450.34统计数699966666最大值2.589.875.720.622.1037.500.240.280.35最小值2.555.593.470.401.6036.801平均值2.567.914.520.511.8737.100.210.250.34标准差0.0141.4970.7860.0680.2010.3100.0210.0220.015变异系数0.0050.1890.1740.1340.1080.0080.0980.0860.045修正系数0.8810.8910.9160.9110.9930.9190.9291.037标准值6.974.030.461.7036.85“*”为经验值据统计中等风化粉砂岩软化系数为0.57。根据统计结果可知：粉砂岩天然抗压强度5.59～9.87MPa，天然单轴抗压强度标准值6.97MPa，饱和抗压强度3.47～5.72MPa，饱和单轴抗压强度标准值4.03MPa，为极软岩。变异系数分别为0.189、0.174，属中等-高变异性岩石。（2）、龙翔大道延伸段一共采取了12组泥岩、15组砂岩岩样进行室内岩石的物理力学性质指标测试，岩石试验统计结果见表3.2-3、3.2-4。表3.2-3泥岩物理力学性质统计表（龙翔大道延伸段）岩性编号块体密度(g/cm3)抗压强度(MPa)抗拉强度

（Mpa）抗剪强度变形测试天然饱和内聚力C(Mpa)内摩擦角(度)变形模量(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比（μ）泥岩CK114-1～32.566.584.252.588.014.722.588.685.31CK119-1～32.568.235.542.567.034.112.558.495.05CK121-1～3—5.883.630.4081.5137.40.1020.1330.29—6.614.190.360.1480.1870.31—6.023.390.3320.1160.1480.3CK125-1～3—52.0438.50.1760.2240.32—7.474.610.4960.1250.1630.31—10.36.380.5980.2480.310.33CK129-1～3—11.37.11—12.78.08—9.425.89CK127-1～3—7.94.940.4351.7838.20.1530.1960.31—8.325.20.4140.1810.2260.32—6.283.830.4890.1130.1510.3CK131-1～3—9.536.170.7342.439.10.1880.240.33—12.27.380.70.3260.4010.35—9.265.970.6140.1670.2140.34CK133-1～32.568.765.422.577.934.452.569.816.59CK134-1～3—7.764.510.3361.4236.90.1620.2050.31—140.1040.1340.28—5.693.40.3670.1060.1370.28CK136-1～32.5610.46.592.569.745.992.577.014.49CK139-1～3—12.27.820.6442.3238.70.2720.3350.33—9.085.620.7320.1850.2370.29—10.46.550.6260.2120.2660.31CK141-1～32.5710.46.432.57116.832.597.844.86统计数1536361866181818最大值2.5912.708.080.732.4039.100.330.400.35最小值2.555.303.250.331.4236.908平均值2.578.665.380.511.9138.130.170.220.31标准差0.0101.9221.2730.1390.4100.8310.0620.0740.020变异系数0.0040.2220.2370.2700.2150.0220.3620.3420.063修正系数0.9360.9320.8880.8230.9820.8490.8571.026标准值8.105.020.461.5737.42“*”为经验值据统计中等风化泥岩软化系数为0.62。根据统计结果可知：泥岩天然抗压强度5.3～12.70MPa，天然单轴抗压强度标准值8.10MPa，饱和抗压强度3.25～8.08MPa，饱和单轴抗压强度标准值5.02MPa，为软岩。变异系数分别为0.222、0.237，属中等变异性岩石。表3.2-4砂岩物理力学性质统计表（龙翔大道延伸段）岩性编号块体密度(g/cm3)抗压强度(MPa)抗拉强度

（Mpa）抗剪强度变形测试天然饱和内聚力C(Mpa)内摩擦角(度)变形模量(104MPa)弹性模量(104MPa)泊松比（μ）砂岩CK95-1～338.72936.427.432.524.4CK102-1～32.5531.923.82.5326.720.12.543424.8CK110-1～3—40.631.5—36.127.2—39.730.8CK126-1～3—30.422.82.016.7342.20.6720.8160.19—27.519.81.940.6250.7710.21—34.4460.8920.17CK131-2～32.5132.624.42.5230.4222.5127.219.9CK133-2～3—25.9191.735.9640.30.5180.6430.22—23.9171.490.4620.5790.22—30.6370.7520.19CK145-1～3—44.833.7—39.830.8—36.629.1CK143-1～32.5432.924.53.088.5343.91.0329230.8261.010.18CK148-1～32.5239.629.62.5242.132.32.5337.629.5CK150-1～32.5439.8302.5334.425.72.5538.529.3CK152-1～3—30.322.5—33.325—27.420.7CK154-1～3—41.531.1—35.126.8—37.229.6CK156-1～3—38.4743.91.011.150.15—35.828.62.650.8220.9740.19—90.9311.120.17CK159-1～32.5334.926.22.5440.529.82.5432.824.5CK164-1～331.322.126.8742.30.6580.80.1933.924.42.080.7350.8780.182922.21.890.5930.7330.2统计数1845451555151515最大值2.5546.2035.303.088.5343.901.051.230.22最小值2.5123.9017.001.495.9640.300.460.580.15平均值2.5334.3925.882.247.3142.520.750.900.19标准差0.0135.3474.4160.5001.1391.4910.1770.1970.021变异系数0.0050.1550.1710.2230.1560.0350.2360.2190.111修正系数0.9600.9560.8970.8520.9670.8910.8991.051标准值33.0224.752.016.2341.100.670.810.20“*”为经验值据统计中等风化砂岩软化系数为0.62。根据统计结果可知：砂岩天然抗压强度23.9～46.20MPa，天然单轴抗压强度标准值33.02MPa，饱和抗压强度17～35.30MPa，饱和单轴抗压强度标准值24.75MPa，为较软岩。变异系数分别为0.155、0.171，属中等变异性岩石。据钻探揭露、岩体中裂隙发育程度、岩体结构类型及波速测试报告，强风化岩体完整性属破碎，中风化岩体完整系数为0.56-0.63，岩体为较完整。根据前述统计的室内岩土试验成果、钻探揭露、野外调查鉴别、波速测井报告及地区经验，按照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）、《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）对场区内土石进行分级。素填土、杂填土等级为Ⅲ级，类别属硬土；粉质粘土等级为I类，土石类别为松土；强风化岩石等级为Ⅲ级，类别属硬土；中等风化砂质、粉砂岩等级为Ⅳ级，类别属软石。中等风化砂岩等级为Ⅴ级，类别属次坚石。沿江路：根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）划分岩体基本质量等级，据场内裂隙发育程度判定和岩体结构类型判定，中等风化岩体为较完整，泥岩天然抗压强度标准值为10.76MPa，为软岩，岩体质量等级为Ⅳ级；砂岩天然抗压强度标准值为39.76MPa，为较硬岩，岩体质量等级为Ⅲ级；粉砂岩天然抗压强度标准值为6.97MPa，为软岩，岩体质量等级为Ⅳ级。龙翔路：根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）划分岩体基本质量等级，据场内裂隙发育程度判定和岩体结构类型判定，中等风化岩体为较完整，泥岩天然抗压强度标准值为8.10MPa，为软岩，岩体质量等级为Ⅳ级；砂岩天然抗压强度标准值为33.02MPa，为较硬岩，岩体质量等级为Ⅲ级。3.3岩土体参数取值与建议根据室内试验资料、岩土体结构特征，结合构筑物结构特征，参照《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）及地区经验综合确定岩土体的地基承载力特征值。岩石地基承载力特征值主要依据岩块单轴抗压强度指标取值，查《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014），并结合岩体结构特征、风化情况、分布环境、节理裂隙发育情况和相似、相近地区经验综合确定。3.4岩土物理力学参数的选取根据岩石试验统计成果、结合野外鉴定及相邻场地建筑经验综合确定地基岩土层物理力学指标见表3.4。表3.4-1参数初步建议表项目沿江路龙翔大道延伸段素填土粉质粘土泥岩砂岩粉砂岩素填土杂填土粉质粘土泥岩砂岩重度（KN/m3）天然20*18.025.025.025.020*20*18.025.725.3单轴抗压强度(MPa)天然／／10.7639.766.97／／／8.1033.02饱和／／6.5129.224.03／／／5.0224.75岩体抗拉强度（kPa）／／2661011175／／／174763.8抗剪强度C（KPa）／25.62(天然)17.2(饱和)6872402485／／25.62(天然)17.2(饱和)4711.87φ（°）／11.70(天然)8.96(饱和)333731／／11.70(天然)8.96(饱和)33.737岩体破裂角θ（°）／／616460／／／6164变形指标变形模量平均值（MPa）／／175077001330／／／11905250弹性模量平均值（MPa）／／210091701610／／／15406300泊桑比平均值／／0.330.170.35／／／0.310.19道路地基承载力特征值（KPa）强风化现场载荷试验150*300400300现场载荷试验现场载荷试验150*300400中等风化39051443225302940.3011986.3基底摩擦系数强风化50.450.3050.350.45中等风化0.450.600.400.450.6土体水平抗力系数的比例系数MN/m4／14／／／／14／／岩体水平抗力系数MN/m3／／6030060／／60300岩石与锚固体粘结强度特征值kPa／／3601000340／／3601000注：1、“*”为经验值2、需素填土做持力层时，其压实系数应在0.95以上，且承载力特征值以现场实测为准。3、岩体抗剪、抗拉强度按室内岩石试验成果应进行折减，其中抗拉强度试验值的0.4折减，粘聚力按试验值的0.3折减，内摩擦角按试验值的0.9折减，岩体弹性模量与变形模量按试验值的0.70折减；永久边坡应考虑时间效应系数，取0.95；4、地基承载力特征值按《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）由岩石的天然单轴抗压强度标准值乘地基条件系数1.1(岩体较完整)再乘地基分项系数0.33得来；5、LX1、LX2组裂隙属硬性结构面，结合程度差，建议：结构面抗剪强度取值C=50KPa，φ=18°；岩层结构面结合度差，属硬性结构面，抗剪强度取值C=50KPa，φ=18°。6、对场地内临时边坡采取放坡措施时，无不利外倾结构面的前提条件时放坡坡率建议如下：土质挖方临时边坡：坡高＜5米时，素填土按1：1.50、粉质粘土取1：1.25；5米≤坡高＜8米时，素填土按1：1.75、粉质粘土取1：1.50。土质填方临时边坡：坡高＜5米时，放坡坡率：1:1.50；5米≤坡高＜8米时，放坡坡率：1:1.75。岩土体永久坡率建议值（无不利外倾结构面的前提条件时）：坡高小于10米，素填土按1：1.75～1:2.0、粉质粘土取1：1.75，强风化基岩取1:1.0；坡高小于15米中等风化基岩1:0.75。7、建议素填土以及杂填土负摩阻力系数取值为0.25。8、土岩界面参数：素填土与基岩界面的抗剪参数取值：天然状态下C取5kPa，Φ取25°；饱和状态下C取3kPa，Φ取22°；素填土与粉质粘土界面的抗剪参数取值：天然状态下C取25.62kPa，Φ取11.70°；饱和状态下C取17.20kPa，Φ取8.96°；粉质粘土与基岩界面抗剪强度参数：天然状态下C取23.5kPa，Φ取10.0°；饱和状态下C取15.5kPa，Φ取7.5°。4、场地稳定性评价4.1地震效应评价根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）划分，勘察区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组第一组，特征周期值为0.35s。抗震设计建议按《公路工程抗震设计规范》（JTGB02-2013）、《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ/TB02-01-2008）执行。根据《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223—2008）5.3.4条判定，该工程抗震设防分类标准为标准设防类，简称丙类。本次勘察选取了2个钻孔进行波速测试。试验方法及成果详见波速测井报告。土体剪切波测试成果统计如表4.1.1。土层剪切波速测井成果统计表表4.1.1孔号测试范围(m)岩性vs速度范围(m/s)vs平均值（m/s)CK780.0-8.0素填土124-139129CK1440.0-1.0杂填土113-1131131.0-4.0素填土121-1311264.0-8.0粉质粘土163-173167等效剪切波速按《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011中的下式确定：Vse=ds0/tt=∑(di/vsi)式中：Vse——土层等效剪切波速(m/s)ds0——计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m两者的较小值；t——剪切波在地面至计算深度之间的传播速度；di——计算深度范围内第i土层的厚度(m)；vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速(m/s)n——计算深度范围内土层的分层数。场区覆盖层由素填土、杂填土、粉质粘土组成，据有关资料、波速测试报告及地区经验，素填土的剪切波速值127.5m/s，为软弱土；杂填土的剪切波速值113m/s，为软弱土；后期填土暂按已有填土取值127.5m/s，为软弱土，压实处理后应实测校核；粉质粘土的剪切波速值167m/s，为中软土；下伏基岩剪切波速值Vs＞500m/s，为岩石。依据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010，2016版）。按设计高程整平后各拟建物的场地类别见表如下表4.1.2、4.1.3表4.1.2沿江路拟建场地地震效应评价表里程平场后土层最大厚度（m）（中轴线）Vse(m/s)场地类别抗震地段特征周期土层最大厚度素填土粉质粘土K0+000～K0+340未能取得地质资料，后期补勘后再补充评价K0+340～K0+870基岩出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K0+870～K0+9200.70（CK50、CK54之间）0.70/127.5Ⅰ1一般地段0.25K0+920～K1+095基岩出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K1+095～K1+1150.55（CK70）0.55/127.5Ⅰ1一般地段0.25K1+115～终点基岩出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25表4.1.3龙翔大道延伸段拟建场地地震效应评价表里程平场后土层最大厚度（m）（中轴线）Vse(m/s)场地类别抗震地段特征周期土层最大厚度素填土粉质粘土K0+0～K0+46011.50（CK101）12.30（未揭穿）/127.5II一般地段0.35K0+460～K0+5205.49（CK113）5.49/127.58II一般地段0.35K0+520～K0+580未能取得地质资料，后期补勘后再补充评价K0+580～K0+740基岩出露//＞500Ⅰ1一般地段0.25K0+740～K0+7801.98（CK138）/1.98167.0Ⅰ1一般地段0.25K0+780～终点基岩出露//＞500Ⅰ1一般地段0.254.2道路沿线工程地质分段评价根据《市政工程地质勘察规范》（DBJ50-174-2014）第4.1.3条可将拟建道路分为一般道路、挖、填方道路三类，现按设计道路名称对拟建道路分别分段进行评价如下：4.2.1、沿江路分段工程地质分段评价A:现有道路及挡墙拟建沿江路里程桩号K0+00～K0+860m左侧位于现有已建公路部位，已建公路左侧现状采用直立式重力式路肩墙支挡，挡墙高约1-10m，据走访调查，该路肩墙以基岩为持力层，按设计方案，拟建道路的施工将对现有道路及路肩墙加载，将对该边坡稳定性产生影响，可能引起该段边坡的边坡垮塌，建议设计参考原有挡墙设计参数值，复核已建路肩墙的稳定性。建议必要时对该现有路肩墙做加固支护处理，如加厚现有挡墙等支护措施。B、拟建道路（1）、K0+0.0～K0+320.0一般路段(详见1～4剖面)该段道路长约320m，里程桩号为K0+0.0～K0+320.0，地层主要由上覆填土、下伏基岩组成，基岩主要为中厚~厚层状砂岩、泥岩组成。由于CK1、CK2、CK3、CK4位于车辆上万县大桥环岛处，该处不挖也不填，为交通要道，基本按原有的道路标高实施。CK5、CK6、CK7、CK8、CK9、CK11、CK12、CK13位于已建龙宝隧道上方，我公司在铁道局查看归档资料未发现详细的隧道平面布置图及埋深。由于该处隧道资料不详，为保障安全，建议业主核实隧道具体位置及埋深后在进行补勘。（2）、K0+320～K0+650挖方路基段(详见5～9剖面)该段道路长约330m，里程桩号为K0+320～K0+650，地层主要由上覆粉质粘土、填土和下伏基岩组成，基岩主要由泥岩和砂岩组成。上覆土层厚度约0.90～10.50米。当按照设计路面高程和坡率放坡整平后，将在道路左侧形成最高约1.00m挖方土质边坡(K0+380～K0+480)；在道路右侧形成最高约37.50m挖方岩质边坡(详见9-9'剖面)，以道路右侧边坡最高；边坡安全等级为一级，安全系数取1.35。道路右侧：拟建道路平场后在道路右侧最高约37.5米的挖方岩土质边坡，坡向105-135°。设计坡角约53°，为超限边坡，边坡安全等级一级，安全系数1.35。根据赤平投影图1分析可知：岩层层面与边坡坡向反向，为反向坡;裂隙L1与边坡反向，对边坡稳定影响小；裂隙L2与边坡大角度相交，对边坡稳定影响小;边坡的稳定性受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）判定，中等风化段主要为砂岩，边坡岩体类型属III类，边坡破裂角取45＋φ/2即64°,边坡岩体等效内摩擦角取62°。强风化段边坡岩体破碎，网状风化裂隙发育，直立开挖破坏模式为圆弧形滑动。岩体类型属Ⅳ类，边坡岩体强度破裂角取45°,边坡岩体等效内摩擦角取42°。土质部分：由素填土组成，厚约1.0m，现状地面坡度较平缓，埋深较深，土岩接触面较陡，坡度约15-35°，但埋深较深，沿现状地面及土岩接触面滑动的可能性小，边坡破坏模式为沿土体内部产生圆弧形滑动。支护措施建议：建议按分阶放坡＋喷锚护面＋排水处理，边坡高度大于8.00m时分阶放坡，且每阶高度不应大于8.00m，中间设马道，马道宽度为2m，放坡后作护面处理。坡率建议：土层按1.50～1.75，强风化基岩取1:1.0；中等风化基岩1:0.75。该路段按设计高程开挖后右侧砂、泥岩已出露，左侧为原有道路路基，建议路基以压实后的现有道路路基、砂、泥岩为持力层。（3）、K0+650～K1+257.672挖方路基段(详见10～21剖面)该段道路长约607.675m，里程桩号为K0+650～K1+257.672，地层主要由上覆粉质粘土、填土和下伏基岩组成，基岩主要由泥岩和砂岩、夹粉砂岩组成。上覆土层厚度约0～14.0米。当按照设计路面高程和坡率放坡整平后，将在道路左侧形成最高约1.00m挖方土质边坡(K0+380～K0+480)；在道路右侧K0+380～K0+830形成最高约52.0m挖方岩质边坡(详见13-13'剖面)，在道路右侧K0+830～K1+00形成最高约22.30m挖方岩土质边坡(详见14-14'剖面)，在道路右侧K1+00～K1+257.672形成最高约36.6m挖方岩土质边坡(详见17-17'剖面)，以道路右侧边坡最高；边坡安全等级为一级，安全系数取1.35。道路左侧：K1+027～K1+257.67拟建道路平场后在道路左侧形成最高约10.5米的挖方岩土质边坡，坡向260°，边坡安全等级二级，安全系数1.30。土质部分：由粉质粘土组成，厚约0-4.4m，该段土岩接触面较陡，坡度约0-10°，部分段与坡向反向，沿土岩接触面滑动的可能性小，但开挖边坡不稳定，边坡破坏模式为沿土体内部产生圆弧形滑动。强风化段边坡岩体破碎，网状风化裂隙发育，直立开挖破坏模式为圆弧形滑动。岩体类型属Ⅳ类，边坡岩体强度破裂角取45°,边坡岩体等效内摩擦角取42°中等风化段：根据赤平投影图3分析可知：岩层层面与边坡坡向大角度相交，为切向坡;裂隙L1与边坡小角度，对边坡稳定影响较大，但裂隙倾角大于设计坡角，为外倾不临空；裂隙L2与边坡大角度相交，对边坡稳定影响小;边坡的稳定性受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）判定，中等风化段主要为砂岩，边坡岩体类型属III类，边坡破裂角取45＋φ/2，即砂岩64°、泥岩61°、粉砂岩取60°，,边坡岩体等效内摩擦角取砂岩62°、泥岩取58°、粉砂岩取55°。道路右侧：拟建道路平场后在道路右侧最高约52.0米的挖方岩土质边坡，坡向79-135°。设计坡角约53°，K0+380～K0+830、K1+00～K1+257.67为超限边坡，整段边坡安全等级一级，安全系数1.35。根据赤平投影图2分析可知：岩层层面与边坡坡向反向，为反向坡;裂隙L1与边坡反向，对边坡稳定影响小；裂隙L2与边坡大角度相交，对边坡稳定影响小;边坡的稳定性受岩体强度控制。根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）判定，中等风化段主要为砂岩，边坡岩体类型属III类，边坡破裂角取45＋φ/2，即砂岩64°、泥岩61°、粉砂岩取60°，,边坡岩体等效内摩擦角取砂岩62°、泥岩取58°、粉砂岩取55°。强风化段边坡岩体破碎，网状风化裂隙发育，直立开挖破坏模式为圆弧形滑动。岩体类型属Ⅳ类，边坡岩体强度破裂角取45°,边坡岩体等效内摩擦角取42°。土质部分：K0+860～K1+257.672道路右侧地段按设计挖方后，坡度揭露土层较厚，岩土界面较陡约10-40度，挖方后易沿岩土界面滑移破坏失稳，为进一步分析此段边坡的稳定性，特选取代表剖面16-16’、19-19’剖面按设计坡率挖方后沿岩土界面滑移的定量计算。计算参数按本报告表4.5取值，计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）A.0.3式。16-16’剖面：由16-16’剖面计算可知边坡沿岩土界面滑移的稳定性,天然工况下：1.05＜FS=1.22＜1.35，边坡处于基本稳定状态；暴雨工况下：FS=0.99＜1.00，边坡处于不稳定状态。19-19’剖面：由19-19’剖面计算可知边坡沿岩土界面滑移的稳定性,天然工况下：1.35＜FS=1.61，边坡处于稳定状态；暴雨工况下：1.05＜FS=1.29＜1.35，边坡处于基本稳定状态。支护措施建议：建议按分阶放坡＋喷锚护面＋排水处理，边坡高度大于8.00m时分阶放坡，且每阶高度不应大于8.00m，中间设马道，马道宽度为2m，放坡后作护面处理,并对坡顶土质部分采用重力式挡墙支挡，以中等风化基岩做挡墙持力层。坡率建议：土层按1.50～1.75，强风化基岩取1:1.0；中等风化基岩1:0.75。该路段按设计高程开挖后右侧砂、泥岩已出露，左侧为原有道路路基，建议路基以压实后的现有道路路基、砂、泥岩为持力层。4.2.2龙翔大道延伸段工程地质分段评价（1）、K0+0.0～K0+460.0一般路段(详见22～22'～26-26’剖面)该段道路长约460.0m，里程桩号为K0+0.0～K0+460.0，地层主要由上覆素填土、下伏基岩组成，基岩主要为中厚~厚层状砂岩组成。上覆土层厚度钻探揭露最厚为12.30m（未揭穿）。当按照设计路面高程整平后将在道路两侧形成最高约1.90m的挖方土质边坡，以道路右侧边坡最高，该段路段为一般路段。该段道路整体地形较缓，具有放坡条件，由于岩土界面埋深较深，土层沿着岩土界面滑动破坏的可能性小。若直立开挖边坡不稳定，易沿着土体内部圆弧滑动破坏，按设计意图，本场地挖方土质边坡按1:1.50放坡，由于边坡高度较小，故放坡后边坡处于稳定状态。支护措施建议：按设计整平场地后，