江津区支坪下道口扩建工程收费天棚结构计算书

支坪收费天棚钢结构计算书--图12-11层结构平面简图分割说明图12-21层结构平面简图(1/2)图12-31层结构平面简图(2/2)2.荷载简图图12-41层荷载简图3.配筋简图图12-51层配筋简图分割说明图12-61层配筋简图(1/2)图12-71层配筋简图(2/2)4.边缘构件简图图12-81层边缘构件简图5.柱、墙轴压比简图图12-91层柱、墙轴压比简图分割说明图12-101层柱、墙轴压比简图(1/2)图12-111层柱、墙轴压比简图(2/2)十三.地下通道计算书条件：1、土质参数：容重γ=18kN/mm，浮容重γ`=11kN/mm，静止土压力系数K=0.50，地下水位设防高度为=0mm；2、地下室参数：覆土层厚h1=1000mm，地下室侧墙计算跨度Lo=3200mm，临水面保护层为50mm；地面堆载q=30kN/mm，侧壁厚度d=350mm，截面有效高度ho=300mm3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3N/mm，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2]堆载折算为土压力q1=K×q=0.50×30=15.00kN/mm地下水位以上土压力q2=K×γ×(h1+h2)=0.50×18×(1.00+3.20)=37.80kN/mm地下水位以下土压力q3=K×γ`×h3=0.50×11×0=0.00kN/mm水压力q4=γw×h3=10×0=0.00kN/mm2、支座弯距计算，按单向板底端固定顶端简支计算，查静力计算手册m1=q1×Lo/8=15.00×3.2/8=19.20kN.mm2=q2×Lo/15=37.80×3.2/15=25.80kN.mm3=q1×Lo/15=0.00×3.2/15=0.00kN.mm4=q1×Lo/8=0.00×3.2/15=0.00kN.m3、强度计算:土压力及水压力均按恒载考虑,[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2],按支座调幅0.8计算m=0.8×1.35×(m1+m2+m3+m4)=48.61kN.mξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<30-50>×0.00001)]}=0.5283《砼》规公式7.1.4x=ho-√(ho-2×m/α1/fc/b)=300-√(300-2×48.605184×1000000/1/14.3/1000)《砼》规公式7.2.1-1=11.55mm<ξb×ho=158.49mmAs=α1×fc×b×x/fy《砼》规公式7.2.1-2=1×14.3×1000×11.55/360=459mm4、地下通道顶板计算：恒载：考虑1米覆土，容重26kN/m3,活荷载30kN/m2顶板按照两端固端单向板考虑:m1=q1×Lo/12=(1.2x26+1.4x30)x2/12=24.4kN.m查静力计算手册,板厚250mm,：As＜Amin，按最小配筋率配筋即可，原设计1539mm满足要求；5、裂缝计算：弯距标准组合Mk=m1+m2+m3+m4=19.20+25.80+0.00+0.00=45.00kN.m实配钢筋为：16@150钢筋面积As=1,340mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h=0.5×1000×300=175000mmρte=As/Ate=1,340/175000=0.0077在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)=45×1000000/(0.87×300×1,340)=129N/mm钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk=1.1-0.65×2.01/0.01/129/=0.0844最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es=2.1×0.0844×129×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.0254mm6、基础计算：地下通道自重：取1米计算，(2x0.35x3.2+2x0.25+0.5x3.7)x26=119.34kN覆土自重：26x2=52kN活荷载：30x2=60kN基底面积：3.7m基底应力：(119.34+52+60)/3.7=62.52kN/m,远小于地基承载力特征值180kpa，原设计满足要求。十四.桩基础计算书嵌岩桩计算ZJ-1计算一、设计条件：1、混凝土等级：混凝土等级C30混凝土轴心抗压强度设计值fc14.3N/mm22岩石单轴抗压强度标准值frk7170kPa3桩参数：桩身半径r10.55m桩身圆心距离b0m桩身面积Aps=πr12+2r1b0.9503m2桩身周长u=2πr1+2b3.4558m扩底每边增加的距离a0m扩底后半径r20.55m桩端面积Ap=πr22+2r2b0.9503m2二、单桩竖向极限承载力标准值（第5.3.3条）：1嵌岩深度hr1md1.1m嵌岩桩径比hr/d0.91frk7.17MPa类型为极软岩查规范表5.3.9得ζr0.9232不考虑桩周土侧阻，故总极限侧阻力标准值Qsk＝0kN嵌岩段总极限阻力标准值Qrk＝ζrfrkAP6287kN3单桩竖向极限承载力标准值Quk＝Qsk＋Qrk6287kN三、单桩竖向承载力特征值Ra（Quk/K=Quk/2）3144kN四、基桩的竖向承载力特征值R＝Ra(不考虑承台效应）3144kN五、桩基竖向承载力验算及桩身强度验算及桩身配筋(一)桩身强度验算1荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值N：1500kN2施工工艺系数Ψc0.93ΨcApsfc12231kNN<ΨcApsfc满足(二)桩基竖向承载力验算荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下Nk1200kNNk<R满足(三)桩身配筋As=0.20%A11901mm2若选用直径12mm需要17根六、考虑桩的负摩阻力对桩基承载力的影响的验算(一)桩的负摩阻力计算（5.4.4条）1负摩阻力系数ζn0.32至地面起算的土中点深度（按一层土考虑）Z7m3桩周土的按厚度计算的加权平均的有效重度γ'20kN/m34桩正摩阻力标准值qz28kN/m25地面均布荷载q5kN/m2桩周土平均竖向有效应力σ'=p+γ'Z145kN/m2ζnσ'44kN/m2单桩负摩阻力标准值qsn=max{ζnσ',qz}28kN/m26负摩阻力引起的下拉荷载Qgn=2u1qsnz1355kN(二)验算Nk+Qgn2555kNNk+Qgn<Ra满足次十五.次钢结构方管60x3计算书一、屋面檩条计算：|冷弯薄壁型钢檩条设计输出文件||输入数据文件:lt||输出结果文件:LT.OUT||设计时间:8/2/2018|=====设计依据======建筑结构荷载规范(GB50009--2012)钢结构设计规范(GB50017-2003)=====设计数据======屋面坡度(度):0.000檩条跨度(m):2.000檩条间距(m):2.000设计规范:钢结构设计规范GB50017-2003檩条形式:薄壁矩形钢管B60X60X3钢材钢号：Q235钢拉条设置:不设置拉条净截面系数:1.000压型钢板屋面,挠度限值为1/200屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性建筑类型:封闭式建筑分区:中间区基本风压:0.430风荷载高度变化系数:1.000风荷载风振系数:1.800风荷载体型系数:-1.300风荷载标准值(kN/m2):-1.006屋面自重标准值(kN/m2):0.300活荷载标准值(kN/m2):0.500雪荷载标准值(kN/m2):0.000积灰荷载标准值(kN/m2):0.000检修荷载标准值(kN):1.000=====截面及材料特性======檩条形式:薄壁矩形钢管B60X60X3B=60.000H=60.000Tw=3.000Tf=3.000A=0.6840E-03Ix=0.3704E-06Iy=0.3704E-06Wx1=0.1235E-04Wx2=0.1235E-04Wy1=0.1235E-04Wy2=0.1235E-04钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000=====截面验算======|1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合|弯矩设计值(kN.m):Mx=1.092弯矩设计值(kN.m):My=0.000有效截面计算结果:全截面有效。截面强度(N/mm2):σmax=88.466<=205.000|1.0恒载+1.4风载(吸力)组合|弯矩设计值(kN.m):Mxw=-1.082弯矩设计值(kN.m):Myw=0.000截面强度(N/mm2):σmaxw=87.625<=205.000整体稳定系数:φb=1.000檩条的稳定性(N/mm2):fstabw=87.625<=205.000|荷载标准值作用下，挠度计算|垂直于屋面的挠度(mm):v=4.515<=10.000=====计算满足======檩条能够承受的最大轴力设计值为(KN):N=45.000=====计算结束======二、立柱计算：|冷弯薄壁型钢压弯构件设计||||构件：GZ1||日期：2018/08/02||时间：13:41:01|设计信息钢材等级：235构件长度(m)：3.830构件截面：B60X3平面内计算长度系数：0.500平面外计算长度：1.930强度计算净截面系数：1.000构件所属结构类别：轻型门式刚架是否进行抗震设计：进行抗震设计设计内力是否地震作用组合：是抗震设防烈度：6度(0.05g)抗震等级：三级强度验算承载力抗震调整系数：γre=0.75稳定验算承载力抗震调整系数：γre=0.8设计内力：绕X轴弯矩设计值Mx(kN.m)：0.000绕Y轴弯矩设计值My(kN.m)：0.000轴力设计值N(kN)：5.200设计依据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）构件验算1、截面特性计算△全截面特性A=6.8400e-004;Xc=3.0000e-002;Yc=3.0000e-002;Ix=3.7039e-007;Iy=3.7039e-007;ix=2.3270e-002;iy=2.3270e-002;W1x=1.2346e-005;W2x=1.2346e-005;W1y=1.2346e-005;W2y=1.2346e-005;△有效截面特性全截面有效。2、构件强度验算结果考虑冷弯效应强度设计值(N/mm2)：229.168构件强度计算最大应力(N/mm2):5.702<f=229.168构件强度验算满足。3、构件平面内稳定验算结果平面内计算长度(m)：1.915平面内长细比λx：82.294轴心受压稳定系数φx：0.708平面内长细比：λx=82.294<[λ]=150.000构件平面内稳定计算最大应力(N/mm2):8.587<f=205.000构件平面内验算满足。4、构件平面外稳定验算结果平面外计算长度(m)：1.930平面外长细比λy：82.939轴心受压稳定系数φy：0.704平面外长细比：λy=82.939<[λ]=150.000构件平面外稳定计算最大应力(N/mm2):8.635<f=205.000构件平面外验算满足。******构件验算满足。******======计算结束======十六.SC水平支撑计算书|屋面支撑斜杆设计输出文件||||构件名称：||输出结果文件:SC.OUT||设计时间:7/27/2018|=====设计信息======支撑形式:等边角钢L180x12(方管200X6,A=46.56cm^2)截面尺寸(mm):b=180t=12.00截面特性：毛截面面积A=0.4224E-02回转半径imin=0.3580E-01iy=0.5590E-01钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.强度设计值f=215.支撑数据:支撑点间距(m)B=5.700支撑跨度(m)L=6.600构件轴线长度(m)l=8.721平面内计算长度(m)lx=4.360平面外计算长度(m)ly=8.721=====螺栓连接设计======设计前提：节点板厚度不小于支撑构件厚度，材料强度不低于构件材料强度。选择C级普通螺栓抗剪强度设计值fvb=140.抗压强度设计值fcb=305.螺栓选用:M12螺栓个数:2受剪承载力设计值0.85*Nvb=26.917>N=4.202承压承载力设计值0.85*Ncb=74.664>N=4.202=====截面验算======设计原则：按轴心拉杆进行设计。按连接设计选定螺栓考虑螺栓孔径的削弱。作用本支撑段剪力设计值(KN)V=3.180支撑内力设计值(KN)N=4.202螺栓孔径(mm)D0=13.500考虑螺栓孔削减净截面积(m*m)An=0.4062E-02强度验算结果(N/mm*mm)σ=1.034<0.85*f=182.750长细比校核λx=121.797<[λ]=400λy=156.005<[λ]=400验算满足。=====计算结束======十七.Sts001节点计算书设计结果文件：Sts001.out日期：2018/07/06时间：20:58:48===柱节点域验算结果===节点编号：12，柱编号：2柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：5对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：268.78kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.154<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：51.96kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.030<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：70对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：166.59kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.095<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：71对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：17.02kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.010<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：14，柱编号：3柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：2对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：45.22kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.026<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：4对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：61.38kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.035<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：67对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：37.13kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.021<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：66对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：39.78kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.023<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：32，柱编号：1柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=1685.349kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.491<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=1685.349kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.491<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：34.54kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.020<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：5对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：189.99kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.109<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：68对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：21.62kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.012<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：73对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：135.25kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.077<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：34，柱编号：4柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：3对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：119.96kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.069<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：313.51kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.179<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：71对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：78.97kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.045<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：71对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：188.94kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.108<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：42，柱编号：6柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：5对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：307.81kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.176<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：2对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：102.00kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.058<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：67对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：193.70kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.111<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：73对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：66.86kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.038<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：44，柱编号：5柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：5对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：348.96kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.199<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：4对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：461.99kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.264<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：67对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：223.87kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.128<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：75对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：302.70kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.173<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：62，柱编号：7柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=1685.349kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.491<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=1685.349kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.491<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：51.46kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.029<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：105.33kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.060<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：68对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：26.85kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.015<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：68对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：56.83kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.032<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！===柱节点域验算结果===节点编号：64，柱编号：8柱截面类型：圆管圆管450X18节点域柱腹板稳定验算:强轴方向验算结果:Hb=632mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=60.11<=90柱腹板厚度满足要求！弱轴方向验算结果:Hb=614mm,Hc=450mm,Tw=18mm[(Hb+Hc)]/Tw=59.11<=90柱腹板厚度满足要求！柱强轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱弱轴方向节点域屈服承载力验算结果:折减系数ψ：0.60全塑性受弯承载力Mpb1+Mpb2=3370.697kN*m;节点域体积Vp=7719.572cm3[ψ(Mpb1+Mpb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.982<=1节点域屈服承载力验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：55.01kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.031<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(非地震)：6对应的弯矩和(Mb1+Mb2)：58.83kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv]=0.034<=1按GB50017(7.4.2-1)抗剪验算满足！柱强轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：68对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：36.78kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.021<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！柱弱轴方向节点域腹板抗剪强度验算结果:计算抗剪控制组合号(地震)：68对应的弯矩和(Mb1+Mb2)*γRe：42.98kN*m;对应的节点域体积(Vp):7719.572cm3[(Mb1+Mb2)/Vp]/[(4/3)fv*γRe]=0.025<=1按GB50011(8.2.5-8)抗剪验算满足！梁编号=2，连接端：1采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。圆管柱与工形梁短梁固接连接连接形式为:一短梁拼接短梁拼接连接:梁拼接连接位置L=790mm梁拼接间距e=10mm梁翼缘和腹板的切角半径R=35mm短梁拼接连接结果:梁腹板:采用高强螺栓连接腹板与连接板梁腹板连接板为双连接板腹板螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00kN连接梁腹板和连接板的高强螺栓双面抗剪承载力设计值Nvb=139.50KN连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力Ns=116.55KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:7,螺栓的行间距:70mm,螺栓的行边距:60mm列数:3,螺栓的列间距:70mm,螺栓的列边距:40mm连接板尺寸BxHxT：450mmx540mmx12mm梁翼缘:采用对接焊缝连接翼缘与拼接板拼接短梁净截面验算:拼接短梁净截面验算满足要求。验算详细信息如下:拼接短梁翼缘净截面面积=11880mm2<=翼缘连接板净截面面积=11880mm2,设计满足拼接短梁腹板净截面面积=5562mm2<=腹板连接板净截面面积=9348mm2,设计满足拼接短梁净截面抵抗矩=4.25e+006mm3<=翼缘和腹板连接板净截面抵抗矩=4.40e+006mm3,设计满足短梁腹板连接板最小高度校核:需要最小连接板高度H=88mm<=实际连接板高度H=540mm满足要求!梁端连接焊缝验算：拼接短梁腹板与柱之间采用双面角焊缝进行连接拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝焊脚尺寸Hf=7mm拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝最大应力2.41N/mm2<=Ffw=200N/mm2，设计满足拼接短梁翼缘与柱采用环板以对接焊缝进行连接拼接短梁翼缘与柱之间的对接焊缝最大应力0.00N/mm2<=Ffw=295N/mm2，设计满足按抗震规范8.2.8条进行梁拼接的极限承载力验算:短梁拼接极限承载力连接验算:ηj=1.25调整后的翼缘连接极限受弯承载力为：翼缘对接焊缝的极限受弯承载力，Muf=1764.42kN*m调整后的腹板连接极限受弯承载力为：高强螺栓受剪决定的极限受弯承载力控制，Muw=367.05kN*mMu=Muf+Muw=2131.47KN.m>=ηj*Mp=2045.62KN.m，满足梁编号=3，连接端：1采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。钢管柱与工形梁铰接连接连接类型为:一单连接板梁端部连接验算:梁腹板净截面最大正应力:0.17N/mm2<=Ffw=310.00N/mm2,设计满足梁腹板净截面最大剪应力:0.29N/mm2<=Ffw=180.00N/mm2,设计满足梁边到柱截面边的距离e=20mm连接板验算:连接板尺寸:BxHxT=100x584x14采用单面连接板连接连接件净截面最大正应力:0.16N/mm2<=f=310N/mm2,设计满足连接件净截面最大剪应力:0.26N/mm2<=fv=180.00N/mm2,设计满足连接板与柱角焊缝Hf=7mm连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力:2.49N/mm2<=Ffw=200.00N/mm2,设计满足钢管壁最大剪应力:0.81N/mm2<=fv=180N/mm2,设计满足螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00KN高强度螺栓单面抗剪承载力设计值Nvb=69.75KN连接腹板的高强螺栓所受到的最大剪力MaxNvb=0.44KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:4螺栓的行间距:140mm,螺栓的行边距:82mm列数:1螺栓的列边距:40mm梁编号=4，连接端：2采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。圆管柱与工形梁短梁固接连接连接形式为:一短梁拼接短梁拼接连接:梁拼接连接位置L=790mm梁拼接间距e=10mm梁翼缘和腹板的切角半径R=35mm短梁拼接连接结果:梁腹板:采用高强螺栓连接腹板与连接板梁腹板连接板为双连接板腹板螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00kN连接梁腹板和连接板的高强螺栓双面抗剪承载力设计值Nvb=139.50KN连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力Ns=116.55KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:7,螺栓的行间距:70mm,螺栓的行边距:60mm列数:3,螺栓的列间距:70mm,螺栓的列边距:40mm连接板尺寸BxHxT：450mmx540mmx12mm梁翼缘:采用对接焊缝连接翼缘与拼接板拼接短梁净截面验算:拼接短梁净截面验算满足要求。验算详细信息如下:拼接短梁翼缘净截面面积=11880mm2<=翼缘连接板净截面面积=11880mm2,设计满足拼接短梁腹板净截面面积=5562mm2<=腹板连接板净截面面积=9348mm2,设计满足拼接短梁净截面抵抗矩=4.25e+006mm3<=翼缘和腹板连接板净截面抵抗矩=4.40e+006mm3,设计满足短梁腹板连接板最小高度校核:需要最小连接板高度H=88mm<=实际连接板高度H=540mm满足要求!梁端连接焊缝验算：拼接短梁腹板与柱之间采用双面角焊缝进行连接拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝焊脚尺寸Hf=7mm拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝最大应力5.99N/mm2<=Ffw=200N/mm2，设计满足拼接短梁翼缘与柱采用环板以对接焊缝进行连接拼接短梁翼缘与柱之间的对接焊缝最大应力22.99N/mm2<=Ffw=295N/mm2，设计满足按抗震规范8.2.8条进行梁拼接的极限承载力验算:短梁拼接极限承载力连接验算:ηj=1.25调整后的翼缘连接极限受弯承载力为：翼缘对接焊缝的极限受弯承载力，Muf=1764.42kN*m调整后的腹板连接极限受弯承载力为：高强螺栓受剪决定的极限受弯承载力控制，Muw=367.05kN*mMu=Muf+Muw=2131.47KN.m>=ηj*Mp=2045.62KN.m，满足梁编号=5，连接端：1采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。圆管柱与工形梁短梁固接连接连接形式为:一短梁拼接短梁拼接连接:梁拼接连接位置L=790mm梁拼接间距e=10mm梁翼缘和腹板的切角半径R=35mm短梁拼接连接结果:梁腹板:采用高强螺栓连接腹板与连接板梁腹板连接板为双连接板腹板螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00kN连接梁腹板和连接板的高强螺栓双面抗剪承载力设计值Nvb=139.50KN连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力Ns=116.55KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:7,螺栓的行间距:70mm,螺栓的行边距:60mm列数:3,螺栓的列间距:70mm,螺栓的列边距:40mm连接板尺寸BxHxT：450mmx540mmx12mm梁翼缘:采用对接焊缝连接翼缘与拼接板拼接短梁净截面验算:拼接短梁净截面验算满足要求。验算详细信息如下:拼接短梁翼缘净截面面积=11880mm2<=翼缘连接板净截面面积=11880mm2,设计满足拼接短梁腹板净截面面积=5562mm2<=腹板连接板净截面面积=9348mm2,设计满足拼接短梁净截面抵抗矩=4.25e+006mm3<=翼缘和腹板连接板净截面抵抗矩=4.40e+006mm3,设计满足短梁腹板连接板最小高度校核:需要最小连接板高度H=88mm<=实际连接板高度H=540mm满足要求!梁端连接焊缝验算：拼接短梁腹板与柱之间采用双面角焊缝进行连接拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝焊脚尺寸Hf=7mm拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝最大应力3.17N/mm2<=Ffw=200N/mm2，设计满足拼接短梁翼缘与柱采用环板以对接焊缝进行连接拼接短梁翼缘与柱之间的对接焊缝最大应力0.00N/mm2<=Ffw=295N/mm2，设计满足按抗震规范8.2.8条进行梁拼接的极限承载力验算:短梁拼接极限承载力连接验算:ηj=1.25调整后的翼缘连接极限受弯承载力为：翼缘对接焊缝的极限受弯承载力，Muf=1764.42kN*m调整后的腹板连接极限受弯承载力为：高强螺栓受剪决定的极限受弯承载力控制，Muw=367.05kN*mMu=Muf+Muw=2131.47KN.m>=ηj*Mp=2045.62KN.m，满足梁编号=6，连接端：1采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。钢管柱与工形梁铰接连接连接类型为:一单连接板梁端部连接验算:梁腹板净截面最大正应力:0.59N/mm2<=Ffw=310.00N/mm2,设计满足梁腹板净截面最大剪应力:1.34N/mm2<=Ffw=180.00N/mm2,设计满足梁边到柱截面边的距离e=20mm连接板验算:连接板尺寸:BxHxT=100x584x14采用单面连接板连接连接件净截面最大正应力:0.57N/mm2<=f=310N/mm2,设计满足连接件净截面最大剪应力:1.21N/mm2<=fv=180.00N/mm2,设计满足连接板与柱角焊缝Hf=7mm连接件(或梁腹板)与柱之间的角焊缝最大应力:7.11N/mm2<=Ffw=200.00N/mm2,设计满足钢管壁最大剪应力:2.33N/mm2<=fv=180N/mm2,设计满足螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00KN高强度螺栓单面抗剪承载力设计值Nvb=69.75KN连接腹板的高强螺栓所受到的最大剪力MaxNvb=1.86KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:4螺栓的行间距:140mm,螺栓的行边距:82mm列数:1螺栓的列边距:40mm梁编号=7，连接端：2采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。圆管柱与工形梁短梁固接连接连接形式为:一短梁拼接短梁拼接连接:梁拼接连接位置L=790mm梁拼接间距e=10mm梁翼缘和腹板的切角半径R=35mm短梁拼接连接结果:梁腹板:采用高强螺栓连接腹板与连接板梁腹板连接板为双连接板腹板螺栓连接验算:采用10.9级高强度螺栓摩擦型连接螺栓直径D=20mm高强度螺栓连接处构件接触面喷砂接触面抗滑移系数u=0.50高强螺栓预拉力P=155.00kN连接梁腹板和连接板的高强螺栓双面抗剪承载力设计值Nvb=139.50KN连接梁腹板和连接板的高强螺栓所受最大剪力Ns=116.55KN<=Nvb,设计满足腹板螺栓排列(平行于梁轴线的称为"行"):行数:7,螺栓的行间距:70mm,螺栓的行边距:60mm列数:3,螺栓的列间距:70mm,螺栓的列边距:40mm连接板尺寸BxHxT：450mmx540mmx12mm梁翼缘:采用对接焊缝连接翼缘与拼接板拼接短梁净截面验算:拼接短梁净截面验算满足要求。验算详细信息如下:拼接短梁翼缘净截面面积=11880mm2<=翼缘连接板净截面面积=11880mm2,设计满足拼接短梁腹板净截面面积=5562mm2<=腹板连接板净截面面积=9348mm2,设计满足拼接短梁净截面抵抗矩=4.25e+006mm3<=翼缘和腹板连接板净截面抵抗矩=4.40e+006mm3,设计满足短梁腹板连接板最小高度校核:需要最小连接板高度H=88mm<=实际连接板高度H=540mm满足要求!梁端连接焊缝验算：拼接短梁腹板与柱之间采用双面角焊缝进行连接拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝焊脚尺寸Hf=7mm拼接短梁腹板与柱之间的角焊缝最大应力12.92N/mm2<=Ffw=200N/mm2，设计满足拼接短梁翼缘与柱采用环板以对接焊缝进行连接拼接短梁翼缘与柱之间的对接焊缝最大应力42.82N/mm2<=Ffw=295N/mm2，设计满足按抗震规范8.2.8条进行梁拼接的极限承载力验算:短梁拼接极限承载力连接验算:ηj=1.25调整后的翼缘连接极限受弯承载力为：翼缘对接焊缝的极限受弯承载力，Muf=1764.42kN*m调整后的腹板连接极限受弯承载力为：高强螺栓受剪决定的极限受弯承载力控制，Muw=367.05kN*mMu=Muf+Muw=2131.47KN.m>=ηj*Mp=2045.62KN.m，满足梁编号=12，连接端：2采用钢截面:H650X330X12X18连接柱截面:圆管450X18连接设计方法：按梁端部内力设计(拼接处为等强)。圆管柱与工形梁短梁固接连接连接形式为:一短梁拼接短梁拼接连接:梁拼接连接位置L=790mm梁拼接间距e=10mm梁翼缘和腹板的切角半径R=35mm短梁拼接连接结果: