塔吊补充方案

****一期工程I标段塔吊补充方案一、原方案工程概况本工程共布置三台塔吊，分别2#楼南侧设置一台80T.M塔吊；3#楼东北侧设置一台80T.M塔吊；6#楼东南侧布置一台80T.M塔吊（具体位置见附图）。本方案计划将塔吊基础布置在地下室底板上，采用地下室顶板开孔，待工程主体结构完成后，拆除塔吊后，预留孔封堵做法采用施工图纸中的后浇带做法。因6#楼部位塔吊基础位置局部与围护结构支撑梁有矛盾（位置详附图），编制本补充方案。二、塔吊基础设计1、塔吊钢筋混凝土桩基础根据本工程建筑物性质及地质勘察报告等情况进行设计。计算依照《**建筑桩基设计与施工细则》。根据6#楼拟建塔吊位置，土质情况依据勘察报告中ZK38孔如下表：土层桩侧阻力特征值qSia（Kpa）桩端土承载力特征值qPa（Kpa）桩穿越第i层土的厚度Li（米）2-1淤泥质粘土6.31.32-2粘土10.81.52-3淤泥5.49.13-3圆砾25.2500—7501.75-1粘土22.550010.95-3含碎石、砾石粘土34.27503.82、塔吊基桩竖向承载力特征值此计算（见计算书）3、塔吊基桩所承受的竖向力设计值Nmax和N总计算（见计算书）4、塔吊基桩的抗拔承载力设计值此计算（见计算书）三、承台设计1、承台的抗冲切验算（见计算书）2、承台的抗剪验算（见计算书）3、承台的抗弯验算（见计算书）四、相关施工图1、塔吊平面布置图2、承台平面图3、承台剖面图附件：塔吊计算书（按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》（P74）桩基础8.5.3偏心竖向力作用下计算）1、根据塔吊的工作情况和非工作情况分两种受力状况进行计算。2、本工程塔吊均采用中600钻孔灌注桩，混凝土强度为C25。3、80T.M塔吊基础设计计算3.180T.M塔吊的荷载参数非工作状况：H=45mF=430KNM=2835KN.mV=87KN工作状况：H=45mF=430KNM=1923KN.mV=31KN所以采用非工作状况进行验算。3.2塔吊基础参数，承台aXb=5400X5400,h=800,基础承台底相对标高为-5.5m,桩顶进入承台100mm,桩顶相对标高-5.4m（即绝对标高-0.3m）,桩尖进入5-3层1.98m,设计桩长20米。因地下室底板底标高为-6.5m（即绝对标高-1.4m）,2-3层土层厚度9.1川取5.42ni计算。桩距取3900mmo承台混凝土强度为C30。塔吊单桩承载力验算单桩竖向承载力：Ra-UEqsiaL+qpaAk=0.60X3.14X（5.4X5.42+25.2X1.7+22.5X10.9+34.2X1,98）+（3.14X0.60X0.60/4）X750=937KN单桩抗拔承载力：R尸UE入iqsiaL/ys=0.60X3.14X（5.4X5.42+25.2X1.7+22.5X10.9+34.2X1.98）X1/1.67=434KNQk=（Fk+Gk）/niMxkyi/ZY/土Mykxi/ZX：1\!2=22+3.092=13.54 ZYT2=2.542X2=12.9G=5.4X5.4X0.8X20=466.5KNM=2835+87XL2=2939KN.mNmax=(430+466.5)/4+2939X2/13.54=658KNRa=937KNNmin=(430+466.5)/4-2939X2/13.54=-210KNRu=434KN所以满足要求。塔吊桩配筋计算塔吊桩基础按偏心受拉构件考虑，C25硅按C20取值，II级钢筋fy=300N/mm2Nmax=658KNAs=(Nif\A)/fy=(658-0.8X1100X3.14X0,32)X107300=1364mm2配6①18(1526mm2),箍筋按构造配08@200,加劲箍①14@2000。具体配筋见附图。3.2.3塔吊承台验算(1)柱对承台冲切承台C30按C20取值。锥面与水平面夹角a〉45°塔吊桩0600将圆桩换算成方桩D=0.8X0.6=480nun冲跨比:bxby冲跨比:h0h00.8-0.1 0.7 ,所以,此处,ax=0y0.72A+0.21.0+0.2Cx所以,此处,ax=0y0.72A+0.21.0+0.2Cx=Cy3.91.6680.48=0.876m；所以,2[c(x(cy+by)+ay(cx+bx)]>ft-h0=2x2x0.6x(1.668+0.876)x1270x0.70=6978kN>Yo・F1=1.0x430=430kN满足要求。(2)角桩对承台冲切计算Yo.NW1axi(%+by/2)+ay1(cx1+bx/2)]-ft-h0；N1=Nmax-等^=658-92.1=565.9kN；此处，cx1=cv1=0.55+0.22=0.77mbx=bv=汇=0.876m；xiyi x， 2 2 2冲跨比：人=打hoby=3.9/2-0.834-0.44/2冲跨比：人=打hoby=3.9/2-0.834-0.44/2二0.876h00.8-0.10.70^1.0；=%10.48_048A+0.2-1.0+0.2=%10.48_048A+0.2-1.0+0.2=0.4；axi(cyi+by/2)+0yl(cx1+bx/2)].ft・h0x1270x0,90=1114KN>Yo-N1=565.9kN；满足要求。(3)抗剪切验算Y-V<pfcbh0；入用=1.12；h。所以，B=0.12A+0.31.12+0.3所以，B=0.12A+0.31.12+0.3012^0.085；则pfcbh0=0.092x11.9x103x5.4x0.70=4138kN、'>1.0x565.9x2=1131.8kN满足要求。(4)承台抗弯验算N1=Nmax—^^=658—141=516kN；MkZNiYi=516X2X1.95=2012KN.mma而口3八 M 20l2x106s.u2所以，酉己月力As=——-——= =10545mm；s0.9f-h0所以，下排筋实配28①22@200双向，A,=10638mm2。同理，Y轴方向也配28①22@200双向，构造筋配①12@200,具体见附图。4、钢格构验算因塔吊承台离底板1米，剪力产生的弯距较小，钢格构按轴心受压计算。腹板采用300X150X8,间距70cm。角钢采用80X8,格构顶标高至-5.40m。格构钾入桩内1.8m,考虑钻孔灌注桩在施工过程中可能引起格构上浮，故在施工中格构锚固取2.3m。验算过程如下：(1)强度验算：a= =534,0X10=109(/=215MpaAn1230.3x4满足要求(2)稳定性验算:N

a= (pA=27.9I_I_3900=27.9ix-0.43xh~0.43x325=22.4_S°_500-150=22.4-77-0.195X802二,27.92+22.4?:35.8查表按线性插值法可得:0=0.918—(0.918—0.914)x8100=0.918—(0.918—0.914)x810=0.915Mpa_N_ 5