塔吊安拆专项施工方案两篇

塔吊安拆专项施工方案(两篇）工程概况及编制依据慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区15#-A、15#-B，南至北三环，东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街。总用地面积约为27359.2平方米，拟建主楼19-24层办公酒店，裙房三层商业用房，地下室二层，总建筑面积约13.6万平方，米（地下室约4.2万平方米），上部框剪结构。本工程布局二台QTZ80塔吊分别用于垂直运输，其中1#塔吊位置4-5/R-S轴之间,2#塔吊位置14-15/R-S,桩基为φ800㎜钻孔灌注桩,桩顶标高-3.600m.塔吊扶墙位置设置如下：各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔吊使用说明书进行设置，允许根据实际情况在1M的范围内进行适当调整，调整到附墙框安装在塔身标准节有横腹杆的位置。根据《工程地质勘察报告》ZK8号钻孔、ZK10号钻孔；《QTZ80塔吊说明书》、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）、《宁波市建筑桩基设计与施工细则》（2001甬DBJ02－12）。本方案计算采用品茗安全软件2010版本。二、1#塔吊格构式基础设计验算.（1#塔吊位于ZK8号钻孔附近）1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：550kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；最大起重荷载Q：80kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：41m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B:1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.0m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L100x10；3、基础参数桩中心距a：2.7m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：28m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm；承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市：浙江慈溪市，基本风压ω0：0.45kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：35kN；塔吊倾覆力矩M：1160.31kN·m；工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.20=480.00kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江慈溪市，基本风压ω0=0.45kN/m2；挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.50；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.45=0.30kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kN·m；总的最大弯矩值：Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×41.00×0.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1110.00kN；Mkmax=1160.31kN·m；Vk=58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；式中：n－单桩个数，n=4；F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G－桩基承台的自重标准值；My－承台底面的弯矩标准值；yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=581.38kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=-26.38kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×58.35/4=17.50kN；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×30.002×310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×58.35/12=5.83kN<219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=Nmin其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×26.38/3.00=10.55kN<280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2≤1其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.1条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m；Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.55×461.38×1.2=609.02kN·m。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN；d－楼板螺栓的直径，d=30mm；[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h≥10.55×103/(3.14×30.00×1.57)=71.30mm；构造要求：h≥660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.00mm。3、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho－承台的计算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm；fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：αs=609.02×106/(1.000×16.700×4.000×103×(1150.000)2)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；Asx=Asy=609.02×106/(0.997×1150.000×300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:1200×4000×0.15%=7200mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20@170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00mm；λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm，当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.48；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1150)1/4=0.913；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.478+1)=1.184；ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN≤0.91×1.184×1.57×4000×1150/1000=7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x10A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm4z0=3.45cm每个格构柱由4根角钢L125x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[361.67+24.37×(50.00/2-3.45)2]×4=46716.64cm4；An1=A×4=24.37×4=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=697.65×103/(97.48×102)=71.57N/mm2<f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.30m；λx1=L0x1×102/ix1=4.30×102/21.89=19.64；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；λ1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：Φx=0.94；Nmax/(ΦxA)=697.65×103/(0.94×97.48×102)=75.94N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x1=28.15<[λ]=150满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.85cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=50/3.85=12.99<0.7λmax=0.7×28.15=19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=46716.64cm4An1=97.48cm2W1=2167.83cm3ix1=21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[46716.64+97.48×(2.70×102/2-0.50×102/2)2]×4=4904898.54cm4；An2=An1×4=97.48×4=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70×102/2-0.50×102/2)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1332.00×103/(389.92×102)+1624.43×106/(1.0×44589.99×103)=70.59N/mm2<f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.30m；λx2=L0x2/ix2=4.30×102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(3.832+40×389.92/38.52)0.5=20.48；查表：φx=0.97；NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=171756.88N；1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=29.68N/mm2≤f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x2=20.48<[λ]=150满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.89cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=200/21.89=9.14<0.7λmax=0.7×20.48=14.34因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六）、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称18.9016.000.00粉土234.1010.00375.00淤泥质粉质粘土由于桩的入土深度为28.00m,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×333.4+375×0.503=1026.421kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1026.421/2=513.211kN；Nk=581.375kN≤1.2R=1.2×513.211=615.853kN；桩基竖向承载力满足要求！七）、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuili=628.444kN；其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=875.175kN；ul－桩群外围周长，ul=4×（2.7+0.8）=14m；经过计算得到:TUk=Σλiqsikuili＝628.44kN；桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=26.38kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1715.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=351.86kN；Tgk/2+Ggp=875.175/2+1715=2152.588kN>26.375kN；Tuk/2+Gp=628.444/2+351.858=666.08kN>26.375kN；桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。N≤fyAs式中：N──轴向拉力设计值，N=26375.21N；fy──钢筋强度抗压强度设计值，fy=300N/mm2；As──纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。三、2#塔吊格构式基础设计验算.（2#塔吊位于19号钻孔附近）1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5214)；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：550kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；最大起重荷载Q：80kN；塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：41m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B:1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.0m；格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽100mm，厚10mm；格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L100x10；3、基础参数桩中心距a：2.7m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：28m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C35；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm；承台宽度Bc：4m；承台厚度h：1.2m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋等级：HRB335；承台钢筋直径：20；承台保护层厚度:50mm；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；工作状态：所处城市：浙江慈溪市，基本风压ω0：0.45kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：35kN；塔吊倾覆力矩M：1160.31kN·m；工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×1.20=480.00kN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.00kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江慈溪市，基本风压ω0=0.45kN/m2；挡风系数计算：φ=(3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.50；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×1.90×0.50×0.45=0.30kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kN·m；总的最大弯矩值：Mmax=1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×41.00×0.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=1110.00kN；Mkmax=1160.31kN·m；Vk=58.35kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myyi/Σyj2；式中：n－单桩个数，n=4；F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G－桩基承台的自重标准值；My－承台底面的弯矩标准值；yj－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik－单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4+(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=581.38kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=1110.00/4-(1160.31×2.70×2-0.5)/(2×(2.70×2-0.5)2)=-26.38kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×58.35/4=17.50kN；二）、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvπd2fvb/4=1×3.14×30.002×310/4=219.13kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×58.35/12=5.83kN<219.13kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n1×Nt=Nmin其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；Nt－每一颗螺栓所受的力；Ntb=πde2ftb/4=3.14×26.722×500/4=280.29kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×26.38/3.00=10.55kN<280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2≤1其中：Nv、Nt－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb、Ntb、Ncb－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；((Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=((5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)0.5=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三）、承台验算1、承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.1条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My－计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi－单桩相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)/2=(2.70-1.60)/2=0.55m；Ni1－单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×0.55×461.38×1.2=609.02kN·m。2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N－锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN；d－楼板螺栓的直径，d=30mm；[fb]－楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，[fb]=1.57N/mm2；h－楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h≥10.55×103/(3.14×30.00×1.57)=71.30mm；构造要求：h≥660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.00mm。3、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中：αl－系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc－混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho－承台的计算高度ho=1200.00-50.00=1150.00mm；fy－钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；经过计算得：αs=609.02×106/(1.000×16.700×4.000×103×(1150.000)2)=0.007；ξ=1-(1-2×0.007)0.5=0.007；γs=1-0.007/2=0.997；Asx=Asy=609.02×106/(0.997×1150.000×300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:1200×4000×0.15%=7200mm2；建议配筋值：HRB335钢筋，20@170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6mm2。4、承台斜截面抗剪切计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：V≤βhsαftb0h0其中，b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=4000.00mm；λ－计算截面的剪跨比，λ=a/ho，此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm，当λ<0.25时，取λ=0.25；当λ>3时,取λ=3，得λ=0.48；βhs──受剪切承载力截面高度影响系数，当h0＜800mm时，取h0=800mm，h0＞2000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，βhs=(800/1150)1/4=0.913；α──承台剪切系数，α=1.75/(0.478+1)=1.184；ho－承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN≤0.91×1.184×1.57×4000×1150/1000=7808.05kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四）、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L125x10A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm4z0=3.45cm每个格构柱由4根角钢L125x10组成，格构柱力学参数如下：Ix1=[I+A×（b1/2－z0）2]×4=[361.67+24.37×(50.00/2-3.45)2]×4=46716.64cm4；An1=A×4=24.37×4=97.48cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(46716.64/97.48)0.5=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=697.65×103/(97.48×102)=71.57N/mm2<f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=4.30m；λx1=L0x1×102/ix1=4.30×102/21.89=19.64；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；λ1=L1/iv=50.00/2.48=20.16；λ0x1=(λx12+λ12)0.5=(19.642+20.162)0.5=28.15；查表：Φx=0.94；Nmax/(ΦxA)=697.65×103/(0.94×97.48×102)=75.94N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x1=28.15<[λ]=150满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=3.85cm；单肢长细比：λ1=lo1/i1=50/3.85=12.99<0.7λmax=0.7×28.15=19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五）、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=46716.64cm4An1=97.48cm2W1=2167.83cm3ix1=21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=[Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[46716.64+97.48×(2.70×102/2-0.50×102/2)2]×4=4904898.54cm4；An2=An1×4=97.48×4=389.92cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=4904898.54/(2.70×102/2-0.50×102/2)=44589.99cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(4904898.54/389.92)0.5=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(γx×W)=1332.00×103/(389.92×102)+1624.43×106/(1.0×44589.99×103)=70.59N/mm2<f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=4.30m；λx2=L0x2/ix2=4.30×102/112.16=3.83；An2=389.92cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；λ0x2=(λx22+40×An2/Ady2)0.5=(3.832+40×389.92/38.52)0.5=20.48；查表：φx=0.97；NEX'=π2EAn2/1.1λ0x22NEX=171756.88N；1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))≤f1.2N/(φxA)+1.4βmxMx/(Wlx(1-1.2φxN/NEX))=29.68N/mm2≤f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算λmax=λ0x2=20.48<[λ]=150满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.89cm；单肢长细比：λ1=l02/ix1=200/21.89=9.14<0.7λmax=0.7×20.48=14.34因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六）、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkApu──桩身的周长，u=2.513m；Ap──桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称18.7016.000.00粉土20.6011.000.00粉质粘土夹粉层332.9010.00375.00淤泥质粉质粘土由于桩的入土深度为28.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2.513×332.8+375×0.503=1024.913kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk/2=1024.913/2=512.457kN；Nk=581.375kN≤1.2R=1.2×512.457=614.948kN；桩基竖向承载力满足要求！七）、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=Σλiqsikuili=627.313kN；其中：Tuk－桩基抗拔极限承载力标准值；ui－破坏表面周长，取u=πd=2.51m；qsik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；li－第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（ulΣλiqsikli）/4=873.6kN；ul－桩群外围周长，ul=4×（2.7+0.8）=14m；经过计算得到:TUk=Σλiqsikuili＝627.31kN；桩基抗拔承载力公式：Nk≤Tgk/2+GgpNk≤Tuk/2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=26.38kN；Ggp-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp=1715.00kN；Gp-基桩自重设计值，Gp=351.86kN；Tgk/2+Ggp=873.6/2+1715=2151.8kN>26.375kN；Tuk/2+Gp=627.313/2+351.858=665.515kN>26.375kN；桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=πd2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。N≤fyAs式中：N──轴向拉力设计值，N=26375.21N；fy──钢筋强度抗压强度设计值，fy=300N/mm2；As──纵向普通钢筋的全部截面积。As=N/fy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2mm2。依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。四、塔吊使用注意事项塔吊应当回填土结束后,从上部承台算起.先挖土至塔吊承台底板处,进行底板处承台砼施工,当砼强度达到70%以上方可使用.五、塔吊的安装步骤（一）组装1、按技术要求设置承台和预埋地脚螺栓。2、塔身自下而上的组成为底架基础节。3、将已经组装底架吊在砼承台上，使底架保持水平，拧紧地脚螺栓。4、把基础节吊装在底架上固定好，注意基础节上有踏步的一面塔身要与建筑物垂直.5、将高度为3m的一节标准（主弦杆内衬圆钢）慢慢吊装在基础节上。安装时，注意标准节上的踏步和梯子要和基础上的相对应，标准节之间的连接采用12个特制的M30高强度螺栓，必须按规定达到4800N·M的预紧力矩。6、在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起，套在标准节和基础节外面，并使套架上的爬升搁在基础节的最后一节踏步(套架上有油缸的一面对准塔身上有踏步的一面套入)。7、在地面上先将上下支座以及回转机构，回转支座，平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上。用4个销子和4个M45的高强度螺栓将下支座分别与爬升架和塔身节相连（引用梁要与建筑平行）。8、在塔顶上连好一切平衡连杆，然后吊起塔顶用4个销子固定在上支座上，塔顶倾斜的一面与吊壁处同一侧。9、在平地上拼装好平衡臂，并将卷扬机构、配电箱、电阻箱等在平衡臂上，接好各部分所需的电线，然后，将平衡臂吊起来与上支座用销轴固接完后，再抬起平衡臂成一角度至平衡拉杆的安装位置，安装好平衡臂拉杆，再将吊车卸载。10、吊起重2.3t的尾衡配重的一块，放在从平衡臂尾端的平衡台上。11、在地面上，先将司机室的电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后，用销轴司机室与上支座连接好。12、起重机臂与起里臂拉杆：①组合吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起。安上小车和吊篮，并把小车和吊篮固定在吊臂根部，把吊臂搁置在1m高左右的支架上，使小车和吊篮离开地面，装上小车牵引机构。所有销轴都要装上开口销，并将开口销打开。②组合吊臂拉杆长度，用销轴把它们连接起来，固定在吊臂上弦杆的相应支架。③检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳。④用汽车起重机将吊臂吊成平衡提升，提升中必须保持吊臂处于水平位置，使用吊臂能够顺利地安装到上支座的吊臂绞点上。⑤在吊臂与上支座连接完毕后，继续提升吊臂，使吊臂头部稍微抬起，并将起升机构钢丝绳绕过踏顶的安装滑轮，按要求连接好，然后开动卷扬机拉起拉杆，使销轴使其连接到塔顶上拉杆上。⑥松弛起升机构钢丝绳，把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态，然后，松弛起升钢丝绳。13、穿绕起升钢丝绳，将起升钢丝绳入卷筒引起，经塔顶导向滑轮后，绕过在臂架根部的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊沟滑轮穿绕。最后，将绳端固定在臂头上，把小车开至最根部，转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒把牵引绳尽力张紧。（二）塔身标准节的安装1、将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向（起重臂位于爬升架上外伸，框架的正上方）。如果准备加上几个标准节，则把要加的标准节一个个吊起依次排列在起重臂正下方。2、放松电缆上部略大于总的爬、升高度，将爬升架和下支座间用４个销子穿起联结好。3、在地面上先用引进小车将标准节钩住，然后吊起标准节，调整小车的位置使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上。4、拆除塔身和下支柱之间的四个高强度螺栓。5、将顶升横梁挂在塔身的踏步上，开动液压系统使活塞杆全部伸出后，销死活塞杆，使套加上的爬升搁在塔身的踏步上，接着油缸全部缩回，重新使顶升横梁挂在塔身踏步上，再次全部伸出油缸，此时塔身上方引至塔身的正上方，对准标准节的螺栓将上下塔身标准节连接牢靠（拧紧螺栓予紧力570KN，予紧力矩4800N.M），退出引进小车，用吊钩吊下引进小车，钩住一个要加的标准节，吊起标准节。6、按上述方法，加入第二节后，将下支座与塔身之间的四个连接螺栓拧紧。7、安装好底架的四个斜撑杆，至此，塔机才算安装完毕。六、塔机的操作维护1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。2、塔机的正常工作气温为-20至+40度，风速低于13m/s。3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验、动载实验；静载实验吊重为额定荷载的125%，动载实验吊重为额定载荷110%。4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。5、塔吊的操作必须落实三定制，司机的操作规程严格执行。处理电气故障时，须有维修人员以上。6、多台塔机在现场同时工作时，应采用各不同一高度的方法进行，同时司机应高度集中注意，避免塔机相互碰撞，注意塔机周围的建筑物。7、塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑剂，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.5-1mm之间，磨擦面上不应有油污等污物。9、钢丝绳的维护和保养应严格按GB5144-85规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。10、塔机的各结构、焊缝及有关购件是否损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。11、各电器线路也应定时检查，是否有老化、故障、损坏等情况，应及时修复和保养。七、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔机基础沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装在附墙后应每月观测一次（安装附墙时就要观测垂直状况，以便于附墙的调节）。2、当塔机出现沉降不匀，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后，塔机的垂直校正，在保证安全的前提下，可通过附墙拉杆的长度来实现。八、塔机的拆卸塔机的拆卸方法与安装方法基本相同，只是工作程序与安装时，相反，即后装的先拆，先装的后拆，具体步骤如下：1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3—5㎜为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔机中心10m处，使塔吊的重心落在顶升油缸上的绞点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓。2、将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩回全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞杆，重新将顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞杆，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。3、以上为一次塔身下降过程，连续降塔吊时，重复以上过程。4、拆初时，必须按先降后拆附近墙的原则进行拆除。塔机降至（基本高度）时，用汽车吊辅拆除，具体步骤如下：配重吊离（留一块配重，即平衡臂从尾部起的第一个位置）平衡臂———拆除起重臂（整体）至地面———吊离最后一块配重平衡臂——— 拆除平衡臂———塔帽拆除———上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）———爬升套、斜撑杆拆除———最后拆除标准3节标准节。5、待塔吊拆卸完后，对塔吊基础砼和高地下二层板面桩用风镐进行机械凿除，然后进行人工剃凿，桩顶采用小钎修平。九、安全措施1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。2、塔机的按拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。3、操作人员应佩带必要的安全装置，保证安全生产。4、服从统一指挥，禁止高空抛物。5、注意周围环境，如高压线、地面承载能力等，确保拆装安全。安装拆除卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规操作。十、接地装置按规范要求接地保护装置，要求实测中伏接地电阻不大于4Ω。十一、1#、2#塔吊基础图；1#、2#塔吊基础定位图;1#、2#塔吊基础配筋图见后附图.塔吊安拆专项施工方案1-辽阳晟宝龙广场B区工程塔吊安拆专项施工方案目录TOC\o"1-1"\h\z\u一、编制依据 1二、工程概况 1三、塔吊选型及布置 1四、塔吊基本性能 2五、场地及机械设备人员准备 2六、塔吊基础设计 2七、塔吊安拆施工方法 3八、塔吊基础防水、排水措施 12九、塔吊防雷接地措施 12十、塔吊的操作使用 13十一、塔吊日常维护与保养 14十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 14十三、安全技术措施 14十四、塔吊天然基础计算书 17PAGE2辽阳晟宝龙广场B区工程一、编制依据（1）《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）（2）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（4）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）（6）《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ196-2010)二、工程概况1、辽阳市晟宝龙广场B区工程，有1#—7#楼，连通地下车库工程建筑面积126378m2。拟采用6台塔吊QTZ-40型，1两台塔吊型号为QTZ-63型，满足7栋楼的垂直和水平施工运输要求;地下室和网点部分砼施工采用砼泵车，部分塔吊吊斗浇灌。2、采用的地基土层为=6\*GB3⑥层，地基承载力特征值承载力为700Kpa，因考虑地下室在-7.90标高开始起，所以塔吊基础埋深标高为：1#—7#楼塔吊基础从自然地面▽27.10m往下7.90m(▽19.20m)为塔吊基础底标高。3、基坑开挖后，经甲方、监理、地勘等有关部门认定地基承载力满足施工要求。4、塔吊座落标高与楼的筏板基础底面一平。三、塔吊选型及布置1、塔吊选型根据施工现场场地条件及周围环境情况，本工程采用1台QTZ-63型塔式起重机和6台QTZ-40型塔式起重机。工程选用塔吊情况如下：序号选用塔吊11台QTZ-63型塔吊26台QTZ-40型塔吊2、塔吊布置本工程的塔吊具体布置位置详见施工组织设计中的总平面布置图。四、塔吊基本性能本工程所选用的各型号塔吊基本性能参数详见各塔吊说明书。五、场地及机械设备人员准备1、在塔基周围，清理出场地，场地要求平整，无障碍物。2、留出塔吊进出堆放场地及吊车、汽车进出通道，路基必须压实、平整。3、塔吊安拆范围上空所有临时施工电线必须拆除或改道。4、机械设备准备：汽车吊一台，电工、钳工工具，钢丝绳一套，U型环若干，水准仪、经纬仪各一台，万用表和钢管尺各一只。5、塔吊安拆必须由有资质证明的专业单位进行安拆；安拆人员必须持证操作。六、塔吊基础设计本工程塔吊基础采用钢筋混凝土基础，其中QTZ40塔吊基础混凝土标号选用C35商品混凝土，钢筋选用φ16两种型号；QTZ63塔吊基础混凝土标号选用C35商品混凝土，钢筋选用φ16两种型号。基础面应平整光洁。基础配筋如下图所示：0 0七、塔吊安拆施工方法1、塔吊安装前的准备工作（1）在地基周围清理出一切障碍物。（2）配合适应塔吊安装的汽车吊。（3）准备一定数量的枕木，钢丝绳，绳扣，铁丝及尼龙绳等常用工具。（4）配备一定数量的工作人员，并持有特殊工种操作证，其中塔吊司机1人，指挥1人，安装人员4人。2、塔吊的安装步骤和使用（1）按塔吊使用说明书，安装安装时先将埋入基础的地脚螺栓较正，基脚槽钢下用高强度水泥沙浆抹平，调好水平。安装好一节标准节，用螺杆四角固定。（2）在地面将爬升机构组装成一体，然后将爬升机构吊起套在标准节外面并固定好再安装回转总成及塔顶。在地面拼装好平衡臂及拉杆，将平衡臂吊起与上支座用销固定完毕后，然后安装后拉杆，再吊起一块平衡重块，放在尾部第三个位置上，再吊装驾驶室，接好所用电线。在拼装好吊臂及拉杆，吊起吊臂总成，安装在支座上，用销铀固定，安装好拉杆然后将其余平衡重块安放在固定位置上，接好电线，穿好钢丝绳，调试好各机电设备以及各种安全保护装置，将塔身升高使用。（3）该塔吊采用连墙杆与剪力墙或梁固定的方式搭设。安装前必须进行安全技术交底。塔吊安装好后经验收合格后使用。塔吊司机和塔吊指挥必须持证上岗。（4）严格按塔吊出厂说明书的要求浇筑砼和埋设塔基连接件，及固定螺栓。（5）塔吊单独设分配电箱，做到严格按规范要求做好接地，接地从塔吊基础桩配筋中接入。（6）塔吊做到保险，限位齐全，且有效，灵敏。 （7）塔吊司机与塔吊地面指挥用对讲机联络。（8）严格遵守“十不吊”规定。（9）塔吊在安装，使用过程中严格遵守安全操作规程，对机械性和电器线路做到经常检查，确保安全使用。（10）塔吊做到专人操作，保养，严禁无证人员操作。（11）塔吊附墙杆严格按有关规范，标准设置预埋件和焊接。3、附着架的安装本工程7栋单体工程高度均超过塔身的自由高度，所以必须安装附着装置，以确保塔吊稳定。安装时应事先在建筑物需附着高度位置埋好预埋件，通过调整调节螺杆（正反扣），可以调节塔身的垂直度，使其达到安装精度的要求，然后将调节螺栓用螺母紧死。附着架的夹角一般为45°～60°，如下图所示：QTZ40附着间距第一道距基础面≤20M;以上间距≤18M；臂根铰点距最顶一道附着≤18M；QTZ63附着间距第一道距基础面≤27.5M;以上间距≤20M；臂根铰点距最顶一道附着≤18M；4、预防塔吊基础发生不均匀沉降的措施（1）塔吊基础座落的持力层必须满足设计要求。（2）塔吊基础的底面标高必须低于拟建工程基槽底标高。（3）严禁塔吊超载作业。5、塔式起重机的架设与拆除本机特点：自升架设系统采用油压顶升设备，先进、安全、可靠、塔机架设高度可随建筑物的增加而变化。起重臂双吊点，三角形截面结构，轻、刚度好、美观。塔身由下固定和标准节组成，标准节规格1.4×1.4×2.4m，轻巧，互换性能好，装拆方便。本机具有三种起升速度，能满足重载慢速就位，轻载快速落钩的要求。回转机机构采液力联轴器和齿轮减速器，传动比较大，结构紧凑，传动平稳。塔式起重机架设的安全操作规程了解现场土质情况，清除周围障碍物。根据施工要求，确定安装位置，如需附着，应使塔身中心线与建筑的距离控制在3—5m之间。现浇钢筋混凝土基础和预制压重块，待达到强度方可使用，与基础块接触的地面耐力不小于20吨∕平方米。清理塔机零部件，配件是否齐全、完好。用25t的汽车吊装。塔机的架设应有专人指挥、检查，在架设前应对驱动机构和安全装置全面检查，确认架设机构一切处于正常状态后方可架设。架设时，风力不超过4级，使用电压应稳定，不超过±5﹪。在竖起或放下塔身时，机身下边不准站人，附近严禁非工作人员停留观望。安装程序基础槽长3500mm,宽3500mm,深1800mm，双层配筋。底架的安装：将长短横梁用销轴联在一起，装在混凝土基础内，用水平仪较平，四脚高度差不超过2mm，拧紧底脚螺栓安装长短拉杆。将下固定节和一个标准节用M24×260螺栓联结在一起安装在底架上（考滤爬升的位置）。安装压重块。安装第二个标准节之后再安装外套架，装外套架前应将工作平台，栏杆及顶升油缸安装在外套架上。回转总成的吊装，回转总成包括上、下转台，回支撑及回转机构，吊起与外套架联接在一起。（下转台底板上有加节横梁边接孔，有口的一侧应与外套架的开口一侧对应。液压站的吊装：将液压站吊起，放在外套的工作台上，接通油缸管路和电机临时电源，开机将外套架顶起，拔出定位锁销后落下，使下转在塔身上，用M24×260螺栓联接。塔帽吊装吊装前先在地面组装，将起重臂拉杆Ⅰ、Ⅱ的连接架和第一节拉杆安装在塔帽上，然后吊起用Φ40×156的销轴与上转台联接。平衡臂吊装吊装前将起升机用M20×156螺栓固定在平衡臂后端将第二节平衡臂吊点处，将配电箱固定好然后平衡臂吊起，用Φ40×156销轴与上转台横梁相连，在将两节拉杆连接起来慢慢放平，使拉杆处于紧状态。起重臂的吊装将各节臂、小车安装好，推动小车在轨道上行走，检查无干涉部位扣，装小车牵引绳，安装障碍灯，最后将拉杆Ⅰ、Ⅱ分别安装在前后两节吊点上。起重臂的吊装起重臂地面组装完毕、无误吊起，根部用Φ45×156锁轴与上转台横梁相连，在将起重臂头部抬起然后将两根起重臂拉杆与塔帽连接，放下平衡臂，使拉杆处于拉紧状态。平衡重吊装将平衡重吊起，牢固的安装在平衡臂端部，使其不能前后左右摆动。司机室的吊装将司机室吊装在转台的右侧，用M12×35和M16×30的螺栓固定，安装时要小心玻璃。安装加节横梁及加节小车将加节横梁和加节小车安装在下转台底部，用M12×40螺栓连接牢固。电器安装：按照电器原理图连接，电源电缆不得通过塔身中心，预防升加节、拆卸时发生干涉。起重钢丝及吊钩的安装：安装时接起重臂端部的一端3个y-12v型卡紧固，在缠绕其中钢丝绳时，应起升机构或卷筒排列整齐，以防乱绳。整机安装完毕，先顶升一个标准节，在安装好底部斜撑杆。安装后的检查、调试与吊重试验。塔机安装完毕，应检查各机构是否运转正常，各运动部件有无干涉现象，连接件是否紧固完好；安全装置是否灵活、可靠，全部检查无误后，调重试验可按照GB-5905-86《起重机实验规范和程序》进行。接地电阻不大于4Ω。一切检查与实验进行完毕，达到使用要求后，方可进行顶升加节，使塔机高度达到施工要求。塔吊的拆除：

1、拆卸注意事项:

a、塔机拆出工地之前，顶升机构由于长期停止使用，应对顶升机构进行保养和试运转。

b、在试运转过程中，应有目的地对限位器，回转机构的制动器等进行可靠性检查。

c、在塔机标准节已拆出，但下支座与塔身还没有用M36高强度螺栓连接好之前，严禁使用回转机构、变幅机构和起升机构。

d、塔机拆卸对顶升机构来说是重载连续作业，所以应对顶升机构底主要受力件经常检查。

e、顶升机构工作时，所有操作人员应集中精力观察各种相对运动件的相对位置是否正常（如滚轮与主弦之间，套架与塔身之间），如果套架在上升时，套架与塔身之间发生偏斜，应停止上升，立即下降。

f、拆卸时风速应低于8m/s。由于拆卸塔机时，建筑物已建完，工作场地受限制，应注意工件程序，吊装堆放位置。不可马虎大意，否则容易发生人身安全事故。

2、拆塔的具体程序

将塔机旋转至拆卸区域，保证该区域无障碍影响拆卸作业。

拆卸步骤与立塔组装的步骤相反。必须严格执行本说明书的规定,严禁违反操作程序。

（1）拆塔具体程序如下：

1）降塔身标准节（如有附着装置，相应地拆卸）

2）拆下平衡臂配重（留一块2.32t的配重）；

3）起重臂的拆卸；

4）平衡臂的拆卸；

5）拆卸司机室；（亦可待至与回转总成一起拆卸）；

6）拆卸塔顶；

7）拆卸回转塔身；

8）拆卸回转总成；

9）拆卸套架及塔身加强节。

（2）拆卸塔身

将起重臂回转到标准节的引进方向，使回转制动器处于制动状态，小车处于规定的平衡位置。拆塔最上面塔身标准节离开下部标准节2cm左右.，即停止顶升。顶起的标准节沿引进梁推出，回缩油缸，由爬爪支承，顶升横梁降至下面踏步再回缩，下支座与塔身标准节之间用螺栓连接；用小车吊够将标准节降至地面。

注意：将拆掉的标准节推到引进横梁的外端后，在顶升套架的下落过程中，当顶升套架上的活动地爬爪通过塔身标准节主弦杆踏步时，须用人工翻转活动爬爪，以便顶升套架能顺利地落到下一个标准节的顶端。

重复上述动作，将顶升加节上来的塔身标准节依次拆下。

（3）拆卸平衡臂配重

将小车固定在吊臂根部，借助辅助吊车拆卸配重。

拆开配重块的连板，按装配重的相反顺序，将各块配重依次卸下。仅留下一块配重块。

（4）起重臂的拆卸

从小车及吊臂将起升钢丝绳卸下,同时应对钢丝绳全长认真进行检查。

1)对吊装点进行拆卸;

2)轻轻提起起重臂,使位杆系统放松,拆掉连接销轴;

3)放下起重臂,并搁在垫有枕木的支座上。

（5）平衡臂的拆卸

将配重块首先吊下,后通过平衡臂上的四个安装吊耳吊起平衡臂,使平衡臂拉杆处于放松状态,拆下拉杆连接销轴。然后拆掉平衡臂与回转塔身的连接,将平衡臂轻轻放至一面。

（6）拆卸司机室

（7）拆卸塔顶

拆卸前,检查与相邻的组件之间是否有电缆连接。

（8）拆卸回转塔身

（9）拆卸回转总成

吊住套架,拆下其与下支座支脚的连接螺栓,并将其用爬爪支承在塔身上,用吊索将回转总成吊起卸下。

（10）拆走套架及塔身加强节

1)吊起套架,缓缓地沿标准节主弦杆吊出,放至地面。

2)依次吊下各节标准节

3、塔机拆散后的注意事项

（1）塔机拆散后由工程技术人员和专业维修人员进行检查。

（2）对主要受力的结构件应检查金属疲劳,焊缝裂纹,结构变形等情况,检查塔机各零部件是否有损坏或碰伤等。

（3）检查完毕后,对缺陷、隐患进行修复后，再进行防锈、刷漆处理。八、塔吊基础防水、排水措施1、防水措施为了防止塔吊根部受地下水浸泡，塔吊基础施工完成后，从塔基面周圈用240砖砌筑，砌至施工现场地坪高出100㎜，并做好抹灰。在塔基及砖墙周边做SBS防水保护。分别在砖墙顶部及砖墙顶部往上的塔吊第一个标准节范围内，在四个斜面上搭设钢管架，架上满铺双层石棉瓦，防止雨水进入基础。2、排水措施为防止施工现场塔吊基础因雨水浸泡，造成泥土松软而引发塔吊倾斜，塔吊基础应设置良好的排水设施，使塔吊基础排水设施通畅，避免给塔吊安全使用带来隐患。在塔吊基础平台外留置一个集水坑，并及时对塔吊基础排水设施里的杂物进行清理和疏通,保持基础排水通畅。九、塔吊防雷接地措施根据现场情况，我部拟定以下方案：（1）防雷接地极采用一字型接地体，打三根L50×50×2500mm的镀锌角钢，接地极间距为5米，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位。（2）接地网采用-40×4mm镀锌扁钢。（3）防雷引下线采用φ10镀锌圆钢，防雷接闪器采用针式接闪器，针尖应高于塔顶1000mm。（4）防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求，接地电阻≤4欧姆。（5）塔吊电气重复接地应单独打一根L50×50×2500mm的镀锌角钢，引至塔吊专用接地装置，采用铜质编织软线连接，接地电阻≤10欧姆。具体做法如下图所示：十、塔吊的操作使用塔吊的操作使用必须严格按照《塔吊起重机使用说明书》中的有关规定。（1）塔吊的操作人员必须经过训练，持证上岗。了解机械的构造和使用方法。必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀登塔机。（2）塔机的正常工作气温为-20～+40℃，风速低于20m/s。（3）在夜间施工时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。（4）在司机室内禁止存放润滑油、油纱及其它易燃易爆物品，冬季用电炉取暖时更要注意防火，原则上不许使用。（5）塔机必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。处理电气故障时，须有维修人员2人以上。（6）司机操作必须严格按"十不吊"规则执行。十一、塔吊日常维护与保养（1）机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。（2）减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑指标进行添加或更换。（3）要注意检查个部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。（4）经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。（5）安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。（6）在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1、塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定。

2、在塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，必须进行偏差校正。在最低节与塔吊基脚螺栓加垫钢片校正。校正过程中用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面揽紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身。十三、安全技术措施1、塔基安装必须在白天进行，严格按照安装说明书进行。

2、在安装作业前，必须由专业工种施工作业，对有关人员进行安全技术教育，做到人人心中有数。

3、由参加安装作业人员上岗必须戴好安全帽，佩带安全带,并穿软底防滑鞋进行作业。

4、施工现场要求有专人指挥，相互协调配合，确保安全。

5、参加高处作业的人员要严格遵守高空作业的安全技术规程，一切作业工具要用软绳索套牢固定在某一位置，防止在施工时滑脱发生意外事故。

6、严禁自上而下抛掷工具、材料等物件，避免砸伤事故的发生。

7、认真检查吊装用的钢丝绳套，卡环是否可靠，严格按更新标准及时更新。

8、认真检查各种连接螺栓销轴，发现损坏或疲劳裂纹的及时更新。

9、液压顶升系统各部分的有关接头紧固严密，螺丝扣固紧固牢。

10、检查电缆、电线的绝缘性能良好性，电机接线是否正确，各行程开关动作要灵敏可靠。

11、塔身和所有电箱有完好的接地、接零设施，并由专人监护。

12、现场设置安全警戒线应设安全标志，作业区内禁止一切无关人员进入，力求做到不出现安全事故。

13、附着式、塔式起重机的使用需注意以下几点：

（1）四级风以上应停止爬升，如爬升过程中突然遇到大风必须停止作业，并将塔身螺丝禁固。

（2）爬升过程中，严禁回转，必须按说明书规定步骤操作，注意撑脚和销子的到位，塔吊的升节必需有专职安全监护。

（3）附着形式和位置，必须按施工组织设计进行。垂直偏差需校正在千分之一内。

（4）每次附着升节后必须按规定验收通过后，才能投入施工。

14、塔吊操作人员安全责任制

（1）认真学习，严格执行安全技术操作规程，模范遵守安全生产规章制度。

（2）积极参加安全活动，认真执行安全交底，不违章作业，服从安全人员的指导。

（3）对不安全作业要积极提出意见，并有权拒绝违章指令。

（4）操作人员必须参加过有关部门组织的学习、培训，经考核合格后领取上岗证后，方可进行作业。

（5）作业前，必须对工作现场周围环境、形式线路、架空电线、建筑物及构件重量和分布情况进行全面了解。

（6）操作人员在进行起重回转、升幅和吊钩升降等动作前，应鸣声示意。

（7）起重机的操作人员和指挥人员必须密切配合，指挥人员必须熟悉所指挥的起重机的性能。操作人员应严格执行指挥人员信号，如信号不清或错误时，操作人员可拒绝执行，如果由于指挥失误而造成事故，应由指挥人员负责。

（8）塔机作业前，应检查起吊物下方有无人员停留或通过，禁止用起重机起吊人员，否则，按有关奖罚制度进行处罚。

（9）塔吊机械必须按规定的起重性能作业，不得超负荷和起吊不明重量的物体，对特殊情况需超负荷时必须有保证安全的技术措施。经企业技术人员批准，并有专人在现场监护下，方可起吊。十四、塔吊天然基础计算书1、QTZ63塔吊天然基础计算（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，