地库优化比较选项归档

-.z.地下车库构造用钢量设计优化方案研究中森建筑与工程设计参谋2014年12月目录一、前言31.1背景31.2精细化设计的意义：3二、优化设计目标3三、影响地下车库本钱与用钢量的因素31.地库顶板面覆土厚度32.地库柱网33.地库顶板构造布置形式34.地下车库层高及设备管线高度3四、地下车库建筑与构造方案选型31.根本条件32.荷载条件33.柱网跨距34.地库建筑平面图35.停车指标：36.通风机房布置图37.地库剖面及构造层高38.地库顶板构造布置形式39.侧墙310.根底3五、顶板的优化分析35.1大柱网的顶板优化分析35.1.1井字梁布置的顶板优化分析：35.1.2十字梁布置的顶板优化分析：35.1.3无粱楼盖的顶板优化分析：a.柱帽类型说明35.1.4大柱网三种梁板布置形式的用钢量比拟35.2大小柱网的顶板优化分析35.2.1单向梁布置的顶板优化分析35.2.2框架梁+大板布置的顶板优化分析35.2.3无粱楼盖的顶板优化分析35.2.4大小柱网三种梁板布置形式的用钢量比拟35.3小柱网的顶板优化分析35.3.1框架梁+大板的顶板优化分析35.3.2无梁楼盖的顶板优化分析35.3.3.小柱网两种梁板布置形式的用钢量比拟3六、地库外墙的优化分析36.1挡土墙荷载36.2计算模型36.3挡土墙配筋36.4配筋表36.5每延米配筋量及混凝土量36.6结论3七、桩基和根底的优化分析37.1地库根底底板的优化分析37.1.1各种柱网底板的方案比拟37.1.2根底含钢量统计37.1.3结论37.2地库桩基的优化分析37.2.1各种柱网桩型及数量的比拟37.2.2小结3八、优化分析汇总与总结3九、地库优化用钢量的建议与措施31.地库顶板优化的建议与措施：32.地库底板优化的建议和措施：33.外墙配筋优化方案：34.汽车坡道优化的建议和措施：35．地库桩基承台优化的建议和措施：3十、结语3-.z.一、前言1.1背景由于建造地下建筑时要考虑防水、防灾减灾、人防、以及作为上部建筑的根底和嵌固端等因素，其建立本钱常常较地上建筑高，其设计的合理、正确与否，直接影响构造平安和工程造价。然而现阶段地库构造设计混乱、每平米材料用量差异较大，主要表现在以下几个方面：方案设计方面：建筑方案布置不合理；车道位置布置未经过优化；嵌入式地库与非嵌入式地库未经过分析比拟；柱网布置未经过扩初经济性分析等。方面：现阶段各设计水平参差不齐；设计人员水平有差异；个别设计师对规掌握不透彻，一味的追求平安，人为放大配筋，殊不知有时候放大反而不平安；有的虽然对车库进展了经济性比拟，但是比拟过程中人为的倾向*一类构造设计方案，未能从整个工程的角度，全面地对构造方案进展经济性优化比拟。设计软件方面：市场上的一些主流构造设计软件在使用过程中暴露出诸多缺点，得出的局部数据结果不尽合理，未能真正反映构造的实际情况，需要对分析结果进展较多的人为干预。受限于设计人员对软件理解的差异，未能对设计结果进展正确解读，无形中增加了构造工程的造价。施工单位方面：有的施工单位读图能力较弱，无确理解设计单位意图，且在施工过程中以赶工期等名义，有意无意地以自身利益出发，擅自不按设计图纸进展施工，而对工程质量缺陷及造价增加采取纵容的态度。造价单位方面：造价预算人员对施工图纸理解不到位；不熟悉构造构造做法；钢筋测算精度不够，漏项、增项问题严重，造成测算不准等问题。开发商方面：有的开发商在施工过程中仍对设计方案进展调整，造成边施工、边调整方案、边设计的局面，人为造成土建费用上升。1.2精细化设计的意义：近年来，由于土地价格不断上涨，使得开发商的建筑总本钱在不断地增加，这就给开发商的本钱控制带来了极大压力；同时，由于人们对生活环境和居住条件的要求在不断提高，所以对建筑产品的品质要求也就在不断提高，开发商只有不断寻求新的手段才能满足消费者的需求，因此降低工程造价就成为开发商重要的追求目标，1〕构造精细化设计并不是单纯的挑毛病，而是通过交流、学习好的经历和做法，找到更为合理、经济的设计方案，来提高有限空间的利用率，使有限的资源发挥更大的作用。2〕地下车库由于建筑面积较大，所消耗建筑材料较多，相应的建立造价也就很高，一般地下车库的造价占小区总建立造价7%~21%的比重。从经济性的角度而言，有必要采用优化设计降低地下车库的造价，对于开发商来说可以带来可观的经济效益。3〕构造设计的优化是在充分尊重原设计遵守规的根底上进展的，通过优化的过程，互相学习，也有利于提高构造设计人员的设计水平。4〕优化设计能够以最经济的手段来实现降低本钱，提高构造性能，增大使用空间，缩短施工工期的效果。5〕建筑构造领域开展优化设计，符合节约能源，保护环境和可持续开展的综合国家策略。二、优化设计目标1.对目前市场上各兄弟地产公司地库用钢量进展汇总，并列举各公司地库用钢量指标。2.通过对地库各类构造体系的研究，明确各构造体系对地库用钢量的影响。3.以金山、宝山两个实际工程为模板，在保证地库车位数量一样的前提条件下，对不同柱跨会对地库建筑面积造成怎样的影响并进而对构造用钢量造成怎样的影响进展详细分析。4.通过对地库不同柱跨的研究，明确柱跨对地库用钢量的影响。5.结合旭辉公司金山和宝山两个实际工程，对构造用钢量研究成果进展验证，并对与主楼连接关系采用到底采用融合式还是分拆式进展浅显的研究比拟。6.对目前设计市场的一些构造优化手法进展归纳、总结，做为今后地库工程设计的参考依据。三、影响地下车库本钱与用钢量的因素1.地库顶板面覆土厚度覆土厚度确实定主要取决于外场设备管线所需要的深度、景观种植和抗浮的需要，在满足上述要求的前提下，应尽量减少覆土厚度，以降低地下室土建造价。2.地库柱网地下车库建筑面积主要是以控制车位为主，合理的柱网布局能有效提高单个车位的建筑面积利用率及层高利用率，降低工程造价。3.地库顶板构造布置形式地库顶板楼盖系统的混凝土用量和用钢量占整个构造本钱的50%以上，不同的楼盖体系〔如主次梁、井字梁、大板、无梁楼盖〕对整体造价有较大影响。4.地下车库层高及设备管线高度地下车库层高由车辆所需净高、设备管线高度和构件截面高度三局部组成，设备管线的合理排布能有效减少层高，降低开挖、围护等工程费用。地库建筑平面布置〔包括嵌入式与非嵌入式、外墙总长度等〕地库从总平面布置上来看可分为嵌入和非嵌入两种，其中，非嵌入式是将高层主楼地下室与地下车库完全脱开，并通过连通口相连接；而嵌入式则是将主楼地下室嵌入地下车库中，不再另设连接通道。相较于非嵌入式，嵌入式周边一跨围顶板配筋率需增加0.05%，且上下跨处须设置混凝土腋角，造成土建工程费用的增加；为了协调主楼与地库底板标高，嵌入式的主楼地下室比非嵌入式埋深更深，主楼区域造价更高。但另一方面，嵌入式地库与主楼连接区域可共用竖向构件；主楼地下室还可以布置车位，减少了地下车库的车位数量和建筑面积。建筑总平面布局决定了外墙总长度，相比非嵌入式地库，嵌入式地库外墙总长较短，外墙相对工程土建总造价的比重较低。地库底板高差由于建筑功能布局的原因，地库底板存在一定高差，如此类情况出现过多，会增加构造钢筋用量，引起地库底板整体用钢量和混凝土方量的抬升。地库桩型选择根据地区常年水位标高情况，地库桩通常按抗压和抗拔双控。目前地库桩型种类较多，大致可分为预应力混凝土管桩、混凝土灌注桩、预制混凝土方桩、预应力混凝土空心方桩四种。其中又以预应力混凝土管桩及预应力混凝土空心方桩使用最为普及，每延米价格也较为节省，而在靠近地铁或与周边建筑临近的地区，可采用造价较高、施工较慢的混凝土灌注桩。预制混凝土方桩由于相比预应力混凝土管桩造价更高、桩身质量不易控制，近年来使用率呈逐年下降趋势，但由于其抗拔桩桩间连接节点较管桩更易保证，在局部工程中仍时有采用。人防人防对地下车库土建造价的影响是非常明显的，相比于平时荷载，战时荷载的取值高出较多。因此，如何通过技术手段，有效降低人防区域土建工程费用，进而降低地库工程造价是地库本钱合理控制的关键。构造计算软件目前市场上的构造计算软件以PKPM为主，其它软件如盈建科、迈达斯通常情况下仅作为辅助校核。但在使用过程中，PKPM逐渐暴露出较多的先天缺陷和弱点，特别是在地库根底及楼板计算方面，存在计算结果失真、计算选项偏少等诸多问题，使设计意图无法在计算中表达，造成一定程度上的浪费。因此，针对具体工程，选定适宜的主力计算软件是地库本钱控制的一大关键因素。四、地下车库建筑与构造方案选型1.根本条件表1两个工程地下车库的工程概况抗震设防烈度7度，设计根本地震加速度0.10g〔宝山工程〕建筑场地类别IV类场地〔〕，设计地震分组第一组；场地特征周期：0.9s抗震等级非嵌入式四级〔墙，柱，梁〕嵌入式主楼相关围同主楼，其余围四级〔墙，柱，梁〕钢筋强度等级HRB400保护层厚度15mm〔梁底，顶板底，外墙侧，根底底板顶，承台顶〕20mm(柱，扶壁柱侧〕50mm〔梁顶，顶板顶，外墙外侧，扶壁柱外侧，根底底板底〕100mm〔承台底)楼板、底板、侧板最小配筋率0.15%与45ft/fy的较大值(单向顶板沿短边方向受力筋，双向顶板，无梁楼盖〕0.15%〔单向顶板沿长边方向分布筋，外墙水平筋，根底底板，承台〕0.20%与45ft/fy的较大值(外墙竖向筋)抗浮水头标高〔m〕室外地面标高-0.5抗压水头标高〔m〕室外地面标高-1.5覆土厚度1.2m2.荷载条件表2地库设计时所施加的荷载抗浮工况顶板恒载〔kN/m2〕16*覆土厚度抗压工况顶板恒载〔kN/m2〕18*覆土厚度抗浮工况顶板活载〔kN/m2〕0抗压工况顶板活载〔kN/m2〕5抗浮工况底板恒载〔kN/m2〕10(底板底标高+0.8〕抗压工况底板恒载〔kN/m2〕10(底板底标高+1.8〕抗浮工况底板活载〔kN/m2〕0抗压工况底板活载〔kN/m2〕43.柱网跨距根据近年来住宅市场地下车库典型工程案例，根本上可分为大柱跨、大小柱跨、小柱跨三种。其柱跨和大小柱跨在一个跨距可停放3辆小车，而小柱跨在一个跨距可停放2辆小车。大柱跨：在柱子两个方向的间距根本控制在7.9m7.9m左右；大小柱跨：在停车位，柱子两个方向的间距根本控制在7.9m5.05m左右，在车道区域，柱子两个方向的间距根本控制在7.9m6.15m左右；小柱跨：柱子两个方向的间距根本控制在5.4m5.05m左右。4.地库建筑平面图本次地下车库设计研究是以旭辉澜悦苑〔宝山工业园区泾路东侧地块南块〕工程地下车库的施工图为根底，综合比拟了三个建筑方案，依次为大柱网、大小柱网、小小柱网。本工程地下车库为非嵌入式地下汽车库，总平面图如下：方案〔一〕大柱网建筑平面施工图大柱网右下角局部放大图纸：方案〔二〕大小柱网建筑平面图大小柱网右下角局部放大图纸：方案〔三〕小小柱网建筑平面图小小柱网右下角局部放大图纸：5.停车指标：下表为三种地库方案下的停车指标分析方案停车数量〔辆〕建筑面积〔平米〕单车指标(平米/辆)备注大柱网6171858630.12此单车面积指标含设备用房。大小柱网6171858630.12小小柱网6171978232.06大柱网与大小柱网车库除了柱距的区别外，其余的布局均一样，所以单车指标是一致的。小小柱网由于柱子较密，单车指标增大了，第二个因素由于小小柱网柱距小，在做无梁楼盖式地库的设计时候，考虑柱帽对风管的影响，风机房的面积会有所增大，所以小小柱网的单车指标也会增大。6.通风机房布置图a〕大柱网车库通风机房的局部布置图b〕大小柱网车库通风机房的局部布置图同大柱网c〕小小柱网车库通风机房的局部布置图从上面两图可以看出，小小柱网的车库机房面积更大7.地库剖面及构造层高a.梁板式地下车库的剖面：b.无梁楼盖式地下车库的剖面：根据地库顶板构造布置形式确定地库层高图4.1地库顶板布置形式图根据图4.1可得，地库建筑层高H=梁高+2800〔mm〕车库层高一般指车库的建筑面层到车库的顶板的高度，考虑排水绿化等因素，地下车库覆土层一般不低于1.2m。车库层高=2.2m+设备区高度+构造高度首先：规要求：住宅小区地下车库主车道净高2.2m，停车位处控制净高2.0m。其次：设备安装区所需高度：梁板式600mm~650mm，无梁楼盖式700mm~750mm。因为无梁楼盖的设备管线直接设在板底，考虑施工条件，所以设备区安装高度加大100mm。第三：构造高度，当构造为梁板式车库时，构造高度取梁高，当为无梁楼盖式车库时构造高度取板厚。构造高度还取决于是否考虑人防，以及柱距的大小影响。结论：一般梁板式车库在不考虑人防时，一般层高做3600mm~3650mm，考虑人防时，由于构造高度增大，车库层高会加大100mm。无梁楼盖式地下车库层高一般做到3300mm。综合来说：地下车库采用无梁楼盖方案，可降低层高300mm~350mm。8.地库顶板构造布置形式1〕大柱跨：框架梁+井字次梁、框架梁+十字次梁、无梁楼盖2〕大小柱跨：框架梁+单向次梁梁、框架梁+变截面大板、无梁楼盖3〕小柱跨：框架梁+大板、无梁楼盖9.侧墙根据地库层高确定侧墙的计算高度，在满足水压力、土压力及地面荷载侧压作用下的承载力、裂缝宽度以及受弯构件最小配筋率的要求下进展优化设计，一般单层地库侧墙厚度根据计算结果选取300mm、350mm、400mm10.根底地库根底采用独立承台+防水板的形式，混凝土强度等级C35，钢筋强度等级HRB400，防水板采用倒楼盖法计算，不利水位取小区室外地坪下0.5m，底板水浮力按47kN/m2输入，底板恒载2kN/m2，分别三种柱网进展比拟分析。五、顶板的优化分析根据地库柱网布置形式不同，主要分大柱跨〔7.9m7.9m柱网〕、大小柱跨〔7.9m5.05m柱网〕、小柱跨〔5.05m5.4m柱网〕三种柱网形式下的顶板布置，进展优化比照分析，具体分析如下:5.1大柱网的顶板优化分析设计条件：1.标准柱网7.9m×7.80m；2.柱子截面为500mm×600mm，侧墙处为500mm×500mm；层高为2.9m+梁高；3.混凝土等级为C35，框架抗震等级为四级，钢筋均采用级；4.荷载条件：取覆土厚度1.2m，附加恒荷载22kN/m2，活荷载5kN/m2；5.混凝土容重：26kN/m3；6.地库形式：非嵌入式，7.其他：优化比照分析时未考虑消防车、人防等对含钢量的影响。5.1.1井字梁布置的顶板优化分析：a．局部平面布置图图5.1井字形次梁时局部平面布置图b.梁、板用钢量根据以往经历，本次比照框架梁采用400800,450800两种截面，次梁采用250600，300600两种截面，顶板厚度为250mm，顶板顶标高为-1.500m，顶板恒载取22kN/m2，顶板活载取5kN/m2，梁含钢量具体比照情况详见表1。表1井字形次梁两种不同主梁截面时，盈建科计算结果大柱网井字梁布置方案不同梁高梁含钢量比照〔混凝土强度等级C35〕框架梁次梁梁总含钢量〔kg〕面积〔m2〕单位面积梁含钢量〔kg/m2〕400800300600544206.501858644.87400800250600542387.301858644.75450800300600549244.101858645.29450800250600544145.501858644.86表1比照结果显示，框架梁400800，次梁250600时含钢量最少，因此采用此截面组合，此时梁含钢量为44.75kg/m2。根据计算结果发现，大柱网井字梁布置方案板钢筋根本为构造钢筋，因此采用C10160双层双向，通过手工计算，板含钢量为20.68kg/m2。c.结论综上所述，大柱网井字梁布置方案，最优方案采用框架梁400800，次梁250600截面组合，顶板厚度250mm，地库楼盖含钢量约为65.43kg/m2。5.1.2十字梁布置的顶板优化分析：a．局部平面布置图图5.2十字形次梁时局部平面布置图b.梁、板用钢量根据以往经历，本次比照框架梁采用400850，450850两种截面，次梁采用300700，顶板厚度为250mm，顶板标高为-1.5m，顶板恒载取22kN/m2，顶板活载取5kN/m2，比照不同截面框梁的梁板用钢量和混凝土用量，比照分析详见表2。表2十字形次梁不同主梁尺寸时，盈建科计算结果大柱网十字梁布置方案不同梁高梁含钢量比照〔混凝土强度等级C35〕框架梁次梁梁总含钢量〔kg〕面积〔m2〕单位面积梁含钢量〔kg/m2〕400850300700484278.4718799.6342.55450850300700479578.5618799.6342.14比照结果显示，框架梁采用450850，次梁300700是用钢量较省，采用此截面组合时梁用钢量为42.14kg/m2。根据软件计算结果显示，大柱网十字梁布置方案板钢筋根本为构造钢筋，因此采用C10160双层双向，通过手工计算，板含钢量为20.68kg/m2。c.结论综上所述，大柱网十字梁布置方案，最优方案采用框架梁450850，次梁300700截面组合，顶板厚度250mm，地库楼盖含钢量约为62.82kg/m2。5.1.3无粱楼盖的顶板优化分析：a.柱帽类型说明图5.3两种不同柱帽布置形式b.板厚优化方案在保证柱帽类型及尺寸〔ZMab、3.03.0、托板厚300mm〕、荷载、柱子尺寸等其他参数完全一致的条件下，改变楼板的厚度，获取楼板的配筋计算书进展比拟，选取出最优的楼板厚度方案。1〕400板厚楼板计算书：图5.4400mm板厚时楼板计算书2〕350板厚楼板计算书：图5.5350mm板厚时楼板计算书3〕300板厚楼板计算书：图5.6300mm板厚时楼板计算书总结：350mm板厚方案板配筋根本为构造配筋，配筋计算值为：689，显然优于400mm板厚方案；300mm板厚方案板配筋超出构造配筋较多，板底配筋大于350mm板厚方案，且导致柱帽顶面配筋值变大，再者板挠度较大，局部地方挠度不满足要求。由此可见，当地库顶板采用无梁楼盖构造时，板厚采用350mm为最优方案。c.柱帽托板平面尺寸优化方案在保证柱帽类型及柱帽托板厚度〔ZMab、托板厚300mm〕、荷载、柱子尺寸、楼板厚度〔350mm〕等其他参数完全一致的条件下，改变柱帽托板平面尺寸，获取楼板的配筋计算书进展比拟，选取出最优的柱帽托板方案。1〕3m3m柱帽托板计算书：图5.73m3m柱帽托板计算书2〕2.8m2.8m柱帽托板计算书：图5.82.8m2.8m柱帽托板计算书总结：比拟3m3m方案与2.8m2.8m方案，可知2.8m2.8m方案导致板底配筋大面积增大，虽然柱帽顶部配筋有所下降，但柱帽顶部面积较小，经计算比拟得知3m3m方案配筋量小于2.8m2.8m方案。故柱帽尺寸取3m3m方案。d.柱帽托板厚度优化方案在保证柱帽类型及柱帽托板平面尺寸〔ZMab、3.03.0〕、荷载、柱子尺寸、楼板厚度〔350mm〕等其他参数完全一致的条件下，改变柱帽托板厚度，获取楼板的配筋计算书进展比拟，选取出最优的柱帽托板方案。1〕350mm厚柱帽托板计算书：图5.9350mm柱帽托板计算书2〕300mm厚柱帽托板计算书：图5.10300mm柱帽托板计算书3〕400mm厚柱帽托板计算书：图5.11400mm柱帽托板计算书总结：比拟350mm厚柱帽托板方案与300mm厚柱帽托板方案，可知300mm厚柱帽托板方案导致板底配筋大面积增大，板底配筋超出构造配筋，且柱帽顶部配筋增大，相较而言，350mm厚柱帽托板方案更优。又400mm厚柱帽托板方案较350mm厚柱帽托板方案，虽柱帽顶部配筋略有减小，可托板却厚了50mm，相应导致托板构造配筋等增加较大，经计算比拟，350mm厚柱帽托板方案更优。故柱帽托板厚度取350mm较优。e.ZMab型柱帽与ZMb型柱帽优化方案在保证柱帽托板平面尺寸〔3.03.0〕、荷载、柱子尺寸、楼板厚度〔350mm〕等其他参数完全一致的条件下，改变柱帽类型，获取楼板的配筋计算书进展比拟，选取出最优的柱帽类型方案。1〕ZMab型柱帽计算书：托板厚度350mm.图5.12ZMab型柱帽，托板厚度350mm时计算书2〕ZMb型柱帽计算书：托板厚度500mm图5.13ZMb型柱帽，托板厚度500mm时计算书总结：比拟ZMab型柱帽方案与ZMb型柱帽方案，可知ZMb型柱帽方案托板厚须取到500mm厚，托板底构造配筋须采用14150〔配筋值1026〕，较ZMab型柱帽方案的12150〔配筋值754〕大，且柱帽顶部配筋较大，经计算比拟，ZMab型柱帽方案方案更优。故柱帽类型取ZMab型。f.结论综上分析，无梁楼盖楼板厚取350mm，柱帽类型取ZMab型，托板尺寸取3.03.0，托板厚取350mm。具体含钢量详见第八章。5.1.4大柱网三种梁板布置形式的用钢量比拟将上面得到的大柱网时不同梁板布置形式〔井字形次梁，十字形次梁和无梁楼盖〕的最优布置方案进展比照，从而选出大柱网时楼板布置形式的最优方案，结果如表3所示：表3大柱网不同梁板形式时，用钢量比拟大柱网--三种梁板布置形式用钢量比照〔混凝土强度等级C35，柱截面：中柱500600，边柱500500〕梁板形式主梁次梁板厚〔mm〕柱帽层高〔m〕单位面积顶板含钢量〔kg/m2〕井字梁400800250600250-3.6065.43十字梁450850300700250-3.6562.82无粱楼盖--350ZMab型，托板厚350，托板尺寸取3.03.03.3060.42综上比照，地库采用大柱跨的柱网布置的情况下，地库顶板采用无粱楼盖的布置形式时，地库顶板的用钢量最优。5.2大小柱网的顶板优化分析设计条件：f〕标准柱网7.9m×5.05m；车道为7.9m×6.650m、7.9m×6.10m；边跨为7.9m×5.20m；g〕柱子截面为500mm×600mm，侧墙处为500mm×500mm；层高为2.9m+梁高；h〕混凝土等级为C35，框架抗震等级为四级，钢筋均采用级；i〕荷载条件：取覆土厚度1.2m，附加恒荷载22kN/m2，活荷载5kN/m2；j〕混凝土容重：26kN/m3；k〕地库形式：非嵌入式，l〕其他：优化比照分析时未考虑消防车、人防等对含钢量的影响。5.2.1单向梁布置的顶板优化分析a.局部平面布置图图5.14单向次梁布置局部平面图b.次梁布置方式的比照相对于布置大柱网的地库，大小柱网的布置形式在一个方向的柱距较小，可仅在一个方向设置次梁，不需要再布置十字形次梁。而此时次梁的布置方式有横向布置和纵向布置两种，如图5.15所示。下面先对该两种布置方式进展比拟，选出最优的次梁布置方向。地库构造布置大跨方向跨度为7.9m，小跨方向跨度5.05m，走道局部跨度6.1m。纵向布置次梁时，主框架梁截面尺寸沿长跨方向取为400850〔mm〕，沿短跨方向截面尺寸取为400800〔mm〕，次梁截面尺寸300600〔mm〕；横向布置次梁时，主梁截面尺寸皆取为400800〔mm〕，次梁截面尺寸300700〔mm〕。地库顶板厚度250mm，覆土厚度1.2m。(a)纵向布置次梁(b)横向布置次梁图5.15大小柱网时两种次梁布置方式采用盈建科软件分别对以上次梁布置方式分别建模，在其他条件一样，仅变化梁高和梁布置的条件下，进展比照分析。得到次梁布置方向不同时，梁、柱、板钢筋和总的混凝土用量，将以上两组数据进展比照，结果如表4所示。表4不同次梁布置方式的单向梁顶板的用钢量比照大小柱跨—单向梁优化比拟次梁布置形式横向主梁纵向主梁次梁板厚单位面积板含钢量〔kg/m2〕单位面积梁含钢量〔kg/m2〕横向布置40080040080030070025020.2839.08纵向布置40085040080030060025021.6837.09c.结论综上计算结果可知，次梁横向布置时梁配筋大于纵向布置，而板的配筋则相反，次梁横向布置时板配筋小于纵向布置，这是因为次梁横向布置时板受力为单向板，长跨方向只需按构造配筋即可。故，柱网为大小柱跨+单向梁的情况下，次梁采用横向布置和纵向布置时用钢量相差不大，相对来说，纵向布置时用钢量较小些，此时顶板用钢量约为58.77kg/m2。5.2.2框架梁+大板布置的顶板优化分析a.局部平面布置图图5.16大板构造局部平面布置图b.梁含钢量本次比照采用了较多不同梁截面组合，具体详见表5，顶板厚度为250mm，顶板顶标高为-1.500m，顶板恒载取22kN/m2，顶板活载取5kN/m2，梁含钢量具体比照情况详见表5表5大板构造不同主次梁高度时盈建科计算结果大小柱网大板布置方案不同梁高梁含钢量比照〔混凝土强度等级C35)长跨梁短跨梁梁总含钢量〔kg〕面积〔m2〕单位面积梁含钢量〔kg/m2〕300800300500460561.081858624.78300800300600433239.661858623.31300800300700410007.161858622.06300800300800400528.301858621.55300800300500/300700432867.941858623.29300800400800418556.721858622.52300800300700460561.081858624.78350800300700413910.221858622.27400800300700405918.241858621.84450800300700399970.721858621.52400850300700393279.761858621.16350700300700450152.921858624.22400700300700426734.561858622.96300700300700438815.461858623.61表5比照结果显示，当长跨梁截面不变时，短跨梁截面梁高越高，梁含钢量越低；当短跨梁截面不变时，长跨梁截面越大，梁含钢量越低；但根据业主提供数据显示，地库层高每减少100mm，综合造价相当于含钢量减少4kg/m3，因此选用长跨梁400700，短跨梁300700的截面组合，此时梁含钢量为22.96kg/m2。c.板含钢量本次比照板采用了不同的加腋尺寸以及不同方向的加腋方式，板含钢量具体比照情况详见表6。楼板加腋详图表6大小柱网时，不同布置方案盈建科计算结果大小柱网大板布置方案不同加腋方式板含钢量比照〔混凝土强度等级C35〕双向加腋加腋长度〔mm〕加腋高度〔mm〕板总含钢量〔kg〕面积〔m2〕单位面积板含钢量〔kg/m2〕00579697.341858631.1945075523010.041858628.14600100505167.481858627.18750125493272.441858626.54900150500520.981858626.931050175522266.601858628.10仅短边加腋600100558137.581858630.03仅长边加腋600100526541.381858628.33表6比照结果显示，双向加腋板含钢量最低，此外当加腋长度为750mm,加腋高度为125mm时板含钢量最低；为了便于施工，加腋尺寸取整数，此时加腋长度取600mm，加腋高度取100mm，通过手工计算，板含钢量为33.97kg/m2，稍多于盈建科计算结果。d.结论综上可得宝山工程大小柱网大板布置方案，框架梁采用长跨梁400*700，短跨梁300*700截面组合，顶板厚度250mm，采用加腋长度600mm，加腋高度100mm的组合，此时楼盖含钢量为56.93kg/m2，此外可以发现板加腋对板含钢量的降低有较大的效果，建议采用大板构造形式时，尽量采用板加腋方式。5.2.3无粱楼盖的顶板优化分析柱帽尺寸按规要求≥L/6和bc+4*h取两者最大值，根据分析柱帽尺寸0.33L~0.38L较为经济合理，因两个方向跨度不等，根据受力特点应选矩形柱帽，选定柱帽尺寸30002500、30002000。无梁楼盖构造计算柱上板带的支座配筋时可以考虑托厚度的有利影响，板厚初步选择300、350、400进展比照，为使钢筋用量经济合理，无梁楼盖楼板和柱帽的配筋率均应接近受力构件的配筋率，现做如下分析：板厚300时，托板厚度优化方案当柱帽类型及尺寸〔ZMb3.02.5、3.02.0〕、荷载、柱子尺寸、楼板厚度等其他参数完全一致的条件下，改变柱帽的托板厚度，针对楼板的配筋计算书和盈建科软件的施工图钢筋量统计进展比拟，得出该板厚下最优的托板厚度方案。1〕板厚300，托板厚400楼板计算书：2〕板厚300，托板厚450楼板计算书：3〕板厚300，托板厚500楼板计算书：4〕盈建科对楼板施工图的钢筋含量统计：表7不同托板厚度时，盈建科的楼板施工图钢筋含量统计表板厚300mm钢筋用量托板厚度总用钢量〔kg〕单位面积用量〔kg/m2〕400529949.6627.69450526681.2127.52500519823.9927.16总结：经过比拟500mm厚托板方案与400、450mm厚托板方案，可知400、450mm厚托板方案导致板底配筋大面积增大，板底配筋超出构造配筋，且托板顶部配筋增大，相较而言，500mm厚托板方案更优，故托板厚度取500mm。此外根据盈建科楼板施工图模块中本层楼板钢筋含量统计取值，楼层面〔19135.8m2〕，根据上表也可得出板厚300mm、托板厚度500mm较为经济合理。b.板厚350时，托板厚度优化方案1〕板厚350，托板厚350楼板计算书：2〕板厚350，托板400楼板计算书：3〕板厚350，托板450楼板计算书：4〕盈建科对楼板施工图的钢筋含量统计：表8板厚350时，不同托板厚度盈建科楼板施工图钢筋含量统计表板厚350mm钢筋用量托板厚度总用钢量〔kg〕单位面积用量〔kg/m2〕350521094.0527.23400516162.2126.97450516091.3926.97总结：经过比拟400mm厚托板方案与350mm厚托板方案，可知350mm厚托板方案导致柱上板带底配筋大面积增大，且托板顶部配筋增大。又450mm厚托板方案较400mm厚柱帽托板方案，虽托板顶部配筋一个方向略有减小，可托板却厚了50mm，相应导致托板另一个方向构造配筋等增加较大。经综合比拟，400mm厚柱帽托板方案更优，故托板厚度取400mm。此外根据盈建科楼板施工图模块中本层楼板钢筋含量统计取值，楼层面〔19135.8m2〕，根据上表也可得出板厚350mm、托板厚度400mm较为经济合理。c.板厚400时，托板厚度优化方案1〕板厚400，托板300楼板计算书2〕板厚400，托板350楼板计算书3〕板厚400，托板400楼板计算书4〕盈建科对楼板施工图的钢筋含量统计：表9板厚400时，不同托板厚度盈建科楼板施工图钢筋含量统计表板厚400mm钢筋用量托板厚度总用钢量〔kg〕单位面积用量〔kg/m2〕300543751.7228.42350521928.8127.27400522737.4227.32经过比拟350mm厚托板方案与300mm厚托板方案，可知300mm厚托板顶部配筋增大。又400mm厚托板方案较350mm厚柱帽托板方案，虽托板顶部配筋均为构造配筋但构造配筋值较大。经综合比拟，350mm厚柱帽托板方案更优，故托板厚度取350mm。此外根据盈建科楼板施工图模块中本层楼板钢筋含量统计取值，楼层面〔19135.8m2〕，根据上表也可得出板厚400mm、托板厚度350mm较为经济合理。综上分析，无梁楼盖楼板厚取350mm，柱帽类型取ZMb型，托板尺寸取3.0*2.5、3.0*2.0，托板厚取350mm。5.2.4大小柱网三种梁板布置形式的用钢量比拟大小柱网--三种梁板布置形式用钢量比照〔混凝土强度等级C35，柱截面：中柱500*600，边柱500*500〕梁板形式长跨主梁短跨主梁次梁板厚〔mm〕柱帽层高〔m〕单位面积顶板含钢量〔kg/m2〕单向梁400*850400*800300*600250-3.6558.77框架梁+大板400*700300*700-250+加腋-3.5056.93无粱楼盖3503.3055.67综上比照，地库采用大小柱跨的柱网布置的情况下，地库顶板采用无梁楼盖的布置形式时，地库顶板的用钢量最优。5.3小柱网的顶板优化分析设计条件：标准柱网5.40m×5.05m；车道5.40m×6.10m、5.40m×6.65m柱子截面为500mm×500mm；层高为2.9m+梁高；混凝土等级为C35，框架抗震等级为四级，钢筋均采用级；荷载条件：取覆土厚度1.2m，附加恒荷载22kN/m2，活荷载5kN/m2；混凝土容重：26kN/m3；地库形式：非嵌入式，其他：优化比照分析时未考虑消防车、人防等对含钢量的影响。5.3.1框架梁+大板的顶板优化分析a.局部平面布置图图5.17大板构造优化布置局部平面布置图梁含钢量根据以往经历，本次比照框架梁采用〔6m+跨为框梁1：400600，5m+跨为框梁2：300600、300550、400600两种截面〕，顶板厚度为(6m+跨板厚300mm，5m+跨板厚250mm〕，顶板顶标高为-1.500m，顶板恒载取22kN/m2，顶板活载取5kN/m2，梁含钢量具体比照情况详见表10。表10框架梁+大板布置方案不同梁高盈建科计算结果框架梁+大板布置方案不同梁高梁含钢量比照〔混凝土强度等级C35〕框架梁1框架梁2梁总含钢量〔kg〕面积〔m2〕单位面积梁含钢量〔kg/m2〕400*600300*600373286.341978218.87400*600300*550428478.121978221.66400*600400*600436786.561978222.08表10比照结果显示，框架梁1:400*600,框架梁2：300600，含钢量最少，因此采用此截面组合，此时梁含钢量为18.87kg/m2。b.板含钢量根据计算结果发现，小小柱网大板布置方案板钢筋，250mm板厚采用C10160双层双向，300mm板厚采用C10/12160，支座不够的附加，最终板含钢量约为30.77kg/m2。c.结论综上可得宝山工程小小柱网的框架梁+大板构造布置方案，采用框架梁1：400600，框架梁2：300600顶板厚度为(6m+跨300mm〕，〔5m+跨250mm〕，楼盖含钢量为49.64kg/m25.3.2无梁楼盖的顶板优化分析a.柱帽、托板形式的选择：从有柱帽无托板〔以下简称类型A〕、有托板无柱帽〔以下简称类型B〕和无柱帽无托板〔以下简称类型C〕三种形式中进展比拟：结果如下：在柱网尺寸、板厚、荷载等前提条件均一样的情况下进展试算比照分析，计算结果详见图1-1~1-3：(a)C类型弯矩计算简图(b)B类型弯矩计算简图(c)A类型弯矩计算简图图5.18不同类型弯矩计算简图从图5.18中可知:A与B类型下柱上板带跨中正弯矩小于C类型相应弯矩得知，盈建科软件计算无梁楼盖时考虑了托板和柱帽对支座刚度的奉献。(a)A类柱上板带配筋简图(b)B类柱上板带配筋简图(c)C类柱上板带配筋简图图5.19不同柱上板带配筋简图从图5.19中可知:根据配筋简图可反算出A类支座处计算高度是按照板厚进展配筋计算的，而B类型支座是按照板厚+托板厚度进展配筋计算的。结论：当柱距跨度较小的情况下，地库顶板及柱帽上部顶板的配筋为构造配筋时，C类柱帽优于A类优于B类。但是实际工程工程有车道〔柱跨为6650mm〕，以及大量的边跨存在，在板厚250/300mm的情况下跨中以及柱顶配筋超过构造配筋，以实际计算值控制配筋，此时B类柱帽优于A类优于C类。b.托板尺寸的选择：对5.4m×6.65m柱跨的无梁楼盖采用1700mm×1700mm〔以下简称*类〕、2000mm×2000mm〔以下简称Y类〕、2500mm×2500mm〔以下简称Z类〕进展分析试算：1〕5.05m×5.4m跨*向比拟：(a)*类*向柱上板带配筋(b)Y类*向柱上板带配筋(c)Z类*向柱上板带配筋图5.20不同类别*向柱上板带配筋简图根据比照，*类板底非构造，Y、Z类均到达构造，最后此跨度采用2000mm宽托板2〕5.4m×6.65m跨y向比拟：图5.21*、Y、Z类(分别为左、中、右)y向柱上板带配筋根据比照，三者均为计算值，2500相对配筋值最优。经比照优化，以下托板尺寸和厚度为最优选择：5.4m×5.05m中柱：2000×2000×1506.65m×5.4m中/边柱：2500×2000×250/3006.65m×6.65m中/边柱：2500×2500×250/300C.板面负筋长度选取：根据柱上板带弯矩示意图进展分析，如下列图：图5.22柱上板带弯矩示意图如下图，其配筋最大值的控制点分别为有效弯矩最大点M1，以及变截面点弯矩值M2,因而柱上附加顶筋围应该延伸至M2并伸出lae。综上，对应2500mm宽托板的负筋从轴线伸出长度为1250+450=1700mm；2000mm宽托板的负筋从轴线伸出长度为1000+450=1450mm；相对图集通常做法，该做法可节省30%左右的负筋用钢量。d.结论综上分析，小跨柱网采用无梁楼盖楼时，顶板板厚取250mm，柱帽类型取有托板无柱帽形式〔ZMb型〕，托板尺寸取2.02.0，2.52.0,2.52.5三种主要形式，托板厚取150mm,200mm，250mm。5.3.3.小柱网两种梁板布置形式的用钢量比拟小柱网—两种梁板布置形式用钢量比照〔混凝土强度等级C35，柱截面：中柱500*500，边柱500*500〕梁板形式主梁板厚〔mm〕柱帽层高〔m〕单位面积顶板含钢量〔kg/m2〕框架梁+大板300*600250+300-3.4049.64无粱楼盖-250有托板无柱帽，托板主要为2.0*2.0，2.5*2.0，2.5*2.5，托板厚主要为150，200,2503.2048.28综上比照，地库采用小柱跨的柱网布置的情况下，地库顶板采用无粱楼盖的布置形式时，地库顶板的用钢量最优。六、地库外墙的优化分析对不同高度地下室挡土墙分三种不同厚度进展经济性比照分析，分别对挡土墙外侧竖向分布筋，侧竖向分布筋以及水平分布筋进展优化设计。得到不同厚度挡土墙每延米所需混凝土的用量和钢筋用量，以供之后的设计参考。6.1挡土墙荷载挡土墙荷载采用水土分算法，水容重：10kN/m3；土容重18kN/m3，场地堆载按10kN/m2，水荷载从室外场地标高以下0.5m开场计算，取静止土压力系数为0.5。图6.13.95m墙高荷载示意图6.2计算模型图6.2300mm墙计算模型6.3挡土墙配筋对于挡土墙外侧竖向分布筋，在满足水土压力及地面荷载侧压作用下的承载力、裂缝宽度以及受弯构件最小配筋率的要求下进展优化设计。地下室挡墙环境类别取二b类，裂缝控制等级三级，QUOTE=0.2。挡土墙外侧水平分布钢筋最小配筋率取0.002。对于挡土墙侧竖向分布钢筋，在满足受弯构件最小配筋率的要求下进展优化设计；挡土墙侧水平分布钢筋最小配筋率取0.002。对于挡土墙水平分布钢筋，在满足规规定地下室剪力墙水平分布钢筋间距以及最小配筋的要求下对其进展优化设计。挡墙水平分布钢筋分加密区和非加密区，加密区钢筋间距取100mm，非加密区钢筋最大间距取150mm。水平钢筋最小配筋率取0.003。6.4配筋表1.2m覆土墙计算高度墙厚3003504003.95m附加182001420012190外侧162001420014190侧10/121501216012140水平101501014010/121503.75m附加162001220010190外侧142001420014190侧10/121501216012140水平101501014010/121504.15m附加182001620014200外侧182001620016200侧10/121501216012140水平101501014010/121504.35m附加202001820014200外侧182001620016200侧10/121501216012140水平101501014010/121504.55m附加222002020016200外侧202001820016200侧10/121501216012140水平101501014010/121506.5每延米配筋量及混凝土量表1：混凝土量〔m3/m〕钢筋量〔kg/m〕3003504003003504003.751.1251.3131.5114.93112.4120.1133.951.1851.3831.58134.07121.26123.08554.151.2451.45251.66148.86138.554136.954.351.3051.52251.74159.388147.995149.3824.551.3651.59251.82184.323170.369158.689表2混凝土造价〔元/m〕钢筋造价〔元/m〕总造价〔元/m〕3003504003003504003003504003.75461.25538.33615482.70472.08504.47944101011193.95485.85567.03647.8563.09509.29516.951049107611654.15510.45595.52680.6625.21581.92575.191135117812564.35535.05624.22713.4669.42621.57627.401204124613404.55559.65652.92746.2774.15715.54666.49133413691412综上比照，挡土墙计算高度为3.75m~4.35m时，墙厚取350mm钢筋用量最少；墙高超过4.35m时，400mm厚墙体钢筋用量最少。图6.3配筋示意6.6结论通过对不同高度地下室挡土墙三种不同厚度进展经济性比照分析，对挡土墙外侧竖向分布筋，侧竖向分布筋以及水平分布筋进展优化设计。1〕针对侧墙含钢量：覆土1.2m，挡土墙计算高度在3.75m~4.35m时，墙厚350mm钢筋用量最少，超过4.35m时，400mm厚墙体钢筋用量最少。2〕针对侧墙总造价：假设混凝土单价按410元/m3，钢筋单价按4200元/吨计算，根据以上计算表格可知，地下室外墙取300厚时，外墙总造价最低。七、桩基和根底的优化分析7.1地库根底底板的优化分析地库根底分为大柱网，大小柱网，小柱网3种，根底形式均采用独立承台+防水板，混凝土强度等级C35，钢筋强度等级HRB400，防水板采用倒楼盖法计算，不利水位取小区室外地坪下0.5m，底板水浮力按47kN/m2输入，底板恒载2kN/m2，分别选取典型柱网进展比拟分析。7.1.1各种柱网底板的方案比拟a.大柱网典型柱网7900mm7800mm，承台CT1、CT2尺寸分别为2500mm2500mm，高度900m，CT3尺寸2200mm2200mm，高度600m，筏板厚400mm，筏板采用C10/12150双层双向配筋，板面局部附加。图7.1800厚承台局部配筋结果图7.2900厚承台局部配筋结果图7.3900厚承台局部配筋结果800厚承台：承台配筋较大，冲切满足要求。900厚承台：承台构造配筋，冲切满足要求。1000厚承台：承台构造配筋，但承台混凝土浪费，冲切满足要求。因此，大柱网采用2500mm2500mm，900厚承台。b.大小柱网典型柱网7900mm5050mm、7900mm6650mm，承台CT1尺寸2500mm2100mm，承台CT2、CT3、CT4尺寸2500mm2500mm，高度900m，CT5尺寸2200mm2200mm，高度600m，筏板厚400mm，筏板采用C10/12150双层双向配筋，板面局部附加。图7.4800厚承台局部配筋结果图7.5900厚承台局部配筋结果图7.61000厚承台局部配筋结果800厚承台：承台*方向配筋较大，筏板板面附加钢筋较多，冲切满足要求。900厚承台：承台构造配筋，筏板附加钢筋较少，冲切满足要求。1000厚承台：承台构造配筋，筏板附加钢筋较少，但承台混凝土浪费，冲切满足要求。因此，大小柱网采用2500mm2100mm，900厚承台。c.小柱网典型柱网5400mm5050mm、5400mm6650mm，承台CT1尺寸2200mm2200mm，高度600m，筏板厚400mm，筏板采用C10/12150双层双向配筋。图7.7500厚承台局部配筋结果图7.8600厚承台局部配筋结果图7.9700厚承台局部配筋结果500厚承台：承台构造配筋，冲切不满足要求。600厚承台：承台构造配筋，冲切满足要求。700厚承台：承台构造配筋，冲切满足要求，但承台混凝土浪费。因此，小柱网采用2200mm2200mm，600厚承台。7.1.2根底含钢量统计表1各种不同形式柱网根底含钢量统计柱网形式筏板面积〔m2〕根底总含钢量〔kg〕根底砼总量〔m3〕单位面积根底含钢量〔kg/m2〕单位面积根底砼用量〔m3/m2〕大柱网19515.30716211.518947.8036.700.46大小柱网19515.30765390.079097.9539.220.47小小柱网20771.1654912.788920.1031.530.437.1.3结论大柱网采用2500mm2500mm900mm承台最优，大小柱网采用2500mm2100mm900mm承台最优，小柱网采用2200mm2200mm600mm承台最优。根底单位面积含钢量小柱网最省，其次是大柱网、大小柱网。7.2地库桩基的优化分析由于地库柱底轴力既有抗拔工况又有抗压工况，桩基在使用时承受压和拔两种受力状态。桩型选取预制PHC管桩和预制HKFZ空心方管桩两种，相对于预制实心方桩和灌注桩来说，预制空心桩存在施工快、造价低的优点；PHC管桩相比HKFZ空心方桩，生产厂家多，供货速度更快，但造价稍高而被广泛应用。但近年来，由于施工过程中的原因，预制PHC管桩在抗拔地库中出现过桩与桩接头裂缝开裂、桩与底板接头开裂导致地库整体或局部上浮的情况出现，故PHC管桩在抗拔工况时单桩承载力不宜过高。而预制HKFZ空心方桩在桩与桩之间的接头设计较PHC管桩有十清楚显的改善，且生产厂家也逐步增多，供货速度及桩身质量有了显著提高，在独立地库桩基使用比例中较以往有了提高。本次桩基布置与顶板布置对应，同样分为大柱网，大小柱网，小柱网3种，每种柱网分别进展整体分析，布置图仅选取典型柱网。PHC400管桩造价按125元/m计；PHC500管桩造价按155元/m计；HKFZ350空心方桩造价按130元/m计；HKFZ400空心方桩造价按145元/m计；7.2.1各种柱网桩型及数量的比拟a、大柱网典型柱网7900mm*7800mm，抗压工况时单柱轴力普遍在1950~2050kN，抗拔工况时单柱轴力普遍在600~700kN。采用PHC400管桩和HKFZ350空心方桩时，单柱下以布置3根桩为主，HKFZ400空心方桩时单柱下布置2桩为主。各桩型承载力及总造价见下表：地库桩基选型汇总表桩型桩径〔mm〕桩长〔m〕承载力〔kN〕单位承载力〔kN〕的造价〔元〕总桩数〔根〕总造价〔万元〕PHC400AB95400247004.281151345.3HKFZ-AB350(170)350237304.091151344.14HKFZ-AB400(220)4002710503.73810317.11b、大小柱网典型柱网7900mm*5050mm、7900mm*6650mm，抗压工况时单柱轴力普遍在1250kN和1450kN，抗拔工况时单柱轴力普遍在400~550kN。单柱下以布置2根桩为主。各桩型承载力及总造价见下表：地库桩基选型汇总表桩型桩径〔mm〕桩长〔m〕承载力〔kN〕单位承载力〔kN〕的造价〔元〕总桩数〔根〕总造价〔万元〕PHC400AB95400257504.161050328.12HKFZ-AB350(170)350247704.051050327.6HKFZ-AB400(220)400217404.111050319.72c、小小柱网典型柱网5400mm*5050mm、5400mm*6650mm，抗压工况时单柱轴力普遍在1150kN和950kN，抗拔工况时单柱轴力普遍在240~300kN。单柱下以布置2根桩为主。各桩型承载力及总造价见下表：地库桩基选型汇总表桩型桩径〔mm〕桩长〔m〕承载力〔kN〕单位承载力〔kN〕的造价〔元〕总桩数〔根〕总造价〔万元〕PHC400AB95400205005.001653413.25PHC500AB1005002912003.74740332.63HKFZ-AB350(170)350195004.941653408.29HKFZ-AB400(220)4002912003.50740311.177.2.2小结通过比照可知，每种柱网方案均采用HKFZ400空心方桩造价最低；横向比对可知，采用PHC管桩时，大小柱网的桩基造价最低；采用HKFZ空心方桩时，小小柱网的造价最低。八、优化分析汇总与总结表1宝山地库优化工程各柱网梁+板+柱含钢量及混凝土量汇总〔每平米〕构造体系布置形式梁/柱帽钢筋用量板/板带钢筋用量柱钢筋用量梁砼用量板砼用量柱砼用量钢筋用量汇总砼用量汇总大柱跨框架梁+井字次梁44.7520.685.980.1540.2050.02471.40.383框架梁+十字次梁42.1420.685.980.1420.2050.02468.80.371无梁楼盖12.87(柱帽)47.556.2800.3430.07566.70.418大小柱跨框架梁+单向次梁37.0921.686.010.1280.2080.02864.780.364框架梁+变截面大板22.9633.976.010.0650.2470.02762.940.339无梁楼盖11.66(柱帽)44.015.460.0090.3380.07261.130.419小小柱跨框架梁+大板18.8730.776.310.0600.2350.07758.410.372无梁楼盖12.78(柱帽)35.505.9900.2380.05756.670.295注：钢筋单位kg/m2，混凝土单位m3/m2根据与甲方沟通以及以往经历，固定选取外墙含钢量取整为12kg/m2，集水坑取整8kg/m2，风井+楼梯+坡道整体取值5kg/m2，对地库每平米总用钢量进展分析比照，统计表格如下表2，表2宝山地库优化工程各柱网总含钢量汇总构造体系布置形式梁钢筋用量顶板钢筋用量柱钢筋用量底板钢筋用量外墙钢筋用量集水坑钢筋用量风井楼梯坡道钢筋用量钢筋用量汇总大柱跨框架梁+井字次梁44.7520.685..9836.701285133.1框架梁+十字次梁42.1420.685.9836.701285130.5无梁楼盖12.87(柱帽)47.556.2836.701285128.4大小柱跨框架梁+单向次梁37.0921.686.0139.221285129.0框架梁+变截面大板22.9633.976.0139.221285127.16无梁楼盖11.66(柱帽)44.015.4639.2212851