钢筋混凝土临界状态

A.5.3.2梁和梁腹的框架连接*相对于压力灰浆的宽度b1，位移（单位长度）产生的力等于：b：灰浆的总宽度如果是张力框架，纵向钢筋断面为As1，采用下列公式计算位移力：As：张力钢筋的总断面。在上面的公式中，可以认为内力偶的提升臂为z=0.9d，另外，要注意，在正在砌住的区域，可以增加接面。**根据锚固长度和所论证的断面计算钢筋。A.5.3.3接面*由预制板按照现场浇筑混凝土的厚度制成的底板，在这样的条件下（举例），可以看成是一个整体。A.5.4扭力*可以借鉴这些条款来论证窄梁底板。A.5.4.1*研究扭矩应力造成的断裂进展很少，还无法成立裂纹理论。裂纹模块还只建立在某些实验上。可以指出，扭力强度大会使裂纹锐减。进行线性分析时，扭力强度常被低估于弯力强度，安全也正在于此。另外，在计算应力考虑扭力强度时，必然要就计算扭力矩的断面进行论证。为了简便，通常忽略扭力强度，尤其是不起结构平衡作用的扭力。在相反情况下，（互相垂直的扭力），更精确的方法还待研究。A.5.3.2梁和梁腹的框架连接通过接面规范论证梁和梁腹框架搭接，要考虑产生面与梁腹中平面，梁腹框架凸出面平行，如果这样更不利，还可以考虑所有的面与产生面平行。执行条款A.5.3.12要考虑应力tu是无裂纹混凝土断面的平均应力。随论证面的纵向位移发生变化。在计算位移时，只考虑框架宽度，来论证最大弯曲应力下梁的强度。切线应力限定为与条款A.5.1.21指示值相同。灰浆素钢筋可以看作是接面钢筋，不考虑其在灰浆弯曲强度中所起的作用。A.5.3.3接面根据条款A.5.3.1确定接面尺寸。应力较小的结构满足下列条件时，接面不做要求：-构件只承受分散负荷，变化缓慢，不可能产生动力效应或冲击力。-接面经过处理，粗糙度大，处理好连接面。-最终压力下的切线力不超过0.35MPa。-正常应力为压力A.5.4扭力是关于最终临界状态进行论证。下面的条款适用于线性构件（柱）。A.5.4.1-总则通常在假设弹性和线性材料发生变形时，估算扭力应力；通过掌握的实验结果充分了解裂纹混凝土状态后，可以借鉴混凝土裂纹模块。A.5.4.2应力计算*给定的规范针对空断面和凸出的实剖面。剖面很小的实断面，只能平衡微弱扭力偶，遭受重大变形。通常可以忽略由扭力造成的超静态应力，要考虑由围绕扭力中心旋转断面产生的作用于不同剖面的弯力。A.5.4.21空断面*通过执行薄剖面封闭断面的管形梁理论得出给定的公式。A.5.4.22实断面*试验证实，实断面核心在扭力最终临界状态下不起作用。**可以执行条款A.5.4.22第一段，把断面分解为长方形，每个长方形并列排列，去掉不沿断面外轮廓长方形板壁；这样，可以得到断面外轮廓的连续板壁。这种方法只适用于下列条件：长方形边的比为1/3—3。要遵守相关比例。A.5.4.2应力计算估算扭力偶的应力分为实断面和空断面。A.5.4.21空断面切线力公式：Tu：扭力矩Bo：壁厚Ω：半板壁厚轮廓如果壁厚Bo超过条款A.5.4.22的规定，执行实断面计算规范。A.5.4.22实断面凸形实剖面，用相等的空断面代替真正的断面，板壁厚度等于圆直径的1/6，圆可以插入外轮廓。然后，按照空断面计算扭力应力。上面讲述的方法不适于凸断面。倍。另外，在裂纹被认为很不利的情况下，这些规定被条款A.4.5.34变更。A.8.4局部压力，加箍，铰接在某些情况下会超出上章讲述的应力。就是作用于整个表面一部分的局部压力（见A.8.4.13），通过加箍及与混凝土的铰接加强小压力构件，见条款A.8.4.3列举的特殊规范。：承重构件当然不包括在此列，厚度h至少等于是表面积Bo和周长商的2倍。另外，遵守最低外延和K的极限值。表面积Bo和B同轴长方形，尺寸分别为（ao,bo）和（a,b）。最低外延的条件表面积Bo和B位似，重心相同：A.8.4.12中的负荷，要加平行钢筋达到一定深度，以避免由于负荷造成的分散力使混凝土局部断裂。当建设性规定能认定是局部破碎造成断裂时，经过研究，可以确定钢筋混凝土构件承受局部压力超过条款A.8.4.12规定的限定应力，但不超过条款A.8.4.3的限定应力。比不超过2。A.8.4.23可接受压力的计算只考虑加箍核心断面，不考虑构件的整个断面。进行最终临界状态的论证，要按照条款A.4.3.4中规定的混凝土计算强度，乘以加箍系数：pt：加箍体积和加箍核心体积比，该值上限为0.04。fe：加箍钢筋的弹性限度fcj：混凝土标准强度，至少等于25MPa。A.8.4.24专门用下面指定的横钢筋或加箍筋的形状：-当断面为圆形或八角形时，可用封闭的环形钢筋或持续的圆形螺旋钢筋作箍筋。-其他情况下，可用弯曲钢筋做成U形方框，在两个互相垂直方向上交错排放。A.8.4.25-有箍筋的钢筋端部要做弧形锚固，向核心弯曲。A.8.4.26-连续的箍筋间距不能超过构件最小横面尺寸的1/5；箍筋的直径最小等于5mm。通过铰接传递的力降为压力，在铰接面的正常状态下，倾斜最大不超过1/4。条款A.8.4.11中的规定由于过于严格，不适用于此。根据条款A.8.4.323和A.8.4.333中的规定对铰接构件加箍：箍筋不能缺少必要的钢筋以保证条款A.8.4.13中规定的力的分散。的平行边，或者是从核心开始宽度增加，裂纹边缘的相对坡度不超过5%。核心的最大厚度等于最小横面尺寸的1/8；如果厚度不超过2厘米，该比例可以变成1/5。在最终临界状态下，核心的平均应力最大等于3fcj。A.8.4.313-由于缺少有意义的试验结果，相对于铰接的角度移动（使用限定状态）限定为1/20。A.8.4.32线性铰接A.8.4.321-如果铰接允许的相对旋转运动作用在铰接件的固定直线上，则称为线性铰接。在整个长度上都有压制作用。通常在铰接轴线上，铰接件的宽度低于铰接件的相应尺寸，这样，在条款A.8.4.323中确定的箍筋可以在铰接总程度上被看成是有效的。A.8.4.33点状铰接A.8.5试验论证A.8.4.323-铰接件包括的箍筋，是由在两个互相垂直方向上交替分布的U形钢筋组成。箍筋延伸长度（与铰接轴平行）至少等于核心长度（同一方向）的3倍。在正常状态下的铰接轴线上，箍筋的总量至少为1%，与轴线平行，则为0.8%。箍筋的深度等于上面确定的宽度，在这个深度6/10之外，相对总量降至40%。A.8.4.33点状铰接A.8.4.331如果铰接允许铰接构件在构件接触面上任意一个旋转轴上进行相对旋转运动，称为点状铰接。A.8.4.332-收缩断面的核心是圆形；最大直径等于铰接件横向最小尺寸的1/3。A.8.4.333-铰接件要用箍筋，或者用U形钢筋，在两个垂直方向上交替分布，或者用螺旋钢，或者用环型钢筋。箍筋在直径至少等于核心直径3倍的环形区域伸展。箍筋的相对总量至少为2%。箍筋深度等于箍筋直径，在这个深度6/10之外，相对总量降至40%。A.8.5试验论证试验可以对应力计算（A.8.5.1）有帮助或用于论证作用力的强度（A.8.5.2）。A.8.5.1-可以通过试验论证要考虑的应力。最常见的方法是使用试块，试块由在瞬间负荷下有弹性状态的材料构成。选择试块模要先进行研究，使其具有代表性，并制定试验计划。试验就是对应力和变形的估算，变形试验采用与“材料强度”中的计算值相同的方法和系数。实施的作用力要与最恶劣的特性相符。A.8.5.23-要进行先期研究，旨在：-根据上面提到的条件和条款A.8.5.22中的规定确定试块。-制定详细的试验计划。-提供试验结果分析基础。A.8.5.241-下面研究的情况是针对在工地制作的与实际结构相符的试块，是对整体状态进行试验。要有足够的试验次数，可以对结果进行静态分析，推断出标准的强度应力至少要等于确定的材料标准强度。强度应力直接应用于使用状态的论证。要推断出最终强度应力值，必须进行整体估算。A.8.5.242*试块通常由微混凝土制作。**当尺寸差异对研究状态有很大影响时，可以使用一些不同的系数值。A.8.5.242-下面研究的情况是针对在试验室制作的试块，可以对整体或部分状态进行试验。等级可以降低，几何参数可以有所变化。可以限定试验次数（甚至只有一次），可以直接得出平均结构，只要试块有同样的标准强度，相反，最终计算值需要评估，无论如何，从工地到试验室，要考虑分散定律和变化系数会发生变化。第二部分钢筋混凝土结构常见骨架和构件适用规范

预留空白页第B.1章材料选择的说明第B.1章材料选择的说明B.1.1.条–根据要求的强度以及生产条件的情况进行的混凝土的选择B.1.1.条–根据要求的强度以及生产条件的情况进行的混凝土的选择本规范中的第A.2.1.13条中规定“如果没有进行前期的分析调查，对于普通的混凝土来说，只要其强度能够达到工地正常的施工要求就可以了”。因此在项目策划过程中提供的混凝土的构成知识起一个参考的作用，而并非具有强制作用，除非是有明确说明已经事先进行了分析必须按照此要求来生产混凝土。在第A.2.1.13条中的备注中对于各种生产条件下需要达到的混凝土的强度进行了数值的说明，但是在很多时候工地的施工条件并不能够满足钢筋混凝土结构常见骨架和构件生产所需要的条件，因此在这些工地上经常无法具备所需要施工的混凝土的准确信息。在下面的表格里面所列举的混凝土为了上满足所需要的实际强度的水泥含量只是作为参考使用，对应的是在正常试验过程中出现了10厘米左右的下沉现象的混凝土。水泥等级（1）混凝土的生产条件32.5和32.5R42.5和42.5RCCASCCASFc28（MPA）16Mpa20Mpa25Mpa30MPa300300（3）不允许325400（3）325375（3）300350（3）（1）水泥是法国标准NFP15–301（1994年6月）中所要求的常见水泥；（2）在该表格中CC和AS表示的是：CC：混凝土生产的常见条件；AS：带自检的混凝土生产常见条件；（3）需要通过适当的分析来确定；当然，当条件符合要求的时候，也不需要生产性能强度更高的混凝土。在生产工序中应该执行更加严格的自检工作。可以使用强度膏腴前面所要求的强度的混凝土，因为其耐久性更加长久，但是需要遵守在第A.2章里面的相关要求和说明。B.1.2条–钢筋*请参见D.T.U.21里面的C.C.T.G中第4卷第一节以及特殊D.T.U里面的内容。所提供的钢筋必须取得钢筋混凝土钢筋审查和认可部际委员会的认可单。总之，没有经过认可的钢筋将不能够使用。第B.2章适用领域“主要适用于柱子，板和梁的结构，本规范不适用于桥梁结构”。B.2.1.条–常见结构*主要指的是工作（或者使用）数值，特别是额定数值。**主要包括以下：普通居住房屋；办公用房屋；学校建筑；医院建筑；特别还包括：普通商业用房屋（商场，商店，等等），但是不包括仓储用建筑物；剧场；上述建筑如果结构的各个楼层的各个支撑点没有互相重叠的话，则不适用于本规范。***主要是低强度的活动荷载，家具的荷载，隔墙或者其他重量较轻的设备（家用设备，管道等）的荷载。B.1.2.条–钢筋项目的钢筋设计是建立在现行有关法律法规中的要求的基础之上。第B.2章适用领域许多工程都是由那些不需要进行繁多的计算的结构构成。这些规范的应用在相关的章节里面进行了说明。然而我们在以下将把建筑区分为三种类型。B.2.1.条–常见结构在常见结构里面，使用荷载为中等：这些荷载的值等于永久荷载的两倍或者等于5000N/平方米**。此外，对于一个结构件（板，梁，柱）的局部荷载被平均分配***，应该小于下面两个值中的最大值：2000N和该结构件总使用荷载的四分之一。B.2.2.条–工业建筑*主要指的是工作（或者使用）数值，特别是额定数值。**主要包括以下：普通工业建筑（工厂，车间等等）；仓库；在某些房间里面，可能存在特使的荷载，在法国标准NFP06–001标准第1部分里面有说明，比如承重板，这种情况需要业主或者其代表以明确的方式确定荷载，并且确定动态扩大系数值。B.2.3.条–特殊建筑物*主要包括小车室内停车场；B.2.2.条–工业建筑在“工业建筑”里面，使用荷载相对较高：“这些荷载的数值等于永久荷载的两倍或者等于5000N/平方米，通常包含较大的局部荷载，可能是活动的，并可能导致活性效果。B.2.3.条–特殊建筑物B.2.4.条–暴露性能此外，一个建筑物相对于其环境的暴露性能以及结构件相对于其覆盖物的位置可以确定裂缝开口的三个危害性等级。十分有害的裂缝情况。当构成件暴露在一个非常有侵蚀性的环境里面（海水，海雾性环境，碱雾环境，十分纯净的水，特别具有腐蚀性的气体或者地面中）的情况。有很小危害的裂缝情况。在其它情况下被认为裂缝的危害性很小。第B.3章应力的估计B.3.1.节–作用*确定某些作用的主要标准和规定在A.3.1.1段落里面进行了描述。**需要说明的是现行规定明确了支撑较大面积的板的支撑件在实际情况允许的话可以针对一个单位使用荷载小于次级件（小梁等）计算基础来进行计算。如果在标准或者规定里面没有明确的话，特别技术说明书将明确在哪些条件写可以考虑减少使用荷载。在同样的标准里面还规定了支撑楼层较多的结构件在某些情况下可以针对使用荷载小于板计算基础进行计算。同样还需要说明的是在工业建筑物里面以及在车库的情况下，应该考虑次级结构件上的局部荷载的影响情况。如果缺少相关的标准或者规定的话，这些荷载将在特别技术任务说明书里面得到明确。**按照附件D里面第D.1.2.21节的要求，风的额定值等于：NV65规范里面的正常荷载的1.2倍；相对于工作极限状态的正常荷载可能将被考虑。在上面最后一段落里面所确定的额定值还是可以在某些不会对建筑物耐久性产生影响的工作极限状态下得到减少。***还有一些特别的规定来检查支撑相临区域之外的横梁区域里面所穿行的强度（B.6.7.1.）。B.3.2.条–应力*比如由于垂直荷载产生的板的应力可以通过“笼统估算”的方法（B.6.2.21）来进行估算，但是由于风力产生的应力则将通过在B.8.1.2段落里面所确定的横梁简单计算的方法来进行估算。第B.3章应力的估计B.3.1.条–作用如果建筑物的规模和大小以及布置方式符合第B.5.条里面的规定，那么可以不用考虑梭梭以及外部温度变化所产生的影响，一般情况下可以处于以下作用中，代表符合分别为：G：永久荷载的作用–在施工图上所确定的体积基础上进行分析估算；Qb：使用荷载的作用**-在后者的额定值的基础上进行分析估算；W：风力的作用；Sn：雪的作用；使用荷载Qb的作用在各种跨度中被考虑或者不被考虑***，如果是分配荷载，根据在B.6.1.2中给出的说明，隔墙应该在G值里面得到计算，除非在合同里面中的资料有特殊要求外。B.3.2.条–应力计算应力通过应用材料强度的原理来获得，结合连续考虑各种作用和荷载情况的组合。此外我们可以将重叠原理运用到本规范里面标明的各种计算方法所估算和分析的应力中。计算应力曲线图可以被减少*。B.3.3.条–静态平衡的证明B.3.3.1B–纯静态平衡*单一接触类型支撑，比如弹性体。B.3.3.2–其它情况*一个类似的情况涉及到档土墙翻转的稳定性。**有一些专门的资料针对某些特殊建筑物比如升高的水池，烟囱等进行了说明。B.3.3.条–静态平衡的证明我们会碰到以下情况：B.3.3.1-纯静态平衡支撑横梁（可能出现晃动）。需要考虑的荷载情况是在B.6.1.21里面中的第4点，但是如果在临近的跨梁上施加了0.9G而不是G的永久荷载的情况除外。B.3.3.2.条–其它情况指的是静态平衡的损坏来自材料或者基础强度的减弱。指的是建筑物在风力作用下翻转稳定性证明。一般来说，只需要将B.6.1.2条里面的作用进行组合就可以了，但是稳定荷载应该尽量精确地得到估算，对于混凝土来说，我们选择其骨架平均密度的单位重量，选取隔墙的最小重量，计算板和柱的时候数值可以小于所要求的值**。第B.4章各个结构件之间的连接*各个结构件之间的力的传输以及每个建筑物一般链条的制作的分析应该是一个工程师需要主要考虑的问题，得到的结果将限制在计算时候没有考虑到的应力，比如地震，爆炸等所造成的异常应力产生的异常情况规模的扩大。链条的作用不仅取决于骨架的牵拉强度，也取决于它们的铆接条件。在承重墙建筑物中，我们应该参考有关的D.T.U.：20.1（砌筑工程）以及23.1（模板墙）。如果是骨架建筑物，确保一般链条的连接主要在某些骨架件里面进行了说明，对于横梁来说，这些骨架的截面不能够小于每迷板子0.5平方厘米（等级至少等于FeE400的钢筋）。这些骨架还应该铆接在两边的支撑上。对于柱子来说，我们应该参考相关的章节的内容（B.8条）。第B.4章各个结构件之间的连接在各个建筑结构件之间我们应该进行有效的连接以便确保力在各种情况的正确传输（在计算里面考虑的荷载）以及各个建筑物的一般性链接。第B.5章尺寸变化和差异性沉陷的作用B.5.0条–概述*实际上，相对于在最后极限状态的变形来说，尺寸的变化还是比较小的。B.5.1.条–接缝之间块的尺寸*在25和50米的极限值之间，我们可以选择一个中间值，对于法国本土来说，接缝间尺寸的长度可以为：地中海附近的省份为25米；东部，阿尔卑斯山脉地区以及中央高原地区为30到35米；在巴黎地区为40米；而在西部地区为50米。**如果建筑物在平面方向有一个延长的长方形形状两端的排形桩由于钢筋混凝土板三角构造的原因几乎不会产生变形，最好在可能的情况下在建筑物长度的中间部分附近也设置这样的排形桩。在相对于建筑物的纵向轴成45度角的裂缝板两端角里面，即使建筑物的长度没有达到本条要求的接缝之间的最大值。为了限制裂缝的扩大，在端部的跨梁可以安放平行骨架或者两个方向的骨架，截面要适当。***需要明确的是热作用在平台下的楼层更加灵敏，在最后一个板子和平台之间需要增加补充接缝，其目的是在只要接缝之间至少还应该出有接缝。我们还注意到的是热作用在受力楼层比较灵敏，主要是过度楼层（基础和上部结构之间）（尺寸的表化作用最为灵敏）。第B.5章尺寸变化和差异性沉陷的作用B.5.0条–概述尺寸变化的作用可以在最后极限状态检查中被忽视，一般来说需要在工作极限状态中得到考虑。但是，在计算中不要考虑，遵守以下段落里面的说明。B.5.1.条–接缝间的块的尺寸在普通建筑中的计算里以及工业建筑物的计算里，我们可以不考虑接缝间最大距离如下的结构件温度变化和收缩的作用：在干燥地区为25米；在湿润温和地区为50米；如果超过了这些极限距离，在计算中需要考虑收缩以及外部温度的变化情况，除非采取了别的措施。我们还是可以允许上述极限值被轻微地超过。如果lmax是接缝间允许的最大距离，l是接缝间的距离，Sr+T表示在结构中由于收缩和温度变化引起的一个应力，我们可以只保留该应力的α。如果l小于或者等于lmaxα=0如果lmax小于1小于或者等于1.25lmaxα=（l/lmax–1）如果l大于1.25lmaxα=1可以忽略收缩和温度变化的作用的公差（结构件的距离在以上最大长度内）只适用于柱子上钢筋混凝土的完整骨架的构件**。该公差不适用于长度较大的梁，需要注意的是，在这种情况下应该采取措施以避免收缩或者热变化现象会给砌筑工程带来不良影响以及在横梁中产生异常应力。在力骨架的接缝***在进入部分不一定必须延长，这样可以避免基础过度对中，在地下室的楼层，如果平面范围较大，可以延长里面接缝以便限制尺寸变化所产生的后果，因为这些后果可能在环境条件下比较灵敏（通风，温度）。B.5.2.条–垂直方向尺寸变化的作用*如果柱子位于里面外面，那么建筑物就适用这种情况。**这些规定所达到的高度是40米（硬隔墙的情况）和100米（相反的情况）。本段落里面所讲的热现象与在更高楼层遇到的热现象同样灵敏，因此需要在高楼层检查家够上支撑高度差的后果。遵守后面所讲的极限值，可以不能够确保在隔墙里面完全不会有裂缝，但是可以限制在正常使用条件下裂缝发生的几率。B.5.3.条–暴露件纵骨架的最小比例*如果阳台的宽度超过1.50米，不属于本条所讲的范畴，设计员除了应该遵守在常见建筑物设计所需要遵守的说明以外，还应该根据实际情况检查支模和配筋的情况，以便确保工程的性能符合要求。B.5.3.3直径太大的钢筋如果位于很小的件的端部，不能够暴露在恶劣天气下，因为这样可能会腐蚀钢筋。加强钢筋骨架的直径不能够超过10毫米。B.5.2条-垂直方向尺寸变化的作用温度的变化可以对结构的性能产生影响。基础差异性沉降也可以对结构产生影响。在常见建筑物和工业建筑物的时候，如果高度差在以下范围之内，就可以不用考虑这些作用的影响。跨度的1/300（内部和外部支撑件之间的距离）；跨度的1/200（如果只有沉降作用）；1厘米（硬隔墙）。2厘米（其它情况）；B.5.3.条–暴露件纵骨架的最小比例混凝土暴露件在气候条件下，最好增加补充接缝。可以通过浇筑，也可以通过部分或者全部预制的办法制作。普通尺寸的建筑物如果使用的是高强度的钢筋FeE400或者铁丝网，需要遵守以下说明：B.5.3.1.–当建筑物外部钢筋混凝土件的长度被限制在：6.5米（温暖潮湿的地区）；4米（干燥地区，比如地中海沿海区域以及某些东部区域）。纵向钢筋骨架至少应该等于：如果混凝土的抗拉强度在28天的情况下为2.4Mpa（或者N/平方毫米）并且在开始硬化的初期采取了避免脱水的措施，为混凝土截面的0.02；如果上述条件不符合的话，为混凝土截面的0.0025；B.5.3.2.如果混凝土件的长度超过：12米（在温暖潮湿的地区）；8米（在干燥的地区）；或者当混凝土件端部与硬结构独立（比如阳台），纵向钢筋骨架至少等于混凝土截面的0.005。B.5.3.3.–如果一部分的长度在6米到12米之间，另外一部分的长度在4米到8米之间，纵向钢筋骨架的最小截面通过修改前面的值获得。如果最小截面的钢筋骨架为上面所提到的情况，要保证两个相临钢筋之间的间距不超过25厘米或者混凝土厚度的2.5倍（以两者最小值为准）；此外它们还包括一根最大直径的钢筋或者一组钢筋：突出件端部附近；栏杆的上部；为了避免裂缝不延伸，应该在接缝的底部配备一个与混凝土件中所不止的钢筋骨架大小一样的钢筋骨架。如果是浇注混凝土墙，请参见D.T.U.23.1的规定；如果是砌筑墙，请参见D.T.U.20.1的规定；B.6章板和梁B.6.1条款-总规则B.6.1.1–计算中应考虑的支撑面和待验证的约束端截面*在后一种情况下，为了能固定这些合力的作用点，我们可以采用压力的三角形分解法，其最大值等于砌筑时允许应力。通常为了避免在砌筑时发生支座尖脊掉砖现象，我们可以使用一种装置，它不会增加尖脊右端的台基或墙的负载，相反可以减少。**当需要使用应力计算图来计算支座轴上的荷载（例如，实际工程上的计算），支座有一个很大的刚度以及支座靠内支点的连续力矩（M’）显著比这些支座轴上的连续力矩（M）小时，达到这种情况。在假定支座上能完美地嵌入该支点的情况下，我们使用该荷载计算相关的跨度；我们同时能得到支座支点的约束端的力矩（M’’）。使用两个最大值（M'）和(M'’’)来验证最后的极限状态。在这里(M'’’)代表（M）和（M’’）这两个值中的最小值。B.6章板和梁B.6.1条款-总规则B.6.1.0-定义本章涉及的板由与组成横肋的大梁系统（主梁，次梁，小梁…）相关的横梁构成。它们必须承受重负载以及可能的天气变化（下雪，刮风）。B.6.1.1–计算中应考虑的支撑面和待验证的约束端截面。在下列情况下，利用作用点的反作用合力来计算中应考虑的支撑面：大梁装备有一个支撑装置；大梁置于台基或砌筑墙上*。在其它情况下，尤其是板元件置于混凝土支座上（梁,柱或纱）这种经常发生的情况下，计算中应考虑的支撑面在支座的两端测定。用于调整约束端强度的支座截面即为支撑物的靠内支点上的截面只要能验证与相应力矩**保持平衡的、作用于支座或结点上的反作用力。min:最小max:最大B.6.1,2min:最小max:最大B.6.1,21.板的受力情况只承受永久荷载和可变荷载的作用力—排除所有气温变化的作用力。一般来说，如果我们考虑到一种适应组合（2）就不是决定性的因素，这种情况是能够允许力矩包络线在下部钢筋的一部分截面延长直至支点的状态下存在一段距离。相反的，对于通过悬伸物延伸的梁的情况，组合（2）必须考虑（第四中情况）。B.6.1,2荷载类型和其组合B.6.1,21板的受力情况只承受永久荷载和可变荷载的作用力—排除所有气温变化的作用力。唯一面向考虑最大极限状态的组合是:组合承重梁跨卸载梁跨（1）（2）1.35G+1.5QHG+1.5QH1.35GG对于有两个简单支点的通过悬伸物延伸的梁的情况,不同情况下的荷载考虑如下

:cas情况第四种情况的荷载在计算梁跨两端帽的钢筋的长度时是决定性的因素。为了静力平衡的证明必须考虑这个因素，但是在支点之间的梁跨上是0，9G。（条款B.3.3,1）第五种情况的荷载在检验梁跨的有效力矩时可能是决定性的因素。B.6.1,22对于可能承受着永久荷载，可变荷载和风的作用力的楼板的情况。按照作用力QB和W各自的值和他们的符号，很明显的有一些作用力的组合不被考虑。组合（1）和组合（2）可以被考虑为在W=0时的组合（3）和组合（4）之中。组合（2）和组合（4）和上段中的组合（2）有相似之处。组合（3）和组合（4）这两种组合在卸荷梁跨的情况下，被包含在组合（5）和组合（6）中。在框架梁的不同梁跨段承受着可变荷载和风的作用力，而在非常不利的条件下可变荷载可以不作用在整段梁跨上（B.3.1.）但是风的作用力要考虑在一个方向上或另一个方向上作用在整段梁跨上。在大多数的情况下，为了检验在支点以至于梁跨上的弯曲力矩，我们通常要考虑条件最为不利的两种组合：在检验支点上的有效力矩时组合G+1,5W有可能被考虑。B.6.1,23.对于可能承受着积雪作用力的楼板的情况。*主要的作用力为积雪时，一般在海拔500米以上，在除了档案室和停车场外的局部情况下，0的值提高10%。对于楼顶平台，习惯性的考虑可变荷载QB或是积雪的负载Sn，但是不同时考虑两者，除了在一些特定情况下，如符合工程指定文件标准建设的露台停车场。B.6.1,22对于可能承受着永久荷载，可变荷载和风的作用力的楼板的情况。可以考虑到的主要的组合有以下几种：组合承重梁跨卸载梁跨（1）（2）（3）（4）（5）（6）1.35G+1.5QHG+1.5QH1.35G+1.5QH+WG+1.5QH+W1.35G+1.5W+1.3ω0QBG+1.5W+1.3ω0QB1.35GG1.35G+WG+W1.35G+1.5WG+1.5W此时,根据条款D.2.2,1.0是在规范NFP06001中给出的附加系数。它的值在所有场合都为0，77，除了对于档案馆和停车场它的值是0，9。B.6.1,23.对于可能承受着积雪作用力的楼板的情况。被考虑到的组合与那些在B.6.1,22中的组合基本相似，只是用Sn*代替W。B.6.1,3.应力评估应力扣除作用力组合如在B.3.2.段中所指出。条款B.6.2对于处于中轴的垂直荷载的情况对于作用在所考虑的梁的中轴上的垂直荷载一般来说都包括永久荷载和可变荷载。它们同样有可能来自于气候温度的作用。B.6.2,1.对于传递给其他杆件的荷载的评估荷载作用于一承重杆件时，一方面直接作用于这部分上面，另一方面通过给支撑它的那些元件传递荷载，此时考虑它们可能的连续性。在任何情况下，对于通过梁间（次要的和主要的）空心混凝土块楼板传递的荷载的评价，我们可以忽略空心混凝土楼板的连续性作用。对于通过不同于空心混凝土楼板的元件传递荷载的情况，必须要区分中度B.6.2,2.–楼板计算的简化方法B.6.2,20.-*这种简化计算的方法考虑到应力可行的重新分配。它不能应用于不属于楼板的梁的计算。比如，对于在铁路桥行驶路面下的梁，习惯性的用理论连续性的计算方法或框架梁的计算，至少有运动荷载的作用力。应用理论连续性计算方法计算的梁，要属于主平板梁，应用这一计算方法经常会导致一容易引起错觉的精度结果，这是因为考虑了贯线截面的惯性力据的变化定理的不确定性和支柱连带的作用力。可变荷载作用于楼板和在条款B.2.1.和B.2.2.中说明的相对较高可变荷载作用于楼板这两种情况。B.6.2,11承受中度可变荷载的楼板的情况在从小梁到桁梁传递荷载的过程中，我们可允许有不同元件之间的非连续性，然而除了以下几种情况：一些小梁和桁梁边缘的梁跨，对于第一个中间支点，要同时连带考虑，要么考虑采用的力矩连续性，要么提高梁跨的相应的作用力，对于有两个梁跨的小梁提高15%，对于有多于两个梁跨的小梁提高10%。通过一个托臂延长边缘的梁跨，我们要考虑托臂的作用力。B.6.2,12.–相对较高可变荷载的楼板的情况。在从副梁向主梁传递荷载的过程中，在考虑到变荷载作用于梁跨和主梁，我们必须考虑副梁的连续性，但是不更进一步研究交错梁跨的负载情况。力矩的连续性的评价如条款B.6.2,22.中所举出的方法。B.6.2,2.-楼板计算的简化方法B.6.2,20.–对于包含了和主平板相联又位于主平板之上的梁（次要的和主要的）的楼板的情况，合理的应用计算方法，为了计算梁，以下的简化计算方法的应用范围基本上由可变荷载到永久荷载的比例作用决定，可能受限于附加条件。这种方法对最大极限状态的检验，相对于正常使用的极限状态的检验同样得到很好的应用。B.6.2,21.–应用于承载中度可变荷载的楼板的计算方法是«经验法»。B.6.2,210.–应用范围除了在B.2,1中说明的条件，在«日常建筑工程»范畴内（可变荷载最大等于两倍的永久荷载或5000N/m2)，此方法只能应用于弯曲杆件（用在一个方向上的抗弯强度计算的梁和石板）满足于下列条件：-横跨线截面的惯性力矩在不同连续梁跨上是相同的；-允许的量程在系数在0,8到1.25之间；B.6.2,211.方法原理*这里用«经验法»和«经验规则»表示得到的方法和规则，我们可以参考附件E.1中的说明。B.6.2,22.–应用于承载相对较高的可变荷载的楼板的计算方法。B.6.2,220.–应用范围*它也可以应用于承载中度可变荷载的楼板的计算，特别是当应用范围中的有一个补充条件没有被执行时。允许承受永久荷载的支座上的力矩的值的减小量如在条款B.6.2,210中被指明。B.6.2,221.–方法原理*我们可以参考附件E.2中说明的规则。-另外，开裂不影响到钢筋混凝土的强度和它的保护层。在这三种附加条件中有一种不满足的的情况下，我们可以应用在条款B.6.2,22.中确定的对于承载相对较高的可变荷载的楼板的计算方法，但是可通过运用一个在1到2/3的系数值减小只承受永久荷载的支座力矩；结果使在梁跨上的力矩增大。B.6.2,211.–方法原理这种方法在于对梁跨力矩和支座力矩最大值的评估和部分的对比梁跨的弯曲力矩Mo的最大值，也就是说在有同样自由荷载的独立梁跨中，梁跨被考虑为承受相同的荷载。采用的经验值必须得到试验的认可。B.6.2,22.-应用于承载相对较高的可变荷载的楼板的计算方法。B.6.2,220.–应用范围这种方法主要应用于«工业建筑工程»中的楼板，它在条款B.2.2中已经被说明。（最高可变荷载相当于两倍的永久荷载或5000N/m2）*.。B.6.2,221.–方法原理这种方法是由AlbertCaquot推导的简化连续性方法。它对理论连续性方法的修正是为了考虑一下几个方面：-沿着中轴的横跨线截面的惯性力矩的变化，这是由于上部钢筋混凝土板的有效宽度的变化，这种混凝土板相对于理论连续性上，在一些对支座力矩的测量中起到减弱的作用和相应的在梁跨力矩上起到增大的作用。-连续性梁跨的荷载作用力的减小。这种减小比理论连续性预见来的重要，它允许限定承载可变荷载的梁跨的数量。A.Caquot的方法建立最初是为了计算与支柱不联结的梁，现在已经延伸扩展到计算与支柱联结的梁。它可能应用于考虑或不考虑它的这种联结。B.6.2,3.–包络线*值得提醒的是在悬伸出来的延长梁跨的情况下，同样的要考虑组合（2）。B.6.2,31.–可变荷载的楼板*在«经验方法»的应用的一些限制条件中，条件在其他情况下频繁出现，我们可以运用在附件E.1中确定的经验规则避开前面所作的轨迹，用来确定上部钢筋和第二层下部钢筋的长度。条款B.6.3.–开裂的极限状态这是一种情况，比如像对于建筑物被浸没部分(D.T.U.14.1)的井壁的水槽和水库（C.C.T.G第74分册）。条款B.6.4.–无脆性的条件*最小百分比0,001明显地与等级为FeE400的钢筋的截面相联系，在处于弹性界限的应力下，直截面的开裂力矩在均匀材料中与Navier曲线相联系，最大拉伸应力等于抗拉强度。**参考条款A.4.2,2.（文本和注释）。B.6.2,3.–包络线B.6.2,30.–在一般情况下，通过考察不用作用力组合的不同情况下的荷载，可得到计算应力的包络线。对于只由永久性荷载（G）和可变荷载（QB）引起变形的楼板的情况，一般应用的组合是在B.6.1,21.中定义的组合（1），同时考虑到在B.3.1中给出的指示，相对的要考虑（G）和(QB)。B.6.2,31.–通过«经验法»计算的承载中度可变荷载的楼板。包络线起到了对作用在支座上的力矩和在梁跨上的力矩的选择。轨迹可以经验性地被描述，需要指定给每一种情况下的荷载（只有永久性荷载或永久性荷载和可变荷载）相对应的支座力矩，一般都是在对相邻梁跨承受与否可变荷载的假设下，通过对力矩成比例的规则进行分配。B.6.2,32.–承载相对较高可变荷载的楼板包络线是通过对于在条款B.6.2,221.中定义的方法的应用条件得到的结果。对于在通过悬伸出的延长梁跨的情况之外，需要考虑在限制方法应用中预测荷载的情况的条件下，所有梁跨上都有作用力1,35G，不同梁跨上或者有作用力1,5QB或者有作用力0（无可变荷载）。条款B.6.3.–开裂的极限状态条款B.6.4.–无脆性的条件对于所有处于拉伸状态的梁来说，它受到简单弯曲或复合弯曲，拉伸的纵向钢筋的截面至少等于梁的直截面的0,001。我们可以忽略对于连续梁的支座截面的无脆性条件的检验，但是对于遵守无脆性条件在梁跨上的拉伸钢筋的截面，它平衡了在简单支座上的梁相应条款B.6.5.–变形的极限状态B.6.5,1.–一般情况下的位置设置*我们有可能会遇到一种特殊的情况，比如，对于由于支座旋转的关系，位于砌体表面的楼板有挠性的情况。**在钢筋混凝土建筑工程的事故中，很多事故都造成了弯曲杆件的过度变形。这些事故一般来说不仅影响到钢筋混凝土工程本身的性能；他们经常在地面保护层或天花板上表现出来，特别是建筑隔板上；对建筑的修复也要投入大量的资金。根据有些业主的明确要求，相应地对于梁的沉降或楼板的厚度，在工作负荷下的应力增加，工程期限的缩短都是这些事故增加的可能性因素。B.6.5,2.–挠度的评估*我们可以运用下面给出的公式；一般在瞬时荷载的作用下，通过实验得到的挠度测量的结果校准其中的系数值。我们可以通过下列关系定义If：其中系数和等于：的力矩；或者对于在梁跨上的拉伸钢筋的截面，支座钢筋的截面的和的半数的增加量，至少等于梁的直截面的0,002。但是这种例外不存在于悬伸物平衡的支座上。在钢筋弯曲度的计算中，增加百分之二十的值就可免去运用无脆性条件。条款B.6.5.–变形的极限状态B.6.5,1.一般情况下的位置设置楼板的不同杆件的变形必须保持足够微小，以求达到不损害建筑使用的部分，不造成承重元件的毁坏，如果存在墙面层，隔板或其他支撑物，不由于他们的支撑物的过度变形而造成不可接受的破坏。这些变形同样也不能导致在一些计算假定下的应力的重新分配。如果有必要预防以上任何一种危害的出现，我们需要通过挠度的计算解释变形的极限状态，而此挠度的计算是通过B.6.5,2.中阐述的原理推导得到的。尽管如此，如果对某种梁，如自由荷载的截面高度比值h/l至少等于Mt/10Mo的梁，我们可以不需要进行这种计算。Mt是梁跨上的最大弯曲力矩，拉伸钢筋的截面A满足A/b0d4,2/fe，b0是肋拱的宽度，d梁的有效高度，fe以MPa(或N/mm2)为单位的钢筋的弹性界限。以上只应用于与砌体相连的梁的公差，它的h/l的比值至少等于1/16的Mt的相对值。B.6.5,2.–挠度的评估在需要对变形进行证明的情况下，我们用条款A.4.6,1中的原理和材料强度的惯用方法计算挠度。为了考虑在拉伸区域可能存在的开裂，我们用凭经验确定的假定惯性力矩If代替完全均质截面的惯性力矩Io。它适合区分永久性荷载的作用力和变荷载的作用力，特别是在考虑到涉及作用力评估的不同荷载的次序，关系到墙面层和隔墙的控制。长时间变形的情况瞬时变形的情况在应力情况下长时间变形的情况瞬时变形的情况在应力情况下的值在这个表达式里是正值和零在这些表达式中：Io确定完全均质截面的惯性力矩，用n=15计算；ft28混凝土的抗拉强度，用单位MPa（或N/mm2）表示；s所考察荷载的情况下钢筋的有效拉应力；钢筋截面的面积和肋拱的有效截面的面积的比值或百分率=A/bodBo肋拱的宽度，b为压缩台的宽度曲率1/ri和1/r通过分别考虑惯性力矩Ifi和If而得到，这两个惯性力矩与i和有关。纵向变形模量和Ei及E=1/3Ei有关（条款A.2.1,21.和A.2.1,22）：M是在所考虑的工作极限状态的组合下的所处截面的弯曲力矩。如果没有通过曲率值得到的变形评估的基本证明,我们可以认为挠度fi和f等于这些近似的表达式在简单支撑梁和连续梁的情况,在悬伸段方向上的连续或非连续的平板带上的情况下被应用。在任何情况下，都表明了所考虑梁跨的支座两端的悬伸段，同时

M是所考虑荷载下的梁跨上的最大弯曲力矩。这个力矩不能低于应用«经验法»（附件E.1）得出的值。对于托座来说，如果没有比较明确的证明，我们同样可以把托座两端的挠度fietf看作与瞬时变形和长期变形有关，它们的值各为：如果嵌固截面的转动不被认为是可忽略的话，最好加入截面转动引起的位移值。对于s的微小值，也就是在小应力作用下，系数为零；在小荷载，梁没有开裂，荷载是第一次出现的情况下，惯性力矩If同样等于完全均质截面的惯性力矩。这里，很明显地需要在变形计算中考虑应力评估中的不同荷载出现的顺序。特别对于根据隔板性能分配的总体挠度的确定，需要由以下的方法实现：在的评估中，考虑到s的值与所承受荷载的情况相联系，我们计算：-挠度fgi和fg承受着所有的永久荷载。-挠度fjt－由在隔墙施工时的永久性荷载产生。-挠度fpl－由各单元所承受的总的永久性荷载和可变荷载产生。产生的总挠度ft应该小于以下的极限变形值：当后期施工的隔墙或脆性地板铺设厚度不大时，可以不考虑由上面公式计算蠕变挠度的部分。注意：当梁的随机变形过程应该由裂缝的产生和发展所引起的，不仅要考虑梁的支撑构件的裂缝而且还应该注意临近构件的影响。虽然在计算强度的时候没有考虑临近构件的作用，但临近构件可以增加结构整体的刚度。总之，对比由计算得到的挠度和在实际工程中测量得到挠度是没有意义的。本文上面所提供的方法是为了从整体出发，确定一些引起变形得重要参数的变化范围，使结构具有一定的刚度，能够达到正常使用所确定的最小变形。为了减小变形的影响，建议在施工中选用有较高强度的混凝土，特别是混凝土的抗拉强度；同时，安装或施工隔墙和地板铺设的原部件的时间间隔应该尽可能的长。B.6.5.3挠度的极限值*可能由以下情况决定，在一些工业建筑中，由工厂的机器或设备的B.6.7横向钢筋B.6.7.1总则*一般来说，由于可变荷载在梁的跨度范围内可以产生了很大的剪应力，出现最大剪应力的截面一般在支座附近，一旦出项了这种现象，结果是不得不重新计算梁的截面。因此，当荷载是均匀分布荷载，或可以当作均匀分布荷载来考虑时，做如下简化：在跨度中间处，单位长度上任一截面的横向配筋率等于靠近支座处截面配筋率的1/4。但如果在梁的某一截面上受到了集中荷载作用时，横向配筋就应该考虑该荷载在梁中性横截面的实际应力传替路径。**其他情况下的横向配筋可以按照C.C.T.P的抗震设计要求来计算。拱的宽度拱的宽度拱的宽度拱的宽度梁所受的荷载范围柱注释-第二，如果拱的推力，在某些特定的构件上或通过砌体与钢筋混凝土的摩擦以及一些特殊的构件上传替。这些特殊的传力构件在使用独立支座件和与边相邻的支座来支撑时中是必不可少的。通常情况下，砌体和混凝土之间的摩擦系数一般取0.5。如果满足以上条件，则可认为梁所受力为砌体的重力和拱从中心线一半的重量之和，加上拱所受的推力（如果推力存在的话）。最后必须考虑，由于拱的下沉，力作用在梁上，结果使梁上的剪应力增加。B.6.8.4－预应力小梁楼板*对于其他预应力小梁楼板，它们的设计与自己相适应的施工技术标准和文献，不在本规范讨论的范围内。B.6.8.4.1总则B.6.8.411*必须避免产生光滑的施工缝表面。B.6.8.412*在通常情况下，为了考虑到施工材料和模具的重量，一般作用点取在两支座的中间，选择1000N/米和500N/米中较大者作为计算的重量密度。B.6.8.415实施正确和有效的连接是使用预制构件存在的最大问题。在工程中，预制件有和普通现浇混凝土构件有一样的刚度。如果在施工中，要使用预制这种技术，研究其连接技术是必要的。以下这些规定就是为了使设计和施工方能更好的研究预制构件之间的连接。B.6.8.416当由混凝土或陶土构成的空心梁相邻轴线之间的距离小于60cm，同时连接的距离不是很大时，不需要对其进行验证。如果结构中不存在空心梁，且两小梁之间的距离不大于两端现浇混凝土的距离，不要求做任何验算。B.6.8.417预制肋的连接可以按下图计算：现浇混凝土预制肋现浇混凝土预制肋根据作用在支座上力矩的大小，d的变化范围在12到20直径间B.6.8.418*计算预制小梁的挠度，可以用B.6.5中的方法，设计者必须注意以下3点：-对相邻两部件的接触效应应该慎重考虑。-必须谨慎使用外推法运用快速加载计算由永久性荷载引起的挠度。-当预制小梁中间无支撑点时，必须计算考虑楼板自重所引起的挠度。B.6.8.421当现浇混凝土进入到预制小T形梁和小简梁时，梁上产生的粗糙度很大的上表面。粗糙的上表面预制小粗糙的上表面预制小T形梁空心梁现浇混凝土上端规定钢筋网的肋当小简梁的高度高小T形梁时，更容易形成混凝土的密封。B.6.8.423乱石砌体*在位于空心梁的乱石砌体上配置钢筋有以下作用：-减少由缩水引起的裂缝的危险。-抵抗当受力较小的集中荷载所引起的效应。-使作用在其间的里均分布在与之接触的肋和构件中。若铺设易脆的地板，将加重裂缝的形成。虽然确定了乱石砌截面的最小配筋面积，但对于密度很大的荷载，应该验算其极限状态下的强度。B.6.8.424-变形当梁的中间点有支撑点时，而且h/l，即肋高度和凌空跨度的比值大于Mt/15M0时可以不要求核算梁的变形度。其中Mt为梁的最大弯矩。同时，还必须满足h./l的值大于1/22.5.B.6.8.5桁架法计算梁构件*单一桁架图受压连杆部分受拉连杆部分受压连杆部分受拉连杆部分**如果在混凝土没有产生裂缝时，其受力图将十分复杂，同时将会增加用桁架法以及计算的难度。第B7章连续支撑件上面的面板条款B7.0总则*临时支撑件上面的面板、环幅式楼板和无梁楼板属附件E4的内容。条款B7.1应力的计算*如果有，同样必需考虑气候的负荷。**可以参考附件E3，如果负荷是均匀分布的。***除非另有规定，一般可以采用下列规定：-两块板共同支撑的时刻，在绝对值方面，是其中每块板确定的最大值；-如果板材较大的侧边是相邻的，承受骨架的方向停滞可以用和确定大梁的相同的规定来进行确定，特别是，可以使用附件E1的指示。；-如果一块面板全部或者部分嵌入周围的四边，较短侧边布置的“罩式”骨架的长度接近在较大侧边布置的“罩式”板确定的长度；-如果一块板材至少一部分悬梁嵌入其四边，“罩式”板长度应在最有利的情况下进行论证，一般对应单独支撑应用负荷的悬梁情况（第B6.1.21条的第四种情况）。第B7章连续支撑件上面的面板条款B7.0总则下面的规定，作为需要，对以下条款进行补充：A3.2.5（应力的计算：面板）；A5.2(切面应力下面板和面板大梁的论证)；A8.2(连续支撑件上面的面板)。这些规定同样适用于带有一个方向的面板或者被如此，当作那些可以被第B6.2.2条计算简单方法论证的，特别是可以被“固定包干式”的方法论证。条款B7.1应力的计算对于长方形的面板，其在两个方向的范围关系低于0.4(或者高于2.5),不同的板材，一般单独使用负荷1.35G+1.5QB*来计算，在其周围**假设的连接板的总面积上面。这种假设计算的最大挠曲时刻，随后，根据第B8.2.32**条的规定，被扩大到跨度和支撑件上面。条款B7.2建筑规定条款B7.2.1-内部骨架支撑件上面的固定条件应根据第A8.2.43条进行检验。在第A8.2.42条和第A.8.2.43条的解释中，不把活动的集中的负荷看作是一种负荷，其强度低于总变化负荷的四分之一，适用于板材完整的表面。如果没有活动的集中负荷，第A8.2.43条提到的钢条的固定被看作是合格的，如果支撑件上面延长的钢材用至少等于固定总长度的三分之一的长度来进行固定。第A.8.2.43条提到的，使用焊接来固定，对于焊接支架的钢筋石板，要求一条焊接线，或者布置在支撑件上面，实际距离是至少等于1.5cm，如果是混凝土支撑件，不管是否有钢筋，不管是否是预制件，如果是砌体支撑件，侧实际距离是5cm。第B7.2.11-当焊接线位于支撑件裸件和钢筋混凝土支撑骨架（大梁核心骨架或者壳体垂直骨架）之间的时候，要求的固定条件被看作是合格的，在下列情况下：－面板支撑件之间的距离已经在方案中选定，根据使用的焊接支架板材的网格尺寸，而施工方法可以满足固定在最高距离的条件；－或者更加常见的是，钢筋包含焊接支架的板材，覆盖在板材的中间（“抽屉式板材或者钱夹式板材”），这样可以在支撑件上面调整定位。第B7.2.12-当焊接线位于框架轮廓内部的时候，这要求：－或者在全部切割框架之前，把内部焊接支架板材摆放好；－或者在大梁平均平面在框架上面笔直地切割平行线，以便将第一条焊接点线渗透进将要固定的线里面。经常可能预先需要考虑条杠式骨架，适当地进行固定，和焊接支架一道进行覆盖，原则上，在包含3个焊接的长度上面；这些条杠骨架可以进行切割，以便用作上部的支撑骨架，保持嵌入或者连接时刻的强度（第B6.8.417条）。如果，特殊情况，板材骨架支架截面一半之内的部分被延长到支撑件，采用的布置需要用强度时刻曲线划线和疲软时刻外部曲线的划线来进行论证，并检验支撑件上面固定的条件（对于形成光滑线焊接支架，检验焊接数量，对于形成高粘度线的焊接条杠和支架，建议固定的长度）。B.7.2.2-最低厚度现场浇铸的乱石砌体的最低厚度是:4cm,如果砌体和有强度的结构（钢筋混凝土的或烧结土材料的）相连接或者和一个同等的辅助保护相连接；5cm,对于其他情况在车间预制砌体的厚度不得低于固定在上面砌体的四份之三。B.7.2.3-钢筋结构的布置如果厚度低于或者等于7cm，而局部没有较强的负荷9见B.7.2.1),可以只安排一层骨架。条款B.7.3－裂缝开度的限制状态第A4.5.3和A.8.3条，以及第B.6.3条关于大梁的规定可以使用条款B.7.4－非脆弱的条件和骨架的最小截面*某些建筑或建筑部分，在面板里面，特别暴露在线性变化线性的，此外必需，进行补充建筑安排，如临时接头，最终接头，预制，滑动支撑，等。默认情况下，在支撑面板主要方向的骨架最低截面应进行增加。但是需要注意对单独骨架足底截面的控制和外观会导致很重要和非平常的数据。地线停车场，在外部强力通风的，其周围墙壁预先完成的，例如，就属于这种现象。**Po是钢筋体积和混凝土体积的比例***一般也把垂直钢筋和“罩”相连接。后者必需被当作安装钢筋，因此最低截面和间距的规定是不得更改的。但是，如果“罩”是光钢筋焊接的支架，它们可以进入固定条件，并且应进行论证。****遵守某些模板的规定甚至可以不用在某些面板中安装挠曲的骨架。例如，出于特殊的理由，较小尺寸的面板（按米计算跨度）和几何倾斜较相关小（低于20），使用有效的限位块缠绕，并且没有固定和活动的较大的集中负荷。条款B.7.4－非脆弱的条件和骨架的最小截面使用第A.4.2条规定而确定的非脆弱条件和骨架最小截面可以阐述如下。即：Po骨架率**用以下方法确定：0.0013，如果是光钢筋（FeE215或FeE235）。0.0008，如果是条型钢或FeE400等级高粘度丝钢或用直径大于6mm光钢丝焊接的支架，0.0006，如果是条型钢或FeE400等级高粘度丝钢或用直径最多等于6mm光钢丝焊接的支架。lx和ly面板的尺寸其中lx≤lyPx和Py跨度钢筋最低率，在“x”和“y”方向在“x”和“y”方向，Px钢最低率必需满足以下的不等式：对连续面板支撑上面骨架的非脆弱条件和最低截面，可以进行检验，条件是预计的最小跨度截面遵守这些条件，平衡相关被视为和周围连接的面板的相对时间或者跨度钢筋的截面，加上支撑上面钢筋截面的一半，至少等于上述比率的2倍。在平衡凸出物的支撑上面不允许条件降低。可以不使用上述的条件，只有增加20％挠曲钢筋的计算(§A.8.2.3)以及钢筋的分布（§A.8.2.41）****。条款B7.5便携的限制状态使用第A4.6.和第B6.5条关于大梁的规定。但是，如果是支撑在四边的长方形面板，允许不一定做挠曲的计算，如果下列条件完成：1.Mx和My是跨度最大时刻，按每个宽度单位，在重叠未嵌入支撑件的面板里面，按lx和ly的方向，并且超出支撑件后不是连续的（假设Mx大于My），而Mt跨度时刻，按宽度单位，在lx方向，考虑到嵌入力量或者连续的力度，h/lx的比例大于Mt/20Mx,Mt不得低于0.75Mx.2.A是骨架截面，按长度b截取，d是有效高度，fe是弹性限度，百分比条款B.7.6预制面板的地板B.7.6.0-定义*这样完成的底部可以有2个、3个或4个支撑边。它们可以组成加强筋的砌体。下面的规定不涉及：－建筑期间，仅形成石板模板或者砌体的材料；－预制面板，带有混凝土加强筋，预制部件的总厚度超过最终底部厚度的一半，但是可以安装合格的方式进行使用。本条的某些规定可以使用，特别是对于上述的第二等级，那些和整体石块和截面滑动相关的规定。整体石块的运行要求预制石板和石板截面内部滑动传输应力，必需有凹凸不平和干净的表面。B.7.6.1-最低厚度*骨架包裹的条件实际上会在5cm厚度，除非较小尺寸的预制石板，可以要求4cm的厚度。ρ=A/bd是最低等于2/fe,其中fe的单位是MPa(或N/mm2)（或20/fe，其中fe的单位是巴）条款B.7.6预制面板的地板B.7.6.0-定义“预制面板”表示预制的面板，用来形成一个实心面板钢筋的上部，这样预制的面板，在最后阶段，表现出一个整块石头的效果。下面关于底部的规定，其现场浇铸的混凝土上部，最低厚度应等于预制面板的厚度*。B.7.6.1-最低厚度预制石板的最低厚度会影响骨架包裹的条件和定位的误差*。在临时性阶段论证重出现的有效高度，鉴于预制表面可能出现条纹或者划痕，需要进行评估。B.7.6.2条－论证B.7.6.20-考虑到上面所述的规定，可以使用连续支撑上面石板相关的总规定（B7.0到B.7.5）.B.7.6.21-临时阶段挠曲度的论证B.7.6.211-在搬运、储存和使用阶段，考虑到支撑和起吊操作，预制石板应进行论证。B.7.6.22-最后阶段的挠曲度论证用预制石板和现场浇铸混凝土完成的石板随后应作为一个整块石板进行论证。这种论证不考虑临时阶段。只有预制石板，在地板施工阶段，落在中间的支撑架上面，间距是按预制石板厚度25倍的距离。在石板有模板用几块预制石板构成的时候，预制石板中间结合处的截面可以被看作，或者恢复连续性，或者是连接件，根据现场浇铸混凝土采用的钢筋结构。如果是集中的较大的负荷侧必需特别进行检查。最低百分比的规定（相对石板的总厚度），可以使用于重叠骨架预制石板中间的连接处，当一块板材含有几块预制石板的时候，并且在预制石板的骨架。B.7.6.23-切线应力下的论证*如果最后几何形状是锯齿状，论证方面可以采用比A.5.3.3规定的更高的应力。**在石板重固定制作的骨架需要特殊研究的措施，例如，在制作下部粘粘钢条的焊接。为了保证稳定性，在以后的铺设中不损坏，可以进行补充规定，分段对垂直于粘粘钢条的骨架进行焊接，以便形成一个底部。间距现场浇铸混凝土间距现场浇铸混凝土制作骨架预制石板B.7.6.23-切线应力下的论证移动强度应进行论证，在于是石板和现场浇铸混凝土之间回收表面处，使用A.5.3条的规定。如果底部是“普通建筑”类型的，不要求防震保护：－如果遵守A.5.3.3条的条件，不使用任何的制作骨架；－如果未遵守A.5.3.3条的条件，应计划使用制作骨架。这些骨架从对第三仿施加的总移动力度进行确定，并在这些区域铺设。制作骨架连接的间距不得超过底部的高度，这些连接的间距不得超过这个高度的3倍。B.7.6.3–支撑的条件支撑上面下端钢筋固定规定（第A.8.2.43和第B.7.2）适用于于是钢筋，会引起大部分情况下超过这些预制石板的骨架，来制作备用骨架。B.7.6.4-打孔如果没有特殊的规定，第A.5.2.4体的规定可以使用，条件是用第A.5.2.42条的0.045系数代替0.030系数。第B.8章立柱B.8.1.1-垂直负荷的评估*上面的规定，处于简化目的应允许的；对于中间立柱，不会造成不同的负荷使计算复杂化；它会过多评估边缘立柱的负荷，在某种测量下，至于安全，不考虑这些立柱挠曲的应力。应注意，只有如果底部强度和立柱强度的比例。或者足够强（最常见的情况），或者足够小（特殊情况），忽略边缘立柱的挠曲时刻才是合法的（见B.8.2.10）.B.8.1.2-水平力度引起的应力评估*显然，推荐的方法不能被当作确定完全负荷实际情况骨架的运行情况；可以使用合乎逻辑的其他示意图来代替。如果确定骨架来支撑类似示意图的应力，可以运行面对强度最后状态的安全不取决于所有的示意图，只要系统不会坍塌，因脆弱性的断裂或形状不稳定而引起，而是塑料性的连接件第B.8章立柱B.8.0条－总则特别使用以下条款来规定：A.4.3.5压缩形成的挠曲情况A.4.4形状稳定的最后限度状态A.6.1.24压缩钢条的连接A.8.1压缩部件（建筑规定）这些规定可以进行补充，根据使用的不同领域。A.1条从本文中剔出，模板混凝土的墙壁此外属于DTU23.1的内容。第B.8.1条－立柱应力的计算B.8.1.0-适用范围下面的规定适用于“普通建筑”类型的立柱，应力的确定使用考虑立柱坚固性和其他建筑部分的坚固性的方法。B.8.1.1-垂直负荷的评估立柱承担的垂直负荷可以，如果有，使用负荷变化递减的原理，对于高层建筑，如现行标准所述，并允许底部各个部分的不连续性（砌体，小梁和大梁）。但是，对于带有连接跨度的建筑，用2组边缘立柱和1组或几组中间立柱支撑的，应进行更精确的计算，平均的负荷允许跨度的间断性，应加上：－15％，对于有2个跨度建筑的中间立柱；－10％，对于至少有3个跨度建筑，边缘立柱附近的中间立柱对边缘隶属评估的负荷价格连续性没有减低。如果使用大梁结构来延长边缘的部件，必需考虑支柱的应力，在评估负荷转移到立柱的上面，允许边缘立柱和相邻立柱连接处跨度有间断性。B.8.1.2-水平力度引起的应力评估对立柱和大梁施加的应力保证高层建筑的风撑，可以，如果没有精确的计算，通过减低合乎逻辑的假设来评估。如果同一楼层立柱的高度相同，地板支撑立柱不同跨度的强度，和立柱施加的力度平行，全部高于最强硬度立柱的五分之一，可以运行：的变形。此外建议记录高层建筑的风撑考虑重叠立柱来低于风力，一般是一种花费较大的方法，不总是和可能出现的变形相适应，没有引起填充的混乱。最好构筑风撑垂直面。其硬度用三角架，钢筋混凝土，支撑砌体板材或者足够强度的同样填充板材来保证。**在低楼层的高度，关于立柱时刻点位置，不能规定准确的规定。这些规定取决于和第一块地板大梁，地基以及地基变形条件。设计人员应连续进行2个假设，其中确定这些假设包含了实际的情况。建议注意最常见的情况，立柱和地基的连接更多地趋向进行连接，而不是嵌入。B.8.2条－应力的组合情况B.8.2.1-置于“聚中”压缩的立柱B.8.2.10-定义*相反，构筑风撑的立柱显然可以列入这个等级。此外，比大梁更坚硬的立柱可以使用本条来进行评估，如果大梁连续性石块引起的离心力较小，例如，相对于中央核心尺寸的一半。应注意有角度的立柱或者边缘立柱，对于高层建筑，可能需要论证钢筋结构，在连续石块力度下，考虑到正常应力减小。B.8.2.11-仅置于持续负荷和使用负荷下应力的立柱*必需强度，高层建筑的递减法，不累计力度，和使用负荷减少规定那些部件承受地板角度的面积。除非特殊情况，在建筑物的平台Qb可以表示，或者使用负荷，或者雪（Ｂ.6.1.23说明）**其他组合可以遇见，特别是重要结构可以引起某些立柱抬高的力量。－水平立柱在一组分布，在这组分布的不同立柱之间，立柱的惯性时刻撑比例，原本立柱的惯性时刻使用系数0.8;－普通楼层的立柱，在地板和楼层高度中间嵌入。在下面楼层的高度，零时刻点的确定，应考虑和第一块地板大梁，地基部件，以及地基变形条件。－垂直正常应力，来自水平力度，是成比例的，对于立柱的距离，在2个边缘立柱的相同距离点。B.8.2条－应力的组合情况B.8.2.1-置于“聚中”压缩的立柱B.8.2.10-定义1个立柱被视为置于聚中”压缩下，如果除了正常的压缩力度，实际时刻没有考虑，在论证稳定性和部件强度的时候，此外只会产生外部力量较小的离心力。B.8.2.11-仅置于持续负荷和使用负荷下应力的立柱应力组合在B.6.1.21条对于大梁的确定。Qb表示使用负荷的力量，如果在高层建筑中使用递减法。在最常见的情况，唯一力量组合要考虑的是：1.35G+1.5QbB.8.2.12-置于持续负荷。使用负荷和风力负荷下的立柱风力对于“聚中”压缩下的立柱，只有在这些立柱组成压缩框架或者一个风撑宽度的时候，才会显示。应力组合在B6.1.22条对大梁的定义中，Qb在B.8.2.11条中确定。最常见的情况，可以考虑4种组合：(1)1.35G+1.5Qb(2)1.35G+1.5Qb+W(3)1.35G+1.5W+1.3woQb(4)G＋1.5W其中1.3xo取B.6.1.22条提到的数据。B.8.2.2-其他立柱特别是骨架立柱，在重力和风力负荷下计算的。应考虑的应力组合在B.6.1.22对于大梁的定义中，Qb的定义和B8.2.11相同。B.8.3-弯曲长度弯曲长度lf,根据零件和实际连接lo的自由长度来确定。B.8.3.1-自由长度的评估属于高层建筑的立柱自由长度lq是在2块连续地板的上面之间计算的，或者在第一块地板上面和地基连接处。一个大厅立柱的自由长度lo，在地面上只含有一层，从和地基或者地板上部的连接处计算。B.8.3.2-单独立柱的情况如果没有任何建筑装置你可以改变弯曲长度，这个长度lf等于：2lo如果立柱一端是自由的，另一段是嵌入的；Lo如果立柱2段都有连接；Lo如果立柱2段都有连接，这2段相对之间可以移动，在立柱纵轴按垂直方向，并且位于研究弯曲的主要平面上，Lo/2如果立柱一端连接，另一段嵌入；Lo/2如果立柱2端嵌入，这2端不能移动，在立柱纵轴按垂直方向，并且位于研究弯曲的主要平面上，B.8.3.3-建筑情况B.8..3.31-对于高层建筑，风撑用垂直平面系统（带有三角架，钢筋混凝土板，或足够强度的砌体）并且立柱连续性和截面有保证，长度lf等于：0.07lo如果立柱在2端：－或者嵌入地基块－或者和地板大梁组装在一起，硬度相同，在相关方向并相互穿越Lo其他所有情况下B.8.3.32-*习惯上不能参考弯曲长度数据，如前面章节所述，附件E7给出了补充说明。B.8.4.1-置于“聚中”压缩下立柱承受正常应力的包干性确定1个固定截面压缩零件r倾斜是B8.3中确定的其弯曲长度lf，在回转半径i,弯曲平面单独计算混凝土的直线截面。**系数a给出的数据，是考虑混凝土在28到90天之间硬化的情况，以及负荷较晚情况下可能出现的徐变。***对于正方形立柱，钢筋的分布是有角度的。对于长方形立柱，其侧边比例在0.9到1.1之间，使用正方形立柱的规定。对于其他长方形立柱，钢筋的分布沿着截面较大的侧边。B.8.3.32-对于其他建筑，风撑由骨架保证的，形状稳定最后限度装卸需要，逐个地进行论证。B.8.4-立柱的论证B.8.4.1-置于“聚中”压缩下立柱承受正常应力的包干性确定属于这个等级的立柱在B.2.1中确定此外，使用条件，特别是，模板质量应可以使立柱按最大的2个数据1cm和l/550来计算。正常最后的力度Nu应是最多等于下列数据：公式的意思：A是计算中考虑的压缩钢筋截面Br是立柱减小的截面，通过在周围厚度减小1cmYb=1.5Ys=1.15a是系数，根据机械倾斜r，取以下数据a**数据要除以1.10,如果90天前超过负荷的一半建议采用补充的减小，当负荷大部分在28天前使用（取应力fcj,而非fc28,减小系数是1,20，而不是1.10）当倾斜大于35时，无需更精确的论证，可以考虑骨架的布置方式，尽可能增加立柱的强度，在惯性时刻和最弱的方向。B.8.4.2-聚中压缩立柱的建筑分布*必需强度，BAEL规定不处理非钢筋混凝土立柱（见A.1.1条）。B8.5-建筑骨架立柱的论证B.8.5.2*可以参考附件E7的规定**如果取压缩-弯曲例子，应局部力主所以截面，对于弯曲1/r;选定的如果截面有裂缝：选定的如果截面弯曲压实。在这2个公式中，含有如下：M 弯曲时刻在最后限度状态d 截面有关高度h 截面总高度Ebc 混凝土相应的减小，在极度要缩纤维上；Ebc1和Ebc2 在极度纤维上面混您图相应的间断εs 拉力钢筋平均延长度考虑混凝扩展的应力B.8.4.2-聚中压缩立柱的建筑分布B.8.4.2-聚中压缩立柱的建筑分布在A.8.1条中确定。B.8.4.3–离心式承受负荷或者置于较大挠曲扭力下立柱的论证涉及B8.22提到的立柱。这些立柱的论证使用A4.3.4，A4.3.5和A.4.4的规定。在这些规定中没有考虑混凝土28天后强度的增加。相反，在论证时可以适当考虑。B8.5-建筑骨架立柱的论证B8.5.1-论证可以使用A4.4条的规定，只要弯曲长度以精确的方式来估算，考虑到不同立柱实际的硬度，和钢筋混凝土的跨度。B.8.5.2-更严格的方法，还要使用A4.4条规定的方法：第二等级的应力可以使用线性弹性假设来计算，对于所选的数据不同部件的硬度。稳定性可以显示，如果总应力下，各种截面（混凝土和骨架确定的），表现出一种和所需硬度相适应的应力（平衡使用的应力）。B.8.6条－预制立柱预制的特殊问题基本来自设计和立柱之间建筑点的完成情况，或者立柱和地板或地基之间的情况。最好逐个检查预制立柱的使用情况，对于置于不平常或事故应力的，鉴于垂直连续在某些预制类型中可能的弱点。B.8.6.1-现场浇铸整个枢纽的情况当零件之间的联系在地板厚度中（或地基厚度）使用现场浇铸完成的时候，其尺寸尽可能保持必要骨架的连续性（见图A），立柱预制不会出现应力传递的特殊困难，但是正确的混凝土制作要求注意某些事项（骨料的成分，固定等）现场浇铸的混凝土石块预制立柱现场浇铸的混凝土石块预制立柱预制大梁或地板图AB.8.6.2-缩写厚度接合的情况一方面，要求检查应力的传递，在立柱和地板之间，另一方面，要求检查重叠立柱的应力传递。B8.6.21-立柱－地板连接立柱－地板连接最后预计立柱－大梁混凝土浇铸的回收（不管实预制大梁，还是现场浇铸大梁）不会延长立柱的表面（见图B）*下面图D给出一个例子，垂直负荷部分传递，使用下面的立柱延长（带有一个砂浆节缝和上部用大梁延长（带2个砂浆接头）不建议的方法图不建议的方法图D**图E给出用于缺损连接的缺陷的安排。确定的安排图确定的安排图E不能接收，不能接收