5.8米高模板工程施工组织设计方案

./TOC\o"1-3"\h\u2708第一节：模板工程计算书131439第二节：模板工程施工方案427037一、工程概况4223938二、材料选用42694三、技术准备422817四、梁、板、墙、楼梯等模板的支设工艺4375131、柱模施工工艺和质量措施43276072、墙模施工工艺和质量措施4367103、梁板模施工工艺和质量措施445774、楼梯模板施工工艺46283175、梁柱节点设计465806、早拆模板体系施工46108897、模板安装要求47327018、模板检验48284269、模板拆除48244810、安全要求49848711、质量标准4992412、模板工程质量控制50115413、模板工程质量控制程序图53第一节：模板工程计算书一、200厚剪力墙计算书墙模板的计算参照《建筑结构荷载规》<GB50009-2012>、《混凝土结构设计规》<GB50010-2012>、《钢结构设计规》<GB50017-2012>等规。墙模板的背部支撑由两层龙骨〔木楞或钢楞组成：直接支撑模板的为次龙骨,即龙骨；用以支撑层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据《建筑施工手册》,当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距<mm>:300；穿墙螺栓水平间距<mm>:600；主楞间距<mm>:500；穿墙螺栓竖向间距<mm>:500；对拉螺栓直径<mm>:M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径<mm>:48.00；壁厚<mm>:3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度<mm>:40.00；高度<mm>:80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度<mm>:15.00；面板弹性模量<N/mm2>:6000.00；面板抗弯强度设计值fc<N/mm2>:13.00；面板抗剪强度设计值<N/mm2>:1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc<N/mm2>:13.00；方木弹性模量E<N/mm2>:9000.00；方木抗剪强度设计值ft<N/mm2>:1.50；钢楞弹性模量E<N/mm2>:206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc<N/mm2>:205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T--混凝土的入模温度,取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；H--模板计算高度,取3.000m；β1--外加剂影响修正系数,取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,M--面板计算最大弯矩<N·mm>；l--计算跨度<次楞间距>:l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.1×9.197×300.02+0.117×1.260×300.02=9.60×104N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中,σ--面板承受的应力<N/mm2>；M--面板计算最大弯矩<N·mm>；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=500×15.0×15.0/6=1.88×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值<N/mm2>；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=9.60×104/1.88×104=5.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=5.1N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中,V--面板计算最大剪力<N>；l--计算跨度<次楞间距>:l=300.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×9.197×300.0+0.617×1.260×300.0=1888.6N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/<2bhn>≤fv其中,τ--面板截面的最大受剪应力<N/mm2>；V--面板计算最大剪力<N>：V=1888.6N；b--构件的截面宽度<mm>：b=500mm；hn--面板厚度<mm>：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值<N/mm2>：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×1888.6/<2×500×15.0>=0.378N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.378N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求！3.挠度验算根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.03×0.5=8.516N/mm；l--计算跨度<次楞间距>:l=300mm；E--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/<100×6000×1.41×105>=0.553mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.553mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm,满足要求！四、墙模板主次楞的计算<一>.次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,次楞采用木方,宽度40mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6×2=85.334cm3；I=4×8×8×8/12×2=341.334cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,M--次楞计算最大弯矩<N·mm>；l--计算跨度<主楞间距>:l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900=5.518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×5.518×500.02+0.117×0.756×500.02=1.60×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中,σ--次楞承受的应力<N/mm2>；M--次楞计算最大弯矩<N·mm>；W--次楞的截面抵抗矩,W=8.53×104mm3；f--次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：σ=1.60×105/8.53×104=1.9N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；次楞的最大应力计算值σ=1.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中,V－次楞承受的最大剪力；l--计算跨度<主楞间距>:l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.300×0.900/2=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.30×0.90/2=0.378kN/m,其中,0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.6×2.759×500.0+0.617×0.378×500.0=944.3N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/<2bh0>其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力<N/mm2>；V--次楞计算最大剪力<N>：V=944.3N；b--次楞的截面宽度<mm>：b=40.0mm；hn--次楞的截面高度<mm>：h0=80.0mm；fv--次楞的抗剪强度设计值<N/mm2>：fv=1.500N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=3×944.3/<2×40.0×80.0×2>=0.221N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值τ=0.221N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求！3.次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250其中,ν--次楞的最大挠度<mm>；q--作用在次楞上的线荷载<kN/m>：q=17.03×0.30=5.11kN/m；l--计算跨度<主楞间距>:l=500.0mm；E--次楞弹性模量〔N/mm2：E=9000.00N/mm2；I--次楞截面惯性矩<mm4>,I=3.41×106mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.22/2×5004/<100×9000×3.41×106>=0.07mm；次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.07mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求！<二>.主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.493×2=8.986cm3；I=10.783×2=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图<kN>主楞计算弯矩图<kN·m>主楞计算变形图<mm>1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P＝1.2×17.03×0.3×0.5＋1.4×2×0.3×0.5＝3.486kN；主楞计算跨度<对拉螺栓水平间距>:l=600mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中,σ--主楞的最大应力计算值<N/mm2>M--主楞的最大弯矩<N·mm>；M=2.82×105N·mmW--主楞的净截面抵抗矩<mm3>；W=8.99×103mm3；f--主楞的强度设计值<N/mm2>,f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:σ=2.82×105/8.99×103=31.4N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=31.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:τ=2V/A≤fv其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力<N/mm2>；V--主楞计算最大剪力<N>：V=2561.5N；A--钢管的截面面积<mm2>：A=848.23mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值<N/mm2>：fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×2561.5/848.230=6.040N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值τ=6.04N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:ν=0.312mm；主楞的最大容许挠度值:[ν]=2.4mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.312mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积<mm2>；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.85mm；穿墙螺栓有效面积:A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=4.65kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.652kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求！二、200*700梁模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》〔JGJ130-2011、《混凝土结构设计规》GB50010-2012、《建筑结构荷载规》<GB50009-2012>、《钢结构设计规》<GB50017-2012>等规编制。因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002〔3：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分容。梁段:KL20。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B<m>：0.20；梁截面高度D<m>：0.70；混凝土板厚度<mm>：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La<m>：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a<m>：0.10；立杆步距h<m>：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb<m>：1.00；梁支撑架搭设高度H<m>：5.10；梁两侧立杆间距<m>：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度<kN/m3>：24.00；模板自重<kN/m2>：0.30；钢筋自重<kN/m3>:1.50；施工均布荷载标准值<kN/m2>：2.0；新浇混凝土侧压力标准值<kN/m2>：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载<kN/m2>：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载<kN/m2>：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E<N/mm2>：9000.0；木材抗压强度设计值fc<N/mm>：16.0；木材抗弯强度设计值fm<N/mm2>：17.0；木材抗剪强度设计值fv<N/mm2>：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度<mm>：20.00；面板弹性模量E<N/mm2>：6000.0；面板抗弯强度设计值fm<N/mm2>：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b<mm>：40.0；梁底方木截面高度h<mm>：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距<mm>：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距<mm>：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：50mm,300mm；主楞材料：木方；宽度<mm>：60.00；高度<mm>：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度<mm>：40.00；高度<mm>：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T--混凝土的入模温度,取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m；β1--外加剂影响修正系数,取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图<单位：mm>1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=50×2×2/6=33.33cm3；M--面板的最大弯矩<N·mm>；σ--面板的弯曲应力计算值<N/mm2>[f]--面板的抗弯强度设计值<N/mm2>；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中,q--作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度:l=<700-120>/<4-1>=193.33mm；面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[<700-120>/<4-1>]2+0.117×2.8×[<700-120>/<4-1>]2=5.23×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[<700-120>/<4-1>]/1000+1.2×2.800×[<700-120>/<4-1>]/1000=2.927kN；经计算得到,面板的受弯应力计算值:σ=5.23×104/3.33×104=1.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；l--计算跨度:l=[<700-120>/<4-1>]=193.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×2×2×2/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.709×[<700-120>/<4-1>]4/<100×6000×3.33×105>=0.051mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[<700-120>/<4-1>]/250=0.773mm；面板的最大挠度计算值ν=0.051mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.773mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.927/0.500=5.854kN/m本工程中,次楞采用木方,宽度40mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4×8×8/6=42.67cm3；I=1×4×8×8×8/12=170.67cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图<kN>弯矩图<kN·m>变形图<mm>经过计算得到最大弯矩M=0.146kN·m,最大支座反力R=3.220kN,最大变形ν=0.164mm〔1次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=1.46×105/4.27×104=3.4N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！〔2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.164mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.22kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中,主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图<kN·m>主楞变形图<mm>经过计算得到最大弯矩M=0.730kN·m,最大支座反力R=9.273kN,最大变形ν=0.633mm〔1主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到,主楞的受弯应力计算值:σ=7.30×105/1.28×105=5.7N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=5.7N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求！〔2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.633mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=280/400=0.7mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.633mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.7mm,满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×20×20/6=3.33×104mm3；I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值<kN/m>：q1=1.2×[<24.00+1.50>×0.70+0.30]×0.50=10.890kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值<kN/m>：q2=1.4×<2.00+2.00>×0.50=2.800kN/m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×13.69×2002=6.84×104N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×13.69×0.2=1.369kNσ=Mmax/W=6.84×104/3.33×104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力σ=2.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=5ql4/<384EI>≤[ν]=l/250其中,q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=9.075kN/m；l--计算跨度<梁底支撑间距>:l=200.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×10.89×2004/<384×6000×3.33×105>=0.113mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.113mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.8mm,满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.369/0.5=2.738kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.738×0.52=0.068kN·m；最大应力σ=M/W=0.068×106/42666.7=1.6N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值1.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/<2bh0>其中最大剪力:V=0.6×2.738×0.5=0.821kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.821×1000/<2×40×80>=0.385N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪应力计算值0.385N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×2.738×5004/<100×9000×170.667×104>=0.075mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值ν=0.075mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm,满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.369kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=<1.000-0.200>/4×0.500×<1.2×0.120×24.000+1.4×2.000>+1.2×2×0.500×<0.700-0.120>×0.300=0.834kN简图<kN·m>剪力图<kN>弯矩图<kN·m>变形图<mm>经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=2.203kN；最大弯矩Mmax=0.881kN·m；最大挠度计算值Vmax=1.951mm；最大应力σ=0.881×106/8980=98.1N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值98.1N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/<φA>≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=2.203kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.1=0.79kN；N=2.203+0.79=2.993kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.59；A--立杆净截面面积<cm2>：A=4.24；W--立杆净截面抵抗矩<cm3>：W=4.49；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值<N/mm2>；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度<m>；根据《扣件式规》,立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--计算长度附加系数,取值为：1.167；μ--计算长度系数,参照《扣件式规》表,μ=1.7；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=2975.85/15.9=187；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；钢管立杆受压应力计算值；σ=2993.092/<0.205×424>=34.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=34.4N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2,满足要求！九、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规》的相关要求外,还要考虑以下容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部〔扫地杆的设置层必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。三、120厚现浇板模板计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》〔JGJ130-2011、《混凝土结构设计规》GB50010-2012、《建筑结构荷载规》<GB50009-2012>、《钢结构设计规》<GB50017-2012>等规编制。因本工程模板支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002〔3：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距<m>:1.00；纵距<m>:1.00；步距<m>:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度<m>:0.10；模板支架搭设高度<m>:5.68；采用的钢管<mm>:Φ48×3.0；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离<mm>:200.00；2.荷载参数模板与木板自重<kN/m2>:0.350；混凝土与钢筋自重<kN/m3>:25.000；施工均布荷载标准值<kN/m2>:2.500；3.材料参数面板采用胶合面板,厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E<N/mm2>:9500；面板抗弯强度设计值<N/mm2>:13；托梁材料为：钢管<单钢管>:Ф48×3；4.楼板参数楼板的计算厚度<mm>:120.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算<1>静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重<kN/m>：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；<2>活荷载为施工人员及设备荷载<kN/m>：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×2002=30080N·m；面板最大应力计算值σ=M/W=30080/37500=0.802N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.802N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为ν=0.677ql4/<100EI>≤[ν]=l/250其中q=q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×3.35×2004/<100×9500×28.125×104>=0.014mm；面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；面板的最大挠度计算值0.014mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面力学参数为截面抵抗矩w=4.49cm3截面惯性矩I=10.78cm41.荷载的计算<1>静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重<kN/m>：q1=25×0.2×0.12+0.35×0.2=0.67kN/m；<2>活荷载为施工人员及设备荷载<kN>：q2=<2.5+2>×0.2=0.9kN/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1=1.2×q1=1.2×0.67=0.804kN/m；活荷载：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大弯矩Mmax=<0.1×0.804+0.117×1.26>×12=0.228kN.M；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力N=<1.1×0.804+1.2×1.26>×1=2.396kN；钢管的最大应力计算值σ=M/W=0.228×106/4490=50.739N/mm2；钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢最大应力计算值为50.739N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:νmax=0.677q1l4/<100EI>静荷载q1=0.67kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度ν=0.677×0.67×10004/<100×206000×10.78×104>=0.204mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管<单钢管>:Ф48×3；W=4.49cm3；I=10.78cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝1.504kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图<kN·m>托梁计算变形图<mm>托梁计算剪力图<kN>最大弯矩Mmax=0.722kN·m；最大变形Vmax=2.272mm；最大支座力Qmax=8.242kN；最大应力σ=722010.231/4490=160.804N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值160.804N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.272mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值<轴力>作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下容<1>脚手架的自重<kN>：NG1=0.138×5.68=0.786kN；钢管的自重计算参照《扣件式规》附录A。<2>模板的自重<kN>：NG2=0.35×1×1=0.35kN；<3>钢筋混凝土楼板自重<kN>：NG3=25×0.12×1×1=3kN；经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.136kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到,活荷载标准值NQ=<2.5+2>×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.263kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N/<φA>≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值<kN>：N=11.263kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径<cm>：i=1.59cm；A立杆净截面面积<cm2>：A=4.24cm2；W立杆净截面模量<抵抗矩><cm3>：W=4.49cm3；σ钢管立杆最大应力计算值<N/mm2>；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度<m>；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；l0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11263.334/〔0.537×424=49.468N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=49.468N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素,建议按下式计算l0=k1k2<h+2a>=1.167×1.006×<1.5+0.1×2>=1.996m；k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2--计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值1.006；Lo/i=1995.803/15.9=126；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11263.334/〔0.417×424=63.704N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=63.704N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中,地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.263/0.25=45.053kpa；其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.263kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=45.053≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]除了要遵守《扣件架规》的相关要求外,还要考虑以下容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置,四周和中部每10--15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部〔扫地杆的设置层必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。第二节：模板工程施工方案一、工程概况锦绣·山河1#、2#、3#、5#、6#楼及会所工程是由益鹏置业投资兴建,中江建筑设计,地矿建设勘察负责岩土勘探。该工程位于临江一路与人民路交汇处。总建筑面积：127468.44㎡;建筑层数：1#、2#、3#、5#、6#楼地下一层,地上23层,会所2层；建筑高度为：78.1m。本工程最大截面构件分别为：剪力墙200mm厚,梁200mm*700mm,板120mm厚,本方案只针对5.8米高模加进行设计计算。二、材料选用1、木材的选择要符合《GB50206-2012》规中的能承重选材的标准,材质不应低于Ⅲ等材。不使用脆性、受潮、易变形、易开裂的木材,材质不得有腐朽、折裂。2、为保证本工程工期及质量要求,工程中所用模板均采用15mm厚的胶合板。支撑时背面用40×80木枋加肋。增以钢管、扣件、螺杆等综合应用的支撑体系；总之以施工生产的需要为前提,合理、科学为原则,严慎的采选模板支撑用材。三、技术准备项目部已经组织施工组、木工专业技术人员和与生产、技术相关的所有人士熟悉图纸,认真学习掌握了施工图容、要求和特点。对疑难问题,已经通过图纸会审等途经解决。某些节点,施工技术和施工方法也与建设方、监理方、设计方等取得了共识,并对以后可能发现的新问题,如何及时迅速解决,通过沟通创造了较好的条件。对建筑物各部位的截面尺寸、标高、如何制定模板等都有比较成熟的构思。模板的计算见前计算书,所有的支设按计算书数据进行,如有个别特殊情况再补充计算,确保支架及模板的稳定。四、梁、板、墙、楼梯等模板的支设工艺1、柱模施工工艺和质量措施<1>支模前,必须认真清理好底部的废渣和杂物。<2>支模前,模板板面必须清理干净,认真涂刷脱模剂〔注意：禁止使用废机油做脱模剂而且,不得玷污钢筋。<3>支模前,必须先校正钢筋位置,以防钢筋偏移,造成结构偏斜。<4>在底板或楼板上弹出墙、柱纵横轴线和墙、柱四周边线,并且将柱位置兜方找中。<5>弹出支模的位置线,以控制和检查支模质量。<6>为防止柱模下口跑浆,发生烂根现象和控制支模高度,做法如下：在底板及楼板混凝土钉上2cm厚50mm宽与墙、柱同长的木板做成柱底模。木底模里口、上口和底口必须经过刨平刨直处理,柱模才可以安放在上面。且在浇混凝土之前将木底模与底板〔楼板之间的缝隙用砂浆或海绵条或其它可靠措施等堵严。<7>柱模支好后,加底模顶撑和中上部加拉撑,以保证结构截面尺寸的准确性。<8>柱模板施工完毕后,必须经检查验收合格后方可进行下道工序。2、墙模施工工艺和质量措施模板安装前把板面清理干净,脱膜剂涂抹均匀,不得漏刷。钢筋就位后,将电线管、电线盒等与钢筋网片固定,门洞口模支好后,用木枋支撑,门洞模板与大模板接触处要粘贴海绵条或其它可靠措施。安装工序：放线—做砂浆找平层—安放角模—安装穿墙螺栓—安装外模—调整模板垂直度—固定—混凝土浇筑—拆模、清理—下段施工。在常温下墙体混凝土拆模强度必须达到1MPa。模板拆除顺序与模板安装顺序刚好相反：先拆下穿墙螺栓,再松斜支撑调节螺栓,使模板完全脱离混凝土墙面〔局部有吸附或粘结时,可在模板下口撬模点用撬棍撬动,不得在墙上口晃动或用大锤砸模板,拆下的穿墙螺栓、垫片、螺帽清理后放入工具箱,以备周转使用。阴角模拆除：阴角模两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,拆除时在用撬棍撬动角模下口,使角模脱出,不得因拆除困难而用大锤砸,造成破坏,影响后续施工。角模拆除后,突出墙面的混凝土线条应及时磨平。模板起吊前必须认真检查穿墙螺栓是否已全部拆完,有无钩、挂、兜、绊的地方,并清除模板及平台上的杂物,检查吊环是否安放牢固无误,待垂直、慢速确认无障碍后方可提升吊走,同时注意不得碰撞墙体。墙模板落地或周转至另一工作面上时,必须一次安放稳固,倾斜度要符合75~80度自稳定角的要求。注意事项①混凝土浇筑时对模板的侧压力较大,施工中分层浇筑,速度不宜超过2.5m/小时。②拆模时砼强度遵照GB50204-2011的规定,不得提前松动穿墙螺栓。根据现场的气温条件控制在砼强度达到1MPa以上方可拆模,但强度也不宜过高,否则模板不易拆除。③模板堆放时向后倾斜15~20度,不得将模板堆放在施工层上,以防模板在风荷载作用下倾覆。堆放场地要平整,不得堆放在松土及坑洼不平处。3、梁板模施工工艺和质量措施<1>梁板施工；梁侧模包底模,板模压梁侧模方法。<2>在支撑钢管上测出主梁标高控制线,在下层混凝土面上弹出主梁的中心线或轴线和位置线。<3>按规要求支搭梁底钢管脚手架。<4>从边跨一侧开始安装,先安第一排立杆,上好连接横杆,再安第二排立杆,二者之间用横杆连接好,依次逐排安装。<5>按设计标高调整支撑头的标高,然后安装梁底模板,并要拉线找直,此时,应按前述要求,进行梁底板起拱,注意起拱应在支模开始时进行,而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时,要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合因素,使梁在拆模后起拱量符合规要求。<6>梁区中现浇楼板的起拱,除按设计要求起拱外,还应将整块楼板的支模高度上提5mm,确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规要求。<7>梁底支撑间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形。<8>支模时梁底应起拱,要求同前。<9>梁斜撑搭设须牢固,且与水平夹角不得大于60°,使斜撑起作用。<10>跨度≤8m梁、板底模拆除须在混凝土强度达到75％时才可以拆除,悬臂构件和≥8M梁、板底拆除须在混凝土强度达到100％时才可以拆除,具体时间由项目技术部门提供,并认真填写《拆模申请表》。<11>如局部采用模板和木板支模时,在梁模与柱模连接处,应考虑模板吸水后膨胀的影响,其下料尺寸一般应略微缩短些,使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土。<12>要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理,以及梁模板与楼板模板接口处的处理,谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。<13>当采用木模板和胶合板时,要用木枋进行转接。<14>绑扎梁钢筋,经检查合格,并清除杂物后安装侧模板。<15>用￠48*3.0钢管连接并夹紧梁侧模板,位置及间距同前面所述要求。安装水平向钢管背楞之后安装拉杆〔模板为竖拼时的做法。<16>调节楼板支撑的可调支撑头,将大搁栅找平。<17>按楼板尺寸,铺设楼板模板,从一侧开始铺设模板,尽可能选用整的,并且是经包边角处理的模板,余下尺寸再需裁切,以利于多次周转使用。<18>模板铺设完毕,应用水平仪测量模板标高,进行校正。<19>标高校正完后,支撑系统加设剪刀撑,并加设二道纵横水平向拉杆,以保证支撑系统的稳定。<20>支撑搭设时,尽量保证上下层支撑在同一垂直线上。4、楼梯模板施工工艺模板采用15mm厚的木胶合板及40mm×80mm的木枋现场放样后配制。踏步模板用15mm厚的木胶合板和40mm*800mm木枋预制成型木模,而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力,因此,在施工时采用整体封闭体系,踏步顶板与底板用螺栓拉结,使其变形得到控制,螺栓套管采用Ф16PVC管。5、梁柱节点设计在工程结构施工中,框架结构梁柱接头如果处理不好,容易产生混凝土外观的蜂窝麻面以及梁柱的不规则形状。为了避免以上情况发生,对梁柱接头模板采取如下措施：〔1、梁柱接头模板由专人进行制作,利用计算机进行放样,以保证梁柱接头模板的尺寸准确性。梁柱接头模板与梁模板一次支设,以确保梁柱接头的方正。〔2、采用四块模板配制的带梁豁的柱模板组合制成定型模板,公母扣模。面板采用模板,背肋采用40×80mm木枋,木枋与模板的接触面必须过刨。根据梁的尺寸在模板上留出梁豁,豁口周边加40×80mm木枋,木枋必须双面过刨。在木枋与模板组成的平面上加一块200mm宽模板,模板一边必须与梁豁模板侧对齐,且必须与背肋木枋固定牢固。梁豁以下的柱模长度不应小于100mm长。〔3、在柱子混凝土浇筑时,混凝土的标高控制在梁底标高处,四片带梁豁的柱模板四面抱柱支设,支模前在柱顶侧面交圈粘贴10mm厚海绵条或其它可靠措施或双面胶；公母扣模时,母模模板侧面粘贴10mm厚海绵条或其它可靠措施或双面胶,防止漏浆；在梁豁下,用柱箍将柱模四面抱死。6、早拆模板体系施工<1>梁面放线后,先立楼面支架后竖梁支撑。<2>支架安装：地面放线后,确定立杆位置,并使上下层支撑竖向位置一致。在相应位置放上调底托,插上立杆先支2根,并用一横杆联系两立杆,再立第三根立杆和联系杆,以此为基础扩大成整跨的支撑。<3>梁支撑安装：用一根带可调底托的脚手钢管作横杆,顶在梁端的墙或柱上,支设梁底支撑并用扣件与上述横杆连结,再用一根短横杆将梁支撑与柱支撑架联系,形成稳定支架。<4>模板安装：安装梁模时,在梁支模立杆插上可调双翼柱头,在柱头的板搁置2根40mm×80mm木枋,上铺小横杆,安装梁底模板和侧模板,柱头的上翼板穿过木枋和小横杆的间隙。梁跨度≥6M〔悬挑梁跨度≥2M时模板应起拱L/500,板跨度≥4M时,模板应起拱L/400。柱模板组装前要复核平整度、垂直度,纵横位置要线控制。轴线、断面尺寸、标高等一定要准确,并派专人负责复核。模板组装根据模板排列图依次对号入座,就位后用U型活动卡固定,然后安装围栏板夹紧,梁柱的截面尺寸以缩小5MM为宜。梁、板模板一次支撑完成,梁底模铺排时从梁两端退向中间,使嵌木被安排在梁中,以克服梁柱节点缩颈的质量通病。结构柱与砖墙之间按规及设计要求设置拉结筋,方法〔1：在柱钢筋绑扎后,在墙位置处每隔630MM〔二层加气混凝土块高度放置2Ф6,L=1000MM或留短筋后焊接,根据楼层的高度砖模数确定拉结筋的间距,予埋件一面与模板相贴,待砼浇好后把插铁凿出；方法〔2主体结构时不考虑拉结筋,在砌墙时再按要求植筋,此方法的特点是位置准确,对模板的损坏小,不影响主体进度。凸出墙面的线脚等必须从下一层引上,水平拉通线制模,要求做到结构上下,左右均在一直线上,保证装饰质量。楼层平台模板支撑立杆间距按前计算书,每隔一定间距设剪刀撑,使整个支撑系统具有足够的强度,刚度和稳定性,搁栅采用40×80MM木枋,模板拼缝要严密,防止漏浆。7、模板安装要求模板必须具有足够的强度、刚度及稳定性,以确保在浇筑混凝土过程中不发生松动变形,确保混凝土浇筑质量,做到面光实,棱角方正垂直,尺寸准确。组装的模板必须符合模板施工计算书的要求。各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固,无松动现象。模板拼缝严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确,固定要牢固。模板块的木胶合板面边缘孔眼,均应涂刷防水涂料,使用前认真涂刷隔离剂。严格控制施工荷载,上料要分散,不要集中。临时用的爬梯、脚手板,均应支挂牢靠。楼层边缘要设护身栏和安全网,以保施工安全。在支设的模板上电气焊时,应在模板板面铺放石棉布和阻燃物质,周边准备好灭火器,焊接后应及时将模板浇水降温。8、模板检验模板支设完毕后,要检查模板加固是否牢靠、并用检测工具检查其垂直度和平整度,在自检合格的基础上报请业主、监理公司进行验收,检验合格后,才可以进行砼的施工。9、模板拆除〔1要严格建立模板的拆除申请、批准制度,防止为赶进度而盲目拆模。〔2对竖向结构,在其混凝土浇筑48小时后,待其自身强度能保证构件自身不缺棱掉角时,方可拆模。防水混凝土模板须7~14d后才能拆除,或采用其它方法控制干缩裂缝。〔3梁板等水平结构早拆模板部位的拆模时间,应通过同条件养护的混凝土试件强度实验结果结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定,一般梁底模拆除时,砼强度要达到设计值70%以上,跨度大于8m的梁混凝土应达到设计值的100%,悬挑构件须