SDJ585高压配电装置设计方案技术规程

高压配电装置设计技术规程SDJ5—85主编部门：水利电力部西北电力设计院长江流域规划办公室批准部门：水利电力部实行日期：1986年1月1日为适应电力建设发展的需要，我部委托西北电力设计院和长江流域规划办公室对一九七九年颁发的《高压配电装置设计技术规程》(SDJ5-79）进行了修订。这次修订工作,系根据当前我国的技术经济政策和近几年来我国的建设和生产运行实践经验，并结合当前的实际情况尽可能吸收了国外先进技术进行的.一九八四年十一月由电力规划设计院和水利水电规划设计院代部召开会议，对送审稿进行了审查修改,现予颁发并自一九八六年一月一日起实施。在执行本规程过程中，如发现需要修改或补充时,请将意见寄西北电力设计院和长江流域规划办公室，并抄送我部电力规划设计院和水利水电规划设计院。一九八五年九月十七日第一章总则第1.0。1条高压配电装置（简称配电装置)的设计必须认真贯彻国家的技术经济政策，并应根据电力系统条件，自然环境特点和运行、检修等要求，合地制订布置方案和选用设备，并积极慎重地采用新布置、新设备和新材料，使设计做到技术先进、经济合理、运行可靠、维护方便.第1。0.2条本规程适用于63～500kV发电厂和变电所新建工程中的3kV及以上高压配电装置设计,扩建或改建工程的配电装置设计可参照执行。第二章一般规定第2.0。1条配电装置的布置和导体、电器、架构的选择，应满足在当地环境条件下正常运行、检修、短路和过电压时的安全要求,并应考虑到远景发展。第2.0.2条配电装置各回路的相序排列宜一致。对屋内硬导体及屋外母线桥应涂刷相色油漆，不涂相色油漆的应有相色标志.第2。0。3条110kV及以上屋外配电装置的架构荷载条件及电气距离,有条件时宜考虑带电检修的要求。第2。0.4条为保证电器和母线的检修安全，每段母线上宜装设接地开关或接地器；电压为63kV及以上的配电装置，对断路器两侧的隔离开关和线路隔离开关的线路侧，宜配置接地开关。屋内配电装置间隔内的硬导体及接地线上，应留有接触面和连接端子,以便于安装携带式接地线。第2。0。5条屋内外配电装置均应装设闭锁装置及联锁装置,以防止带负荷拉合隔离开关，带接地合闸，有电挂接地线,误拉合断路器，误入屋内有电间隔等电气误操作事故。第2。0。6条空气污秽地区屋外配电装置中的电气设备和绝缘子，应根据不同的污区等级采取相应的外绝缘标准(见《高压架空线路和变电所电瓷外绝缘污秽分级标准》）及其它防尘、防腐等措施，并应便于清扫。水电厂配电装置位置的选择应避开水雾、泥雾区及其紧靠的下风向。第2。0.7条选择屋外高压电器及导体的气候环境参数，应取在短时间内出现的温度和湿度的年极值的平均值。在湿热带地区应采用湿热带型电器产品，在亚湿热带地区亦可采用一般电器产品，但应加强防潮、防水、防锈、防霉及防虫害措施。第2.0。8条周围环境温度低于电气设备、仪表和继电器的最低允许温度时,应装设加热装置或其它保温设施。在积雪、覆冰严重地区,应采取防止冰雪引起事故的措施。隔离开关的破冰厚度,应大于安装场所最大覆冰厚度.第2.0。9条设计配电装置及选择导体和电器时的最大风速，可采用离地10m高，30年一遇10min平均最大风速。最大设计风速超过35m/s的地区，在屋外配电装置的布置中，宜降低电气设备的安装高度,加强其与基础的固定等。500kV电器宜采用离地10m高,50年一遇10min平均最大风速.第2。0.10条地震基本烈度超过7度的地区，配电装置设计应按有关的抗震规定采取抗震措施。第2.0.11条海拔超过1000m的地区，配电装置应选择适用于该海拔高度的电器、电瓷产品，其外部绝缘的冲击和工频试验电压应符合高压电气设备绝缘试验电压的有关规定。第2.0.12条配电装置设计应重视对噪音的控制，降低有关运行场所的连续噪声级.配电装置紧邻居民区时，其围墙外侧在居民区处的连续噪声级，应按国家有关标准的规定执行。第2。0。13条电压为330kV及以上的配电装置内设备遮栏外的静电感应场强水平（离地1。5m空间场强)不宜超过10kV/m,少部分地区可允许达到15kV/m.配电装置围墙外侧处（非出线方向，围墙外为居民区时)的静电感应场强水平（离地1.5m空间场强)不宜大于5kV/m。第2。0。14条电压为330kV及以上的配电装置应重视对无线电干扰的控制。在选择导线及电气设备时应考虑到降低整个配电装置的无线电干扰水平。配电装置围墙外20m处（非出线方向)的无线电干扰水平不宜大于50dB。第三章导体和电器的选择第3。0。1条选用的导体和电器,其允许的最高工作电压不得低于该回路的最高运行电压,其长期允许电流不得小于该回路的最大持续工作电流.由于高压开断电器没有连续过载的能力，在选择其额定电流时，应考虑各种可能的运行方式.第3。0.2条配电装置的绝缘水平，应按电网中出现的各种过电压和保护设备相应的保护水平来确定。在进行绝缘配合时，应权衡过电压的各种保护装置、设备造价、维修费用以及故障损失等因素，力求取得较高的综合经济效益.第3.0。3条验算导体和电器动稳定、热稳定以及电器开断电流所用的短路电流,应按本工程的设计规划容量计算，并考虑电力系统的远景发展规划（可为本期工程建成后5～10年)。确定短路电流时，应按可能发生最大短路电流的正常接线方式计算.如果系统发展不明确时，选择设备的短路电流，可按系统规划技术标准中对短路电流控制水平的规定确定。第3.0.4条验算导体和电器时用的短路电流，按下列情况进行计算:一、除计算短路电流的衰减时间常数和低压网络的短路电流外，元件的电阻都略去不计。二、元件的计算参数均取其额定值，可不考虑参数的误差和调整范围。三、在电气连接的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流的影响。第3.0。5条验算裸导体短路热效应的计算时间,宜采用主保护动作时间加相应的断路器全分闸时间。如主保护有死区时，则采用能对该死区起作用的后备保护动作时间,并采用相应的短路电流值。电器宜采用后备保护动作时间加相应的断路器全分闸时间.第3。0.6条除配电装置的汇流母线外，较长导体的截面应按经济电流密度选择。导体的经济电流密度值，可按最大负荷利用小时数由附录一曲线图中查得。当按发热条件选择裸导体时,其长期允许载流量,可用附录二所列数值。在不同海拔及环境温度下的综合校正系数可用附录三所列数值。第3。0。7条发电厂与变电所的3～20kV屋外支柱绝缘子和穿墙套管,当有冰雪时，可采用高一级电压的产品。3～6kV者，也可采用提高两级电压的产品。第3.0。8条在正常运行和短路时,电器引线的最大作用力不应大于电器端子允许的荷载。屋外配电装置的导体、套管、绝缘子和金具,应根据当地气象条件和不同受力状态进行力学计算.其安全系数不应小于表3。0.8所列数值.表3。0。8导体和绝缘子的安全系数类别

荷载长期作用时

荷载短期作用时

套管、支持绝缘子及其金具悬式绝缘子及其金具①

2。54

1。672.5

软导线硬导体②

42.0

2。51.67

注:①悬式绝缘子的安全系数对应于1h机电试验荷载,而不是破坏荷载.若是后者,安全系数则分别应为5.3和3。3.②硬导体的安全系数对应于破坏应力，而不是屈服点应力。若是后者，安全系数则分别应为1。6和1.4。第四章配电装置的布置第一节安全净距第4。1。1条屋外配电装置的安全净距不应小于表4。1.1所列数值，并按图4.1.1-1、4。1.1-2和图4。1。1-3校验。图4.1.1—1屋外A1、A2、B1、D值校验图？表4。1.1屋外配电装置的安全净距mm序号

适用范围

图号

额定电压

3～10

15～20

35

60

110J

110

220J

330J

500J

A1

1。带电部分至接地部分之间2。网状遮栏向上延伸线距地2。5m处，与遮栏上方带电部分之间

4.1。3-14.1。1—24。1.1—3

200

300

400

650

900

1000

1800

2500

3800④

A2

1.不同相的带电部分之间2。断路器和隔离开关的断口两侧引线带电部分之间

4。1。1-1

200

300

400

650

1000

1100

2000

2800

4300

B1

1。设备运输时，其外廓至无遮栏带电部分之间

4。1。1-1

950

1050

1150

1400

1650③

1750③

2550③

3250③

4550③

2.交叉的不同时停电检修的无遮栏带电部分之间

4.1.1—2

3.栅状遮栏至绝缘体和带电部分之间［注2]

4。1.1—3

4。带电作业时的带电部分至接地部分之间[注3］

？

B2

1。网状遮栏至带电部分之间

4.1.1—2

300

400

500

750

1000

1100

1900

2600

3900

C

1.。无遮栏裸导体至地面之间

4。1.1—2

2700

2800

2900

3100

3400

3500

4300

5000

7500

2.无遮栏裸导体至建筑物、构造物顶部之间

4。1。1—3

D

1.平行的不同时停电检修的无遮栏带电部分之间

4.1.1—1

2200

2300

2400

2600

2900

3000

3800

4500

5800

2。带电部分与建筑物、构造物的边沿部分之间

4。1。1—2

注:①110J、220J、330J、500J系指中性点直接接地电网.②对于220kV及以上电压，可按绝缘体电位的实际分布,采用相应的B1值进行校验。此时，允许栅状遮栏与绝缘体的距离小于B1值。当无给定的分布电位时,可按线性分布计算。校验500kV相间通道的安全净距，也可用此原则。③带电作业时，不同相或交叉的不同回路带电部分之间，其B1值A2+750mm.④500kV的A1值,双分裂软导线至接地部分之间可取3500mm。⑤海拔超过1000m时，A值应按附录四进行修正。⑥本表所列各值不适用于制造厂生产的成套配电装置。表4。1。2不同条件下的计算风速和安全净距mm条件

校验条件

计算风速(m/s)

A值

额定电压（kV）

35

60

110J

110

220J

330J

500J

外过电压

外过电压和风偏

10，(注1)

A1

400

650

900

1000

1800

2400

3200

A2

400

650

1000

1100

2000

2600

3600

内过电压

内过电压和风偏

最大设计风速的50％

A1

400

650

900

1000

1800

2500

3500

A2

400

650

1000

1100

2000

2800

4300

最大工作电压

1.最大工作电压、短路和风偏（取10m/s风速)2.最大工作电压和风偏（取最大设计风速）

10或最大设计风速

A1

150

300

300

450

600

1100

1600

A2

150

300

500

500

900

1700

2400

注：①在气象条件恶劣的地区(如最大设计风速为35m/s及以上,以及雷暴时风速较大的地区)用15m/s。②当220J、330J、500J采用降低绝缘水平的设备时，其相应的A值可采用附录五所列数值。图4。1。1—2屋外A1、B1、B2、C、D值校验图电气设备外绝缘体最低部位距地小于2.5m时，应装设固定遮栏。第4.1.2条屋外配电装置使用软导线时，在不同条件下，带电部分至接地部分和不同相带电部分之间的最小电气距离，应根据表4.1。2进行校验，并采用其中最大数值。第4。1。3条屋内配电装置的安全净距不应小于表4。1.3所列数值，并按图4.1.3—1和图4。1.3-2校验。电气设备外绝缘体最低部位距地小于2。3m时,应装设固定遮栏。第4.1。4条配电装置中相邻带电部分的额定电压不同时，应按较高的额定电压确定其安全净距。第4。1。5条屋外配电装置带电部分的上面或下面,不应有照明、通信和信号线路架空跨越或穿过；屋内配电装置带电部分的上面不应有明敷的照明或动力线路跨越。表4。1。3屋内配电装置的安全净距mm序号

适用范围

图号

额定电压

3

6

10

15

20

35

60

110J

110

220J

A1

1。带电部分至接地部分之间2.网状和板状遮栏向上延伸线距地2.3m处,与遮栏上方带电部分之间

4.1.3—1

75

100

125

150

180

300

550

850

950

1800

A2

1.不同相的带电部分之间2。断路器和隔离开关的断口两侧带电部分之间

4.1.3—1

75

100

125

150

180

300

550

900

1000

2000

B1

1。栅状遮栏至带电部分之间

4。1。3-1

825

850

875

900

930

1050

1300

1600

1700

2550

2.交叉的不同时停电检修的无遮栏带电部分之间

4.1。3-2

B2

1.网状遮栏至带电部分之间②

4。1。3—14.1。3-2

175

200

225

250

280

400

650

950

1050

1900

C

1。无遮栏裸导体至地(楼）面之间

4。1.3—1

2375

2400

2425

2450

2480

2600

2850

3150

3250

4100

D

1.平行的不同时停电检修的无遮栏裸导体之间

4。1.3—1

1875

1900

1925

1950

1980

2100

2350

2650

2750

3600

E

1.通向屋外的出线套管至屋外通道的路面③

4。1.3—2

4000

4000

4000

4000

4000

4000

4500

5000

5000

5500

注：①110J、220J系指中性点直接接地电网。②当为板状遮栏时，其B2值可取A1+30mm。③当出线套管外侧为屋外配电装置时，其至屋外地面的距离，不应小于表4.1.1中所列屋外部分之C值。④海拔超过1000m时，A值应按附录四进行修正.⑤当220J采用降低绝缘水平的设备时，其相应的A值可采用附录五所列数值。图4。1.1-3屋外A2、B1、C值校验图图4。1.3—1屋内A1、A2、B1、B2、C、D值校验图图4。1.3—2屋内B1、E值校验图第二节型式选择第4。2.1条选择配电装置的型式（包括屋外高型、半高型、中型布置及屋内布置等型式）,应考虑所在地区的地理情况及环境条件，因地制宜、节约用地，并结合运行及检修要求，通过技术经济比较确定.在一般情况下：35kV及以下配电装置宜采用屋内布置；2级及以上污秽地区或市区的110kV配电装置宜采用屋内型,当技术经济合理时，220kV配电装置也可采用屋内型；大城市中心地区或其它环境特别恶劣地区，110kV及220kV配电装置可采用全封闭或混合式SF6组合电器；地震基本烈度8度及以上地区或土地贫瘠地区，110kV及220kV配电装置可采用屋外中型布置;330～500kV配电装置采用屋外中型布置。第4。2.2条水电厂配电装置型式的选择应结合当地的环境条件、地形地貌、枢纽总体布置、进出线方式及设备的制造情况，对可能采用的各种型式，通过技术经济比较，择优选取.第4。2。3条水电厂配电装置的进线方式应根据配电装置的型式、电气总体布置、施工干扰等综合考虑确定.当进线采用架空线时，线路设计应符合下列要求：一、导线、避雷线、绝缘子、金具的机械强度安全系数，应比一般线路设计标准适当提高；二、进线跨越河道、峡谷、水库及通航建筑物时,应按大跨越的气象条件设计;三、进线应避免跨越跳流式溢洪道、溢洪水跃上空；四、对较长的密集架设的进线应校核其相互间静电和电磁感应，并采取必要的防护措施；五、避雷线保护角应比一般线路减小;六、进线的选择应避免对通讯及电视等的无线电干扰.第4.2.4条布置在高型或半高型配电装置上层的220kV隔离开关和布置在高型配电装置上层的110kV隔离开关，宜采用就地电动操作机构。第4。2.5条当采用管型母线的配电装置时,管型母线选用单管或分裂结构,应根据具体使用条件确定。固定方式采用支持式或悬挂式，当地震基本烈度为8度及以上时，宜用悬挂式。对支持式管型母线在无冰无风时的挠度，单管不宜大于（0.5～1.0）D(D为导体直径），分裂结构宜小于0.004L（L为母线跨度)；对悬挂式母线的挠度,在上述基础上可适当放宽。采用管型母线时，还应分别采取措施，消除端部效应及微风振动。分裂结构管型母线可不考虑微风振动。第三节通道及围栏第4.3.1条配电装置的布置，应考虑便于设备的操作、搬运、检修和试验.屋外配电装置应设置必要的巡视小道及操作地坪,并宜设置环形通道或具备回车条件的通道.500kV屋外配电装置，宜设置相间运输通道。第4.3。2条高型布置的屋外配电装置,应设高层通道和必要的围栏。通道宽度:220kV可采用3～3。6m,110kV可采用2m。通道两侧宜设100mm高的护沿，并应设置两个楼梯，楼梯的宽度不应小于800mm、坡度不大于45°、表面应有防滑措施。当相邻两高型配电装置之间,或高型配电装置的上层通道与控制楼之间的距离较近时,宜设置露天天桥。屋内配电装置楼与控制楼距离较近时,亦宜设置天桥。第4。3.3条配电装置室内各种通道的最小宽度（净距），不应小于表4.3。3所列数值:表4。3。3配电装置室内各种通道的最小宽度(净距）mm布置方式

通道分类

维护通道

操作通道

通往防爆间隔的通道

一面有开关设备时两面有开关设备时

8001000

15002000

12001200

当采用成套手车式开关柜时，操作通道的最小宽度(净距）不应小于下列数值：一面有开关柜时--单车长+1200mm；两面有开关柜时——双车长+900mm。第4。3。4条油浸厂（所）用变压器外廓与变压器室四壁的净距不应小于表4。3.4所列数值:表4。3。4油浸厂(所)用变压器外廓与变压器室四壁的最小净距mm变压器容量

1000及以下

1250及以上

变压器与后壁、侧壁之间变压器与门之间

600800

8001000

？对于就地检修的厂（所）用变压器，室内高度可按吊芯所需的最小高度再加700mm，宽度可按变压器两侧各加800mm确定。第4.3。5条发电厂及大型变电所的屋外配电装置，其周围宜围以高度不低于1。5m的围栏，以防止外人任意进入。第4。3.6条配电装置中电气设备的栅栏高度，不应低于1.2m，栅栏最低栏杆至地面的净距，不应大于200mm。配电装置中电气设备的遮栏高度，不应低于1。7m，遮栏网孔不应大于40mm×40mm。围栏门应装锁.第4。3.7条在安装有油断路器的屋内间隔内除设置遮栏外,对就地操作的断路器及隔离开关,应在其操作机构处设置防护隔板，宽度应满足人员的操作范围,高度不低于1。9m。第4。3。8条屋外的母线桥,当外物有可能落在母线上时，应根据具体情况采取防护措施。第四节防火及蓄油设施第4。4。1条3～35kV双母线布置的屋内配电装置中，母线与母线隔离开关之间宜装设耐火隔板。第4。4.2条35kV以下屋内断路器，油浸电流互感器和电压互感器,宜安装在开关柜或两侧有隔墙(板）的间隔内：35kV及以上则应安装在有防爆隔墙的间隔内。总油量超过100kg的屋内油浸电力变压器，宜安装在单独的防爆间内，并应有灭火设施。第4.4。3条屋内单台电气设备总油量在100kg以上，应设置贮油设施或挡油设施。挡油设施宜按容纳20%油量设计，并应有将事故油排至安全处的设施，否则应设置能容纳100%油量的贮油设施。排油管的内径不应小于100mm。第4.4.4条屋外充油电气设备单个油箱的油量在1000kg以上,应设置能容纳100％或20％油量的贮油池或挡油墙等。设有容纳20％油量的贮油池或挡油墙时，应有将油排到安全处所的设施,且不应引起污染危害。当设置有油水分离的总事故贮油池时，其容量应按最大一个油箱的60%油量确定.贮油池和挡油墙的长、宽尺寸，一般较设备外廓尺寸每边相应大1m。贮油池内一般铺设厚度不小于250mm的卵石层(卵石直径为50～80mm）.第4.4.5条容量为90000kVA以上的主变压器，在有条件时宜设置水喷雾灭火装置。第4。4.6条油量均为2500kg以上的屋外油浸变压器之间无防火墙时，其防火净距不得小于下列数值：35kV及以下5m63kV6m110kV8m220kV及以上10m第4。4。7条油量在2500kg以上的变压器或电抗器与油量为600kg以上的本回路充油电气设备之间，其防火净距不应小于5m。第4。4.8条当屋外油浸变压器之间需设置防火墙时,防火墙的高度不宜低于变压器油枕的顶端高程，其长度应大于变压器贮油池两侧各1m.若防火墙上设有隔火水幕时，防火墙高度应比变压器顶盖高出0.5m，长度则不应小于变压器贮油池的宽度加0.5m。第五节对建筑物及构筑物的要求第4。5.1条配电装置室的建筑，应符合下列主要要求：一、长度大于7m的配电装置室，应有两个出口。长度大于60m时,宜增添一个出口；当配电装置室有楼层时，一个出口可设在通往屋外楼梯的平台处。二、装配式配电装置的母线分段处，宜设置有门洞的隔墙。三、充油电气设备间的门若开向不属配电装置范围的建筑物内时，其门应为非燃烧体或难燃烧体的实体门。四、配电装置室的门应为向外开的防火门，应装弹簧锁，严禁用门闩，相邻配电装置室之间如有门时,应能向两个方向开启。五、配电装置室可开窗，但应采取防止雨、雪、小动物、风砂及污秽尘埃进入的措施。六、配电装置的耐火等级，不应低于二级。配电装置室的顶棚和内墙面应作涂料处理。地（楼）面宜采用高标号水泥抹面并压光，有条件时也可采用水磨石地面.七、配电装置室有楼层时，其楼层应有防水措施。八、配电装置室应按事故排烟要求，装设足够的事故通风装置。九、配电装置室内通道应保证畅通无阻，不得设立门槛,并不应有与配电装置无关的管道通过。第4.5.2条屋外配电装置架构的荷载条件,应符合下列主要要求：一、计算用气象条件应按当地的气象资料确定。二、独立架构应按终端架构设计,连续架构可根据实际受力条件分别按终端或中间架构设计。架构设计不考虑断线。三、架构设计应考虑正常运行、安装、检修时的各种荷载组合：正常运行时，应取设计最大风速、最低气温、最厚覆冰三种情况中最严重者；安装紧线时,不考虑导线上人，但应考虑安装引起的附加垂直荷载和横梁上人的2000N集中荷载(导线挂线时，应对施工方法提出要求，并限制其过牵引值.一般过牵引力不应成为架构结构的控制条件)；检修时，对导线跨中有引下线的110kV及以上电压的架构，应考虑导线上人,并分别验算单相作业和三相作业的受力状态。此时，导线集中荷载：单相作业330kV及以下取1500N500kV取3500N三相作业330kV及以下每相取1000N500kV每相取2000N四、高型和半高型配电装置的平台、走道,应考虑1500N/m2的等效均布活荷载.架构横梁应考虑适当的起吊荷载。附录一导体的经济电流密度附图1-1、1—2中T为最大负荷利用时间，J为经济电流密度.附图1—1软导线经济电流密度1-10KV及以下LJ型导；2—1KV及以下LGJ型导线；3—35~220KVLGJ，LGJQ型导线附图1—2铝矩形、槽形及组合导线经济电流密度?附录二裸导体的长期允许载流量附表2.1钢芯铝线长期允许载流量导线型号

最高允许温度（℃)

+70

+80

LGJ10

?

86

LGJ16

105

108

LGJ25

130

138

LGJ35

175

183

LGJ50

210

215

LGJ70

265

260

LGJ95

330

352

LGJ95（1)

?

317

LGJ120

380

401

LGJ120(1）

？

351

LGJ150

445

452

LGJ185

510

531

LGJ240

610

613

LGJ300

690

755

LGJ400

835

840

LGJQ150

450

455

LGJQ185

505

518

LGJQ240

605

651

LGJQ300

690

708

LGJQ300（1)

?

721

LGJQ400

825

836

LGJQ400（1）

?

857

LGJQ500

945

932

LGJQ600

1050

1047

LGJQ700

1220

1159

LGJJ150

450

468

LGJJ185

515

539

LGJJ240

610

639

LGJJ300

705

758

LGJJ400

850

881

注：①最高允许温度+70℃的载流量，基准环境温度为+25℃,无日照；②最高允许温度+80℃的载流量，系按基准环境温度为+25℃、日照0.1W/cm2风速0.5m/s、海拔1000m、辐射散热系数及吸热系数为0。5条件计算的；③某些导线有两种绞合结构,带(1）者铝芯根数少（LGJ型为7根,LGJQ型为24根），但每根铝芯截面较大。附表2。2扩径导线及铝合金线主要技术参数及长期允许载流量项目

LGJK300扩径钢芯铝绞线

LGKK600铝钢扩径空芯导线

LGKK900

LGKK1400

LGJQT1400特轻型铝合金线

截面(mm2）

铝

301

587

906.4

1387.8

1399。6

钢

72

49.5

84。83

106。0

134。3

总截面

373

636

991。23

1493.8

1533。9

外径（mm）

27.4

51。0

？

57。0

51。0

拉断力(N）

143000

152000

209000

295000

336000

弹性系数（N/mm2）

86500

73000

59900

59200

57300

线胀系数(1/℃）

18.1×106

19.9×106

20.4×106

20。8×106

20.4×106

20℃直流电阻（Ω/km)

0.100

0。0506

0.03317

0.02163

0。02138

导线载流量（A)

738。99

1204。67

1270

1621

1563

单位重量（kg/km)

1420

2690

3620

5129

4962

注：载流量系按最高允许温度+80℃,基准环境温度+25℃（后三种导线为+40℃），日照0。1W/cm2,风速0。5m/s,辐射散热系数与吸热系数为0.9条件计算的。附表2.3矩形铝导体长期允许载流量A导体尺寸h×b（mm×mm)

单条

双条

三条

四条

平放

竖放

平放

竖放

平放

竖放

平放

竖放

40×4

480

503

?

？

?

?

?

？

40×5

542

562

?

？

？

?

?

?

50×4

586

613

？

?

?

?

？

?

50×5

661

692

?

？

?

？

?

？

63×6。3

910

952

1409

1547

1866

2111

?

？

63×8

1038

1085

1623

1777

2113

2379

?

?

63×10

1168

1221

1825

1994

2381

2665

?

?

80×6。3

1128

1178

1724

1892

2211

2505

2558

3411

80×8

1274

1330

1946

2131

2491

2809

2863

3817

80×10

1427

1490

2175

2373

2774

3114

3167

4222

100×6.3

1371

1430

2054

2253

2633

2985

3032

4043

100×8

1542

1609

2298

2516

2933

3311

3359

4479

100×10

1728

1803

2558

2796

3181

3578

3622

4829

125×6。3

1674

1744

2446

2680

2079

3490

3525

4700

125×8

1876

1955

2725

2982

3375

3813

3847

5129

125×10

2089

2177

3005

3282

3725

4194

4225

5633

注:①载流量系按最高允许温度+70℃、基准环境温度+25℃、无风、无日照条件计算的。②导体尺寸中,h为宽度,b为厚度.③当导体为四条时,平放、竖放离2、3片间距离皆为50mm.附表2.4槽形铝导体长期允许载流量及计算用数据截面尺寸(mm）

双槽导体截面(mm2）

集肤效应系数Kf

导体载流量(A）

22′a

h

b

c

r

截面系数Wy(cm3)

惯性矩Iy(cm4)

惯性半径ry（cm)

75

35

4

6

1040

1。012

2280

2。52

6.2

1。09

75

35

5.5

6

1390

1。025

2620

3。17

7。6

1.05

100

45

4。5

8

1550

1。02

2740

4.51

14。5

1.33

100

45

6

8

2020

1。038

3590

5.9

18.5

1。37

125

55

6.5

10

2740

1。05

4620

9.5

37

1。65

150

65

7

10

3570

1.075

5650

14。7

68

1.97

175

80

8

12

4880

1。103

6600

25

144

2。4

200

90

10

14

6870

1.175

7550

40

254

2.75

200

90

12

16

8080

1.237

8800

46.5

294

2。7

225

105

12。5

16

9760

1。285

10150

66.5

490

3.2

250

115

12。5

16

10900

1。313

11200

81

660

3.52

22′b

双槽焊成整体时

共振最大允许距离（cm)

截面系数Wx（cm3)

惯性矩Ix（cm4）

惯性半径rx（cm）

截面系数Wyo（cm3）

惯性矩Iyo(cm4)

惯性半径ryo(cm）

静力矩Syo(cm3)

双槽实连时绝缘子间距

双槽不实连时绝缘子间距

10.1

41。6

2。83

23。7

89

2.93

14。1

?

？

14.1

53。1

2。76

30。1

113

2。85

18。4

178

114

22。2

111

3。78

48。6

243

3。96

28。8

205

125

27

135

3。7

58

290

3。85

36

203

123

50

290

4。7

100

620

4。8

63

228

139

74

560

5.65

167

1260

6。0

98

252

150

122

1070

6.65

250

2300

6.9

156

263

147

193

1930

7。55

422

4220

7。9

252

285

157

225

2250

7。6

490

4900

7。9

290

283

157

307

3450

8。5

645

7240

8。7

390

299

163

360

4500

9.2

824

10300

9。82

495

321

200

注:①载流量系按最高允许温度+70℃、基准环境温度+25℃、无风、无日照条件计算的。②上表截面尺寸中，h为槽形铝导体高度，b为宽度，c为壁厚，r为弯曲半径.附表2.5铝锰合金管形导体长期允许载流量及计算用数据导体尺寸D/d（mm)

导体截面(mm2)

导体最高允许温度为下值时的载流量(A)

截面系数W(cm3)

惯性半径η(cm）

惯性矩I(cm4）

+70℃

+80℃

φ30/25

216

572

565

1。37

0。976

2.06

φ40/35

294

770

712

2.60

1。33

5.20

φ50/45

373

970

850

4.22

1.68

10。6

φ60/54

539

1240

1072

7.29

2.02

21.9

φ70/64

631

1413

1211

10.2

2.37

35.5

φ80/72

954

1900

1545

17。3

2.69

69.2

φ100/90

1491

2350

2054

33.8

3.36

169

φ110/100

1649

2569

2217

41。4

3。72

228

φ120/110

1806

2782

2377

49.9

4.07

299

φ130/116

2705

3511

2976

79。0

4。36

513

φ150/136

?

？

3140

?

？

？

注：①最高允许温度+70℃的载流量，系按基准环境温度+25℃、无风、无日照、辐射散热系数与吸热系数为0.5、不涂漆条件计算的。②最高允许温度+80℃的载流量，系按基准环境温度+25℃、日照0。1W/cm2、风速0.5m/s、海拔1000m、辐射散热系数及吸热系数为0.5、不涂漆条件计算的。③上表导体尺寸中，D为外径，d为内径.附录三裸导体载流量在不同海拔高度及环境温度下的综合校正系数导体最高允许温度(℃）

适用范围

海拔高度（m）

实际环境温度（℃）

+20

+25

+30

+35

+40

+45

+50

+70

屋内矩形、槽形、管形导体和不计日照的屋外软导线

？

1.05

1。00

0。94

0.88

0.81

0.74

0。67

+80

计及日照时屋外软导线

1000及以下

1。05

1。00

0。95

0。89

0。83

0.76

0.69

？

?

2000

1.01

0。96

0.91

0.85

0。79

？

？

？

？

3000

0.97

0。92

0.87

0.81

0。75

？

？

?

?

4000

0.93

0.89

0.84

0。77

0.71

?

?

?

计及日照时屋外管形导体

1000及以下

1。05

1。00

0.94

0。87

0。80

0。72

0.63

？

？

2000

1.00

0。94

0。88

0。81

0。74

?

？

？

？

3000

0。95

0.90

0。84

0。76

0。69

?

？

？

？

4000

0.91

0.86

0。80

0。72

0.65

?

？

？附录四海拔大于1000m时,A值的修正附图4—1海拔大于1000m时，A值的修正(A2值和屋内的A1、A2值可按本图之比例递增)附录五采用降低绝缘水平的设备时，配电装置的安全净距(试行)mm条件

额定电压（kV）

220J

330J

500J

设备基准绝缘水平(kV)

雷电冲击绝缘水平BIL操作冲击绝缘水平SIL

850360(工频）

1050850

14251050

外过电压

A1

1600

2000

3000

A2

1800

2200

3300

内过电压

A1

1500

2000

35001）

A2

1800

2200

4000

最大工作电压

A1

600

1100

1600

A2

900

1700

2400

1)双分裂软导线至接地部分之间可取3200mm。附录六本规程用词说明一、执行本规程条文时,要求严格程度的用词，说明如下，以便在执行中区别对待。1.表示很严格，非这样作不可的用词：正面词采用“必须"；反面词采用“严禁”.2。表示严格,在正常情况下均应这样作的用词：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”.3.表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词:正面词采用“宜”或“可”;反面词采用“不宜”。二、条文中必须按指定的标准和规范执行的写法为“按……执行"或“符合……要求或规定".非必须按所指的标准和规范执行的写法为“参照……”。__________________________本规程主要起草人：冯宗蕴、弋东方、袁达夫等.？高压配电装置设计技术规程SDJ5—85条文说明前言《高压配电装置设计技术规程》SDJ5—85业经水利电力部批准，于1986年1月1日颁发执行。为帮助理解和正确贯彻规程条文,决定出版《高压配电装置设计技术规程》SDJ5—85的条文说明。本条文说明主要阐述新规程对1979年版规程条文进行修订的原因和依据,并对规程的含义作了某些解释,供使用时参考。规程的修订，系根据我国的技术经济政策、近几年来我国的建设和运行实践经验进行的.在编制过程中注意吸取了国外先进技术和设计标准，以及国内各单位对规程的修订意见.与1979年版规程相比，新规程增加了以下内容：1.适用于500kV配电装置的有关条文，如A值、静电感应场强允许值、无线电干扰标准等。2.适用于大机组的有关条文，如采用分相封闭母线的规定、大容量变压器的防火措施等.3.适用于水电厂配电装置的有关条文,如水电厂配电装置的选型原则、进线方式及其设计标准等.4。增加了配电装置型式的选择一节，对各种常用配电装置型式的选择提出了原则性的规定及主要要求。5.增加了环境条件和环境保护的一些内容,如发电厂、变电所电瓷外绝缘污秽环境分级标准、配电装置设计的抗震措施、湿热带地区配电装置的设计要求、噪声允许值等.6。增加了导体和电器选择方面的有关内容，如按经济电流密度新数值选择导体、计算短路电流的原则等.7。屋外配电装置架构荷载条件。8.屋外充油电器的防火要求。规程中有关执行条文的严格程度的用词，采用原国家建委1980年颁发的《工程建设标准规范管理办法》的有关规定。规程中计量单位及符号一律按1984年国务院颁发的《中华人民共和国法定计量单位》执行.在执行本规程过程中，如发现需要修改或补充时,请将意见寄西北电力设计院和长江流域规划办公室，并抄送我部电力规划设计院和水利水电规划设计院。水利电力部一九八六年九月第一章总则第1。0.1条原规程第1条的修改条文。根据国家基本建设委员会(80）建发设字第8号文《工程建设标准规范管理办法》第三条的精神，强调配电装置设计必须积极贯彻国家的基本建设方针，体现社会主义的技术经济政策.第1。0。2条原规程第2条的修改条文。本规程除增加500kV配电装置的有关条文外，同时明确指出对35kV及以下的变电所的3～35kV配电装置设计，应按《工业与民用35kV高压配电装置设计规范》执行.第二章一般规定第2.0。1条原规程第3条的保留条文，仅增加部分内容.第2。0.2条原规程第5条的修改条文,涂色改为涂漆更确切一些,涂漆既能保持相色的永久性，又能对母线起防腐保护作用。涂漆还能降低温升,铜母线涂漆后温升可下降28％至35%；铝母线涂漆后可提高载流量15%～22％。本条文仅对屋内硬导体规定应涂漆。对于屋外硬导体,因很多工程的铝管母线一般不涂漆，故对屋外硬导是否涂漆不作硬性规定。第2。0.3条新增条文。水电部在（82)水电电生字第73号文关于印发《带电作业工作座谈会纪要》的通知中指出“应该在确保安全的条件下，因地制宜地积极开展带电作业”。并且作出具体规定：对于110kV以上的输变电设备,由于线间和对地距离较大，同时考虑到这些设备停电的影响面大，应该作为带电作业的重点；带电作业项目应以处理缺陷为主。对于35kV及以下的设备，由于距离较小,保证安全作业的条件比较复杂，因此一般可采用停电检修。根据上述通知的精神，同时考虑到我国各地对带电作业的推广程度不一，再说对一具体配电装置来说,是否需进行带电作业,应视该装置在系统中的地位、接线方式、装置型式以及该地区的检修经验等很多因素而定，故本条文明确规定有条件时宜考虑带电检修的要求。第2.0。4条原规程第6条的补充条文。随着电压的提高，检修时装接携带型接地线，既不方便又不安全.根据国内的运行检修要求及国外的有关规定，本条文规定63kV及以上断路器两侧的隔离开关及线路隔离开关的线路侧均宜配置接地开关。对母线的检修接地,由于母线上电磁感应电压的计算，目前尚无成熟方法，故根据日本有关规定及我国的运行经验,每段母线上宜装设二组接地开关或接地器(母线电压互感器前隔离开关的接地开关包括在内)。对屋内配电装置，一般仍以安装携带式接地线作为检修接地.第2。0。5条原规程第7条的修改条文。多年来电气误操作事故频繁发生，后果严重，仅据全国1981年初至1982年9月统计,发生这类事故就达511次.在这些误操作事故中，以带负荷拉隔离开关、误拉断路器、带接地线合闸等三类事故为最多，其次为带电挂接地线及误入有电间隔。对上述511次电气误操作事故分析，其中约有60%可以通过装设可靠的闭锁装置加以防止，因此必须十分重视闭锁装置的作用.自1982年底水电部在镇江召开了全国电气防误装置经验交流会后(简称镇江会议)，许多单位成了防误装置专业小组，因地制宜地研制和装设了各种类型的闭锁装置。据1984年统计全国电力部门已有50％以上电气设备安装了1~5功能的防误装置，这些装置在防止电气误操作方面起到了积极作用。长期以来由于我国从制造到设计和运行各方面忽视了装设防误装置，除少数电气设备带防误装置,如隔离开关与接地开关之间的机械闭锁、户内高压开关柜、手车式高压开关柜具有防止带负荷拉、隔离开关的机械闭锁装置外,一般就没有其它闭锁机构来保证设备和人身安全。60年代以前发电厂、变电所的防误装置一般采用DSO型电磁锁，由于锁的性能不好，经常造成直流系统接地,电磁锁销钉吸不出来,加之未注意维修等,电磁锁逐渐弃而不用了.因此60年代以后建立的许多发电厂和变电所，尽管容量大，但从设计、制造直到施工都很少考虑闭锁装置。这样便造成了误操作事故的隐患.镇江会议后，误操作事故虽有所好转，但每年仍有上百次电气误操作事故发生.目前误操作事故的原因大体可以分为三大类，一是没有严格执行两票三制又未加防误装置;二是在加装防误装置时安全措施不周;三是对设有防误装置随意解除或停用。第一种原因造成的事故占大多数.针对上述情况，当前必须抓紧安装防误闭锁装置，并确保正常投入使用,不得随意解除，同时还要严格贯彻“两票”,注意提高运行人员的技术水平，严格劳动纪律。为认真贯彻镇江会议精神，防误装置分三方面工作进行，由各网省局组织各发供电单位，自己动手对现有设备进行改进,搞出了许多有水平的防误装置，已在本地区推广使用.其次在设计方面由西北电力设计院负责编写“电气设备防止误操作设计图集”,图集中绘制了3～500kV各种主接线的二次回路防误操作接线图.为了解决装设防误装置所需设备，水利电力部和机械工业部组织并落实了联合攻关单位，确定了攻关项目。这些项目是：GG-1A高压开关柜及10kV手车式高压开关柜的五防装置，户内、户外电磁锁，新型辅助开关，10～35kV户内带电显示装置等。1984年各攻关项目已基本完成，除新型辅助开关通过了全部型式试验，待试运行后再召开样品鉴定会外,其它攻关项目均已通过了两部技术鉴定，有的已批量生产，有的正在进一步扩大试点，逐步推广使用.现将通过鉴定的项目列后供选择使用：一、具有防误装置的GG-1A（F）高压开关柜长沙电业局与湖南开关厂联合研制，1983年11月在长沙召开两部技术审查会议进行鉴定，该柜具有“五防"功能.二、GC2（F）型手车式高压开关柜GC2(F)型手车式高压开关柜是长城开关厂在GC2型手车式开关柜的基础上改进并完善了闭锁装置.在闭锁和接地装置的设计方面吸收了国外设备的优点,实现了“五防”功能。三、户外电磁锁户外电磁锁有沈阳高压开关厂研制的DSW1型和江山开关厂研制的DSW2型组合式电磁锁两种形式。四、DSN型户内间吸式电磁锁这种电磁锁是南京电力电表厂研制，较之原仿苏DSO产品(直吸式)在技术性能及原理上有明显提高.电钥匙的额定电压有直流220V、110V和交流220V三种，还有供紧急处理事故用的紧急解锁钥匙.五、GSN型户内高压带电显示装置福州第一开关厂和福州第三电器厂共同研制的GSN型装置,是由环氧树脂绝缘子和电压显示两部分组成。第2。0。6条原规程第8条的修改条文.以前我国对发变电所污秽环境分级一直未制订标准，污秽地区屋外配电装置大都沿用正常绝缘的电气产品，故污闪事故率较高，使工农业生产造成很大损失。水电部于1981年初组织部分科研设计单位，进行调查研究及科学试验,1983年4月正式颁发了《高压架空线路和发变电所电瓷外绝缘污秽分级标准》.该标准明确规定发变电所污秽环境分为三级,故设计屋外配电装置时应根据所划分的等级,选用所需泄漏比距的电气设备及绝缘子。目前我国制造部门已能供应适用于2级污秽区，泄漏比距为2.5cm/kV的防污产品，但3级污秽区的防污产品还未系列生产供应，故3级污秽区的屋外配电装置尚须采用涂硅油或采用水冲洗等措施，以保证安全运行。水电部颁发的发变电所外绝缘污秽分级标准见表2.0。6。表2。0.6发电厂、变电所污秽分级标准污秽等级

污秽条件

泄漏比距(cm/kV）

污湿特征

盐密(mg/cm2)

中性点直接接地

中性点非直接接地

1

大气无明显污染地区或大气轻度污染地区，在污闪季节中干燥少雾(含毛毛雨)或雨量较多

0～0.03(强电解质)0~0.06(弱电解质)

1。7

2.0

2

大气中等污染地区或沿海地带及盐场附近，在污闪季节中多雾(含毛毛雨）且雨量较少

0.03～0.25

2。5

3.0

3

大气严重污染地区或严重盐雾地区

＞0.25

3.5

4.0

注：①盐密指由普通悬式绝缘子（X—4。5)所组成的悬垂串上测得值。②化工厂及冶金厂附近的发电厂、变电所，可根据污源所排放的导电气体和导电金属粉尘的严重程度分别列为2级或3级.③有冷水塔的发电厂，其污秽等级可根据电厂烟囱的除尘效率及冷水塔是否装设除水器等条件，确定列为2级或3级。④泄漏比距的计算取系统额定线电压。第2.0.7条新增条文。1983年国家标准局会同有关部门制定了国标《电工电子产品自然界的环境条件,温度和湿度》.该标准将我国气候按温度和湿度的年极值的平均值分为六种类型，见表2.0.7。表2.0.7按年极值划分的各种气候类型气候类型

温度和湿度的年极值平均值

低温（℃）

高温（℃)

相对湿度≥95%时最高温度(℃)

最大绝对湿度（g·m-3)

寒冷

-50

35

20

18

寒温Ⅰ

—33

37

23

21

寒温Ⅱ

-33

31

12

11

暖温

—20

38

26

26

干热

—22

40

27

27

亚湿热

-10

40

27

27

湿热

5

40

28

28

根据上表2。0。7可知,我国已不再采用波尔标准而采用IEC标准作为新的工业气候分类方法。新的分类方法将原来JB830-66划为“湿热带”的长江以南大陆地区改称为“亚湿热带”，湿热带仅包括广东省海南岛、雷州半岛、云南省西双版纳地区及台湾省南端等地。据调查，在我国湿热带地区如海南岛，采用一般高压电器产品问题较多（因产品受潮、长霉、虫害、锈蚀严重等引起的故障较多)，今后应采用湿热带型高压电器。亚湿热带地区（包括贵州、湖南、湖北、江西、福建、浙江、安徽和江苏中南部、四川和云南东部、广东和广西大陆部分以及台湾中北部)建国三十多年来全部使用一般型的高压电器产品。经对上述地区的调查，在外绝缘和发热方面未出过重大问题。其中“湿”与“热”相对较重的两广地区，高压电器运行中主要问题是由于密封不良引起进水和受潮,以及外表锈蚀和虫害。这些问题都可以在一般产品上加强质量管理及采取相应的措施处理。因此,应允许亚湿热带地区采用一般高压电器，但应加强防潮、防水、防锈、防霉及防虫害等措施。第2。0。8条原规程第9条的补充修改条文。根据运行调查,电气设备在低温下运行易发生一些不利于安全运行的问题，例如：一、国产的主变压器一般均装25号油，当气温在—25℃以下时,一旦变压器停止运行后再恢复供电就有困难。二、当变压器负载轻气温低时，由于油的运动粘度增大，导致油循环不畅,潜油泵供油不足，因而出现轻瓦斯误动现象。三、据有关制造厂家对SW6—220及SW7-220作低温试验表明，在气温-20～-25℃时，断路器的性能(包括动作速度、同步性、固有分闸时间及操作力等)均有劣变,达不到设计标准。四、各型断路器在冬季运行时，密封件普遍渗油.五、GW5瓷棒铸铁座断裂较突出，瓷棒断头也较多。六、GW5隔离开关在冬季往往触头合不严。现在国内制造厂通常采用的气温标准是-30～+40℃.在严寒地区,建议制造厂将气温下限值再适当降低.屋外充油电器底部(如少油断路器)在运行现场很难加装加热装置，有此必要时，则应在订货时提出，请制造部门在产品设计中考虑。据调查，东北某变电所220kV破冰式隔离开关因降雪覆冰，使刀闸嘴部和底座转动部分结冰而拉不开，另一变电所一组同类型隔离开关，因刀闸嘴部覆冰而合不上，故本规程要求隔离开关的破冰厚度应大于安装场所实测的最大覆冰厚度.第2.0.9条原规程第10条的修改条文。500kV设备允许的最大风速,系指10min平均风速.当50年一遇10m高处的风速大于35m/s时，需相应增大500kV设备的设计风速.各种电压的电器设备大多安装在离地10m高及以下,个别高位布置的电器在15m左右。导体的布置高度一般在30m以下，按《架空送电线路设计技术规程》规定,离地高度为30m以下，高度变化系数为1，故校验时可仍取离地10m高的风速。据调查,由于导体和电器的尺寸和惯性都远较建筑物为小，在瞬时风速大于35m/s的地区，如按10min平均风速设计，则在阵风作用下,导体和电器可能因过载而倒折。如1971年营口一变电所，在9级风作用下，使SW4—220瓷柱胶结处断裂；110kV避雷针在大风作用下全国已有10支左右倒塌。所以对风载特别敏感的110kV及以上电压的支柱绝缘子、隔离开关、普阀避雷器及其它细高电瓷产品,要求制造部门在产品设计中考虑阵风的影响。第2。0.10条原规程第11条的修改条文。合理地选择配电装置型式是减少震害的措施之一，屋外中型配电装置比高型、半高型配电装置的抗震性能好.以唐山陡河电厂220kV半高型配电装置为例：安装在上层的ZS-220型支柱绝缘子(安装标高13.4m)共6只，地震时折断5只；而安装在地面支架上（2.5m高)的9只均未损坏。这是由于上层设备因土建架构的动力反应加大而使作用在设备上的地震力增大，同时由于高型、半高型配电装置上下层设备间的引线较长，地震时导线的摇摆力比较大，故上层设备容易损坏。此外，上层设备发生损坏时，掉落下来易打坏下层设备，如陡河电厂在唐山地震时，上层隔离开关的支柱折断落下打坏了安装在底层,抗震性能较好的SF6断路器就是一例。在由支柱绝缘子支持的管型母线配电装置中，棒式支柱绝缘子是一薄弱环节。因为管型母线在地震力的作用下将使支柱绝缘子的内力增加，同时由于管型母线是横向细长结构，故在地震力的作用下易发生共振。如唐山吕家坨变电所220kV半高型铝管母线配电装置有一相母线因支柱绝缘子折断而造成四跨铝管母线落地.因此，在地震烈度为8度及以上的高烈度区，不宜采用支柱绝缘子支持的铝管母线配电装置。在电气设备安装设计时，应验算包括设备及其支架、基础体系的抗弯强度和抗剪强度。验算时,首先应进行作用在设备上的地震力和其他外力同时作用的计算。由于电瓷材料属脆性材料，无塑性变形，若外力超过瓷件的抗弯强度和容许应力即断裂，加上瓷件的抗弯强度和破坏应力的分散性很大，故应取较大的安全系数，一般应为1.67以上。电瓷产品的抗弯破坏荷载由制造厂给出.关于瓷件的破坏应力可参考我国对FZ-110J、SW—110、SW—220和ZS—220进行振动台模拟地震试验的结果，对普通瓷件取破坏应力范围为14000～18000kPa.经验算若不能满足要求时，应加装阻尼减震装置。目前无锡减震器厂已生产110～220kV少油断路器的减震器，航天部七三研究所已生产FZ—110J避雷器的阻尼器，以及110~500kV棒式支柱绝缘子的阻尼垫.上述减震器、阻尼器(垫）经过多次在振动台上进行模拟地震试验和现场试运行，其性能良好，加装减震装置后，可保证设备在地震烈度为9度时安全运行.目前上述减震阻尼装置已分别在唐山建设路变电所，河南汤阴变电所和西安南郊变电所试运行。设备基础，设备支架对输入的地震力有放大作用,因此在进行设备基础和支架设计时,要使其自振频率避开地震的频率范围（0～10Hz)，避开的距离越大越好；同时要使支架的频率与设备本体的自振频率充分的分开,避免发生共振.据有关文献介绍,支架的自振频率应至少为设备自振频率的三倍,且支架的频率应在15Hz以上，支架的动力放大作用才可限制在比较小的范围内.关于屋内配电装置的抗震措施,除建构筑物按工民建抗震设计规范进行抗震设防外，电气设备的抗震措施原则上与屋外设备相同。但若屋内配电装置有几层时，则放在底层的电气设备，其地震作用力的计算及有关措施,同屋外设备一样；而放在二层及三层的电气设备，由于建筑物的动力放大作用更为显著，计算地震作用力时需考虑一定的放大系数。日本规定，安装在建筑物二、三层的电气设备,取建筑物的动力放大系数为2.0。第2.0。11条原规程第12条的保留条文.关于电气产品的海拔分级，经长期研究讨论，最近拟定为四级，即1000m、2000m、3000m及4000m四级，但相应的产品则尚未配套生产。第2。0.12条新增条文。配电装置中的主要噪声源是主变压器、电抗器及电晕放电，其中以前者为最严重。因此，在设计时必须注意主变与主控制楼（室）、通讯楼(室）及办公室等的相对布置位置及距离，使变电所内各建筑物的室内连续噪声级不超过表2。0.12—1所列最高允许连续噪声级。表2。0。12-1变电所各建筑物的室内允许连续噪声级工作场所

一般值[dB（A）］

最大值[dB(A）］

主控制室、计算机室、通信室

55

65

办公室

60

70

有人值班的生产建筑*

85

90

其它地方最高不得超过

115

*为每工作日接触噪声时间8h（小时）时的标准.有人值班的生产建筑，每工作日接触噪声时间少于8h（小时)的噪声标准可按表2。0.12-2放宽。表2.0。12—2每工作日接触不同噪声时间的噪声级标准每工作日接触噪声时间（h)

一般值［dB（A)］

最大值［dB(A)］

8

85

90

4

88

93

2

91

96

1

94

99

配电装置围墙处，指配电装置外围墙，不指屋外配电装置四周的围栅。考虑到围墙外可能有居民区,因此按GB3096-82工业集中区的噪音标准。第2.0。13条新增条文。关于静电感应场强水平，目前在国际上尚无统一标准与规定。日本超高压变电所，一般控制其场强水平在7kV/m以内（变电所区外为3kV/m）.苏联在设计变电所时，对强水平不加限制，但按安全规则，对运行人员在高场强区工作时间作了规定(如在10kV/m场强下,24h中允许人员耽在电场中的时间为180min)。欧美国家对变电所场强水平没有明确规定，而实际采用一般在10kV/m以内，部分达到10～15kV/m。1980年意大利专家代表国际大电网会议工作小组作的报告中，提出关于电场对生物的影响，认为10kV/m是一个安全水平。最高允许场强在线路下可定为15kV/m，走廊边沿为3~5kV/m。我国1979年在锦州讨论500kV变电所设计技术条件时，曾提出变电所场强水平大部分地区限制在8kV/m以内。近年来又对330～500kV变电所静电感应场强水平作了大量的实测及模拟与计算工作.实测结果，大部分场强水平在10kV/m以内，10～15kV/m场强水平在2.5%以下,各电气设备周围的最大空间场强大致为3。4～13kV/m。综上所述，并主要根据国际大电网会议的意见与国内330～500kV变电所运行经验，提出本条文中场强水平的规定.至于围墙外的静电感应水平,是从生活在该区的居民不引起生活上的麻烦考虑。按330~500kV变电所静电感应实测试验,空间场强在3～5kV/m以下，一般对人的麻电感觉的机会已没有或很小了。日本规定变电所围墙外的静电感应场强水平为3kV/m以下。离330～500kV带电体30～20m以外的地区，静电感应场强水平通常已降低到3～5kV/m以下，可满足本规程要求。在设计中降低静电感应场强可采取下列措施：一、避免或减少同相布置;二、尽量减少同相母线交叉与同相转角布置;三、控制箱等操作设备应尽量布置在较低场强区；四、必要时可适当增加屏蔽线或设备屏蔽环；五、当技术经济合理时,可适当提高电气设备及引线的安装高度。第2。0.14条新增条文。由于配电装置的母线、引线、设备、构架、纵横交错,导线表面的电场强度很不均匀，故对于导线及电气设备产生的综合电晕电磁干扰，目前还未有定量的计算规律。已设计的一些500kV变电所,大都是引用送电线路的计算公式，是否正确，尚待考证.至于对电气设备的无线电干扰要求,应在选择设备时考虑。配电装置的无线电干扰水平应取同电压等级的送电线路干扰水平。在变电所的出线方向，由于变电所和输电线的组合,其综合干扰水平可能高出3dB，但只需经100～200m距离后,变电所的影响即可忽略不计。考虑到出线走廊范围内不可能有无线电收讯设备,因此，取非出线方向围墙外20m处的干扰水平。这也是国际无线电干扰特别委员的推荐数字,此数据和国内实测数字大体吻合。根据近年来西北电力设计院等单位对220～500kV变电所(包括升压站）无线电干扰值的实测，在距配电装置围墙外20m处（非出线方向)的无线电干扰水平均小于50dB（1MHz），随着距变电所围墙距离的增加，干扰水平衰减得很快。第三章导体和电器的选择第3.0.1条本条为原规程第14条的部分内容。在按电压选择导体和电器时，在中性点非直接接地系统中，应满足线电压的要求.在按电流选择导体和电器时，确定回路的持续工作电流，应考虑检修时和事故时转移过来的负荷，可不计及在切换过程中短时可能增加的负荷电流。对于非开断电器,如电流互感器、限流电抗器等，虽有一定的短时过载能力,但因缺乏制造部门的具体数据，故在选择时，亦可按没有过载能力考虑.第3。0。2条新增条文。配电装置的绝缘水平包括导体和电器的绝缘水平。在高压、特别是超高压配电装置中，进行最佳的绝缘配合，乃是选择导体和电器的重要原则之一。不同电网,因结构不同以及在不同的发展阶段可以有不同的绝缘水平。如电器的绝缘水平已确定，则可按本条规定的绝缘配合原则，选取相应的保护设备。选择500kV电器的绝缘水平时，应执行《500kV电网过电压保护绝缘配合与电气设备接地暂行技术标准》(SD119—84）；选择330kV电器的绝缘水平,可参照该标准进行。第3.0。3条原规程第16条的修改条文。在考虑远景发展时，原规程规定为：“应考虑电力系统5~10年的发展规划”。由于水电厂建设周期较长，故本条采自《导体和电器选择设计技术规定》(DLGJ14—80)（以下简称“规定”）第5条，统一明确为“本期工程建成后5~10年”。第3.0.4条本条为原规程第18条的修改条文。随着电力系统的发展和大机组的广泛采用，1982年以前电力工程设计中所使用的短路电流计算曲线已不能适用目前我国国情.为此，水利电力部电力规划设计院委托西安交通大学,会同西北电力设计院和西北水电勘测设计院，对短路电流计算曲线重新做了校订。新校订的计算曲线,在计算原则上与原曲线相比有两点较大的改变。一、负荷的接法,原曲线系按100%负荷全部都接在发电机电压母线上进行计算.由于新建电厂大多采用发电机-变压器组单元接线，因此新曲线是按50%的负荷接在高压母线上计算的.二、对大机组和小机组，国产机组和进口机组，汽轮机组和水轮机组的参数用概率统计的方法做了处理。此外,计算中还考虑了如下原则：1。电力系统中所有电源都在额定负荷下运行；2。所有同步电机都具有自动调整励磁装置（包括强行励磁)；3。短路发生在短路电流为最大值的瞬间；4.所有电源的电动势相位角相同；5.电力系统中各元件的磁路不饱和;6。不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流。在工程实用计算中，一般只需要根据新的短路电流计算曲线进行。第3。0。5条本条为原规程第21条的补充条文。据对断路器和继电保护装置运行情况的不完全调查，主保护拒动、断路器和操作机构拒动以及继电保护装置因扩建、调试、检修等原因停用的情况屡有发生.因此，对电器的热稳定校验，应尽量用后备保护动作时间加相应的断路器全分闸时间。对裸导体的热效应计算时间,本规程沿用了原规程的规定，仍取主保护动作时间加相应的断路器全分闸时