地下室顶板施工通道加固专项方案

./**********************工程地下室顶板施工通道加固方案编制人：审核人：审批人：************工程项目部二0一四年***月目录TOC\o"1-3"\h\u31457一、工程概况：332427二、编制依据39947三、地下室顶板加固围314032四、车库顶板堆载情况与荷载分析：417367五、地下室顶板强度验算48891六、地下室顶板加固支撑验算1332275七、钢管支撑加固搭设169779八、钢管加固支撑的检查1822732九、施工安全注意措施1829638附一：*********安置房施工运输通道加固区域布置图20**************************工程地下室顶板施工通道加固方案一、工程概况：本工程*****************************公司组织施工。本工程设计图纸中规定的总平区域地下室顶板允许荷载为23KN/㎡〔允许均布活荷载5KN/㎡+1.2米覆土18KN/㎡；有消防车通道群楼地下室顶班允许荷载为43KN/㎡〔消防车荷载25KN/㎡+1.2米覆土18KN/㎡。因施工场地限制,本工程主体结构已接近完成,二次结构及装饰工程的需要,砖及其它材料堆场、临时施工道路只能设置在地下室顶板上。砖及其它材料堆场、临时施工道路所在区域,主梁为400*800mm、400*900mm,次梁为300*600mm,板厚180mm,柱距7.8m*7.8m,柱截面为600*600mm,柱高负一层3.95m、负二层3.90m。本工程地下室顶板结构已经施工完成2个月。二、编制依据1、编制依据：〔1《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011〔2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011〔3《建筑结构荷载规》<GB50009-2012>〔4新南小区四期二区安置房及配套工程建筑,结构施工图。三、地下室顶板加固围在施工过程中,主要重载车辆为砖车及装饰等材料运输。须对地下室顶板进行加固,具体加固区域详附图。在需要加固的区域按照0.8m*0.8m加密设置支撑立杆,加固部位的支撑,在工程扫尾阶段,确保无重载车辆通行方可拆除。为保证施工车辆行驶在钢管搭设区域,要求在地下室顶板用钢管搭设车辆行驶通道围挡,并用标示行驶路线。在车辆进入地下室顶板入口,设置围挡,由材料员严格控制进入顶板车辆重量〔重量核定严格按照固定车辆和装载数量来把控,对于超载的车辆一律不放行,每次放行一辆车通过,待卸完料出场后,再放行下一辆车进入。加固围详见平面布置图附后。四、车库顶板堆载情况与荷载分析：1、材料荷载：材料堆放高度不超过2米,材料堆载荷载为20KN/㎡,低于地下室顶板承载力,无需支撑。2、施工道路荷载：由于本工程场地狭窄,施工通道设置在地下室顶板消防通道区域上,在运输车辆经过时,车辆荷载较大。施工场地荷载最大的车辆为砖运输车、干拌砂浆罐。荷载参数为：砖车自重15T,装载25T,合计40T;其它材料运输总重限重40T;干拌砂浆罐：自重3T,罐装砂浆35T,合计38T选取最大值40T〔400KN五、地下室顶板强度验算<一顶板受力以下计算的计算依据为《建筑结构荷载规》<GB50009-2012>bcx=btx+2s=0.6+2*0.18=0.96mbcy=bty+2s=0.2+2*0.18=0.56m车轮作用面的局部荷载q=1.3*Q/<bcx*bcy>其中Q为单个轮胎上的荷载,对本工程取100KNq=1.3*Q/<bcx*bcy>=1.3*100/<0.96*0.56>=242KN/m2简支双向板的绝对最大弯矩Mxmax=0.1434*242*0.96*0.56=18.66KN·mMymax=0.1176*242*0.96*0.56=15.3KN·m取Mmax=18.66KN·m跨中最大弯矩产生的等效均布荷载：由Ly/Lx=0.8/0.8=1,查表得α=0.0368,β=0.0368Qe=18.66/0.0368*12=507KN/m2所以车轮轮压荷载产生的等效均布荷载为507KN/m2〔二该工程按0.8*0.8m立杆间距对地下室顶板进行加固,以下计算采用"探索者结构计算软件"复核。一、示意图二、依据规《建筑结构荷载规》GB50009-2012《混凝土结构设计规》GB50010-2010三、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=800mm;Ly=800mm板厚:h=180mm2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类:HRB335fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=20mm3.荷载信息<均布荷载>永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=0.000kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=507.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件<上端/下端/左端/右端>:固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200四、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=800mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=180-20=160mm五、配筋计算<lx/ly=800/800=1.000<2.000所以按双向板计算>:1.X向底板钢筋1>确定X向板底弯矩Mx=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=<0.0176+0.0176*0.200>*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=9.594kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*9.594×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0263>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.026>=0.0274>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=203/<1000*180>=0.113%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*180=360mm2采取方案d10170,实配面积461mm22.Y向底板钢筋1>确定Y向板底弯矩My=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=<0.0176+0.0176*0.200>*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=9.594kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*9.594×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0263>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.026>=0.0274>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.027/300=203mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=203/<1000*180>=0.113%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*180=360mm2采取方案d10170,实配面积461mm23.X向支座左边钢筋1>确定左边支座弯矩Mox=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=0.0513*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=23.304kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0643>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.064>=0.0664>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=502/<1000*180>=0.279%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10170,实配面积461mm24.X向支座右边钢筋1>确定右边支座弯矩Mox=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=0.0513*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=23.304kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0643>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.064>=0.0664>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=502/<1000*180>=0.279%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10170,实配面积461mm25.Y向上边支座钢筋1>确定上边支座弯矩Moy=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=0.0513*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=23.304kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0643>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.064>=0.0664>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=502/<1000*180>=0.279%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10170,实配面积461mm26.Y向下边支座钢筋1>确定下边支座弯矩Moy=表中系数<γG*ｑgk+γQ*ｑqk>*Lo2=0.0513*<1.200*0.000+1.400*507.000>*0.82=23.304kN*m2>确定计算系数αs=γo*Mx/<α1*fc*b*ho*ho>=1.00*23.304×106/<1.00*14.3*1000*160*160>=0.0643>计算相对受压区高度ξ=1-sqrt<1-2*αs>=1-sqrt<1-2*0.064>=0.0664>计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*160*0.066/300=502mm25>验算最小配筋率ρ=As/<b*h>=502/<1000*180>=0.279%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10170,实配面积461mm2六、跨中挠度计算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=<0.0176+0.0176*0.200>*<0.000+507.000>*0.82=6.853kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=<0.0176+0.0176*0.200>*<0.000+1.000*507.000>*0.82=6.853kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>=106.793N/mm2>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4> =461/90000=0.512%3>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.01/<0.512%*106.793>=-1.288因为ψ不能小于最小值0.2,所以取ψ=0.24>计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675>计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面,γf=06>计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/<b*ho>=461/<1000*160>=0.288%7>计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/<1+3.5γf'>]<混凝土规式8.2.3--1>=2.0×105*461*1602/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.288%/<1+3.5*0.0>]=4.329×103kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1>确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时,θ=2.0<混凝土规第8.2.5条>2>计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/<Mq*<θ-1>+Mk>*Bs<混凝土规式8.2.2>=6.853/<6.853*<2.0-1>+6.853>*4.329×103=2.164×103kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*<qgk+qqk>*Lo4/B=0.00127*<0.000+507.000>*0.84/2.164×103=0.122mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=800/200=4.000mmfmax=0.122mm≤fo=4.000mm,满足规要求!七、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1>计算荷载效应Mx=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=<0.0176+0.0176*0.200>*<0.000+507.000>*0.82=6.853kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>=106.793N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*106.793>=-0.123因为ψ=-0.123<0.2,所以让ψ=0.26>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.200*106.793/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.0265mm≤0.30,满足规要求2.跨中Y方向裂缝1>计算荷载效应My=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=<0.0176+0.0176*0.200>*<0.000+507.000>*0.82=6.853kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=6.853×106/<0.87*160*461>=106.793N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*106.793>=-0.123因为ψ=-0.123<0.2,所以让ψ=0.26>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.200*106.793/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.0265mm≤0.30,满足规要求3.支座上方向裂缝1>计算荷载效应Moy=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=0.0513*<0.000+507.000>*0.82=16.646kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>=259.397N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>=0.5966>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,满足规要求4.支座下方向裂缝1>计算荷载效应Moy=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=0.0513*<0.000+507.000>*0.82=16.646kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>=259.397N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>=0.5966>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,满足规要求5.支座左方向裂缝1>计算荷载效应Mox=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=0.0513*<0.000+507.000>*0.82=16.646kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>=259.397N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>=0.5966>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,满足规要求6.支座右方向裂缝1>计算荷载效应Mox=表中系数<ｑgk+ｑqk>*Lo2=0.0513*<0.000+507.000>*0.82=16.646kN*m2>带肋钢筋,所以取值vi=1.03>计算按荷载荷载效应的标准组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/<0.87*ho*As><混凝土规式8.1.3－3>=16.646×106/<0.87*160*461>=259.397N/mm4>计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积,Ate=0.5*b*h=0.5*1000*180=90000mm2ρte=As/Ate<混凝土规式8.1.2－4>=461/90000=0.0051因为ρte=0.0051<0.01,所以让ρte=0.015>计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/<ρte*σsk><混凝土规式8.1.2－2>=1.1-0.65*2.010/<0.0100*259.397>=0.5966>计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/170=57>计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=<∑ni*di2>/<∑ni*vi*di>=5*10*10/<5*1.0*10>=108>计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*<1.9c+0.08*Deq/ρte><混凝土规式8.1.2－1>=2.1*0.596*259.397/2.0×105*<1.9*20+0.08*10/0.0100>=0.1917mm≤0.30,满足规要求经过上面计算,可知在地下室顶板以下采用0.8m*0.8m立杆间距进行支撑可以满足要求,结构安全。只需进行钢管支撑架强度验算,如下所示。六、地下室顶板加固支撑验算1、地下室顶板与梁加固：在行车道路围,宽度5.6米,沿地下室顶板,采用满堂架加固,钢管选用钢管类型为φ48×3.0,顶面设支承顶托,顶托与结构接触面用50×100mm枋木。支架搭设高度为4.0m,立杆的纵距b=0.8m,立杆的横距l=0.8m,立杆的步距h=1.60m。2、加固钢管搭设图：3、立杆的稳定性计算〔1、轴向力计算：计算参数:〔考虑汽车及载物全部荷载通过楼板传递给支撑架；同时结构的自重仍由支架承受。进行支架体系的核算。1轴向力计算：钢筋混凝土自重25.00kN/m3,施工活荷载2.0kN/m2,扣件计算折减系数取1.0。由永久荷载效应控制的组合：Q=0.9×[1.35×25.00×0.18+0.7×1.40×2.0]=0.9×<6.1+1.96>=7.25kN/m2轮压力：取为100kNq=1.3*Q/<bcx*bcy>=1.3*100/<0.96*0.56>=242KN/m2计算单元按立杆800×800间距,考虑后轮两侧的一组轮胎由4根立杆承担受力。则每根立杆竖向力为：〔减去消防车和覆土N=<242-43-7.25>×0.8×0.8÷1/4=30.7KN采用的钢管类型为φ48×3.0。〔2不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值,N=30.7kN；i——计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm；A——立杆净截面面积,A=4.241cm2；W——立杆净截面模量<抵抗>,W=4.788cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度,a=0.30m；h——最大步距,h=1.60m；l0——计算长度,取1.600+2×0.300=2.200m；——由长细比,为2200/16=138；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.375；经计算得到=30700/<0.375×424>=193.1KN/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!4、综上所述：按施工道路6m宽度搭设地下室加固支撑系统,其长度视其平面布置图附后。立杆间距800×800,纵向横向水平杆步距1.6米,立杆底端设置扫地杆,离开底部不大于200mm；钢顶撑采用U型托撑与梁板顶紧,U型托撑上部安放木枋50×100,木枋紧贴结构梁板,托撑其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm,设置架体纵横向垂直剪刀支撑间距8米一道,并在垂直剪刀支撑顶部及底部设置水平剪刀支撑,所有钢管采用φ48×3.0。七、钢管支撑加固搭设1、工艺流程定距定位→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步小横杆与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第二步小横杆→安第二步大横杆→第三小大横杆→安装顶托和木枋→调整顶托→加设剪刀撑。2、构造要求1脚手架构架按照上述方案验算,施工运输通道、钢筋原材堆放区现浇梁板底的立杆纵横向间距为800×800,步距均为不大于1600,实际搭设时根据搭设高度进行选择。2纵横向水平杆纵向水平杆应连续设置不间断；纵向水平杆的对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨；横向水平杆单根长度6米。不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。纵向搭接使用对接扣件连接,纵横向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。3立杆每根立杆底部应设置厚度不小于20mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置,采取上下两层地下室放线定位,保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托,且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm,安装时应保证上下同心。立杆接长必须采用对接扣