主要通风机更换方案

仁寿县洪发煤业有限责任公司主要通风机更换方案总经理：黄河荣工程负责人：余海江工程总工程师：程永康审核：谢涛仁寿县洪发煤业有限责任公司二○一一年一月矿井主要通矿井主要通风更换方案仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司2主要通风机更换方案会审意见

主要通风机更换方案会审意见签字目录\l“_TOC_250012“第一章矿井通风系统............................................................................. 2\l“_TOC_250011“一、矿井瓦斯涌出量 2\l“_TOC_250010“二、通风方式及通风系统 2\l“_TOC_250009“1、通风方式 2\l“_TOC_250008“2、通风系统 2\l“_TOC_250007“三、矿井需风量验算 3\l“_TOC_250006“其次章矿井主要通风机更换................................................................. 8\l“_TOC_250005“第一节主要通风机选型 8\l“_TOC_250004“一、矿井通风阻力测算 8二、设计计算 9三、设备选型 10\l“_TOC_250003“其次节施工设计及工程概算 3\l“_TOC_250002“一、引风道改造工程 3二、更换主要通风机 5三、主扇房建设工程 7四、主扇供电系统改造 9五、井口厕所建工程 10\l“_TOC_250001“六、工期安排 10\l“_TOC_250000“八、工程概算 11第一章矿井通风系统现状一、矿井瓦斯涌出量2010年度矿井瓦斯等级鉴定结果批复，矿井确定瓦斯涌出量为8.84m3/min，相对瓦斯涌出量为48.44m3/t；二氧化碳涌出量为2.13m3/min，11.66m3/t,属高瓦斯矿井。矿井确定瓦斯涌出量逐年上升。二、通风方式及通风系统1、通风方式矿井通风方式为中心并列式抽出式通风，采区内为中心并列式通风，采煤工作面承受“W”型通风方式，各采、掘工作面之间实行独立的串联通风方式。2、通风系统矿井通风巷道布置全矿井实行从主井底东翼集中运输大巷进风，现东副二水平集中运输大巷和集中回风巷作为全矿井的总回风巷，集中回入现人行下山，经现副井底人行平巷回入副井抽出地面。采区内实行中心并列式布置进风巷和回风巷，进风巷和回风巷相隔20米保安煤柱，上山、下山分别各留20米保安煤柱，平行顺走向开拓。生产采区通风路线东副二回风大巷→原人行回风下山→回风斜井→地面。三、矿井需风量验算A:高炭层开采时期〔一、按井下同时工作的最多人数计算Q矿进=4×N×K矿通式中：4—井下每人每分钟供风量不少于4m3；N—井下同时工作的最多人数；K —矿井通风系数，考虑漏风状况及风量安排不均，取1.20Q矿进=4×150×1.20=720m3/min矿井主要通矿井主要通风更换方案仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司5〔二、按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量总和计算Q矿进=〔ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ

〕×K其它 矿通K杂掘硐式中：ΣQ ΣQ —掘进工作面实际需要风量总和，m3/minΣQ —硐室实际需要风量总和，m3/min杂掘硐ΣQ 其它井巷需要用风的风量总和，m3/min。K .0矿通1、采煤工作面实际需风量计算、按同时爆炸时，炸药消耗计算：Q=25A=25×9=225m3/〔加上折叠炮眼共计120个炮眼，每眼装药量设0.15kg，设计分两次起爆，假设一次起爆，依据《煤矿安全规程》执行说明很难满足要求〕、按同时作业时，工作面人数最多〔包括电工、检查人员〕计算：Q=4×26=104m3/分。、按工作面温度〔工作面气15～18°，0.8m/s〕计算：2.8m×1.05m×60s×0.8m/s=141m3/分〔依据砂礅至煤壁的距离考虑宽度2.8m，其实采面内不行能完全畅通，实际有效净断面会更小〕、按瓦斯涌出量计算Q=100qk=100×1.2×2=240m3/分q采—采煤工作面确定瓦斯涌出量，m3/min，矿井确定瓦斯涌出量8.84m3/min，采煤工作面确定瓦斯涌出量为1.2m3/min；K—工作面瓦斯涌出不均衡系数，炮采工作面取2.0。q、按风速进展验算〔验算上述最大风量〕52m3/分＜240m3/分＜832m3/分。、回采工作面最终风量确定依据上述计算选取最大需风量240m3/min、矿井回采工作面需风量矿井布置两个对拉工作面同时回采。Σ=Q +Q +QQ采 采1 采2 采备Σ=480＋480+240=1200m3/minQ采2、掘进工作面实际需风量计算掘进工作面实际需风量，按要求应按沼气涌出量、炸药量、局扇实际吸风量、工作人数分别计算并取其中最大值做为供风依据〔详见掘进作业规〕5.0/2×7.5KW局扇通风，依据局扇性能，其局扇实际吸风量分别选取iQ掘i=〔Q扇i＋S×15〕×N式中：Q—第i个掘进工作面的用风量，m3/miniQ扇i—第i个掘进工作面的局扇吸风量，m3/minN—N个掘进工作面。S—局扇至回风口之间巷道的平均有效断面积，㎡Q掘1=150×2台＋4.0×15 =Q1+Q2ΣQ掘=360+220=580m3/min3、硐室实际需风量计算

硐室风量承受阅历配风，其配风原则一是保证硐室内瓦斯浓度在0.5%以下，二是保证硐室内温度不超过30℃。依据我矿井下硐室实际状况及多年来的配风状况，各硐室配风50m3/min即能满足以上两项原则4、矿井总风量Q矿=〔ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ=〔1200+580+300〕×1.2=2496m3/min

〕×K其它 矿备K式中：K —风量备用系数，取1.2通过以上计算，矿井总进风量按人数计算为720m3/min；按采、掘、硐室需风量之和计算为2496m3/min，依据取其中最大值做为配风依据的原则，故我公司矿井的矿井总需风量为2496m3/min。现矿井实际进风量为1650m3/min左右，并随矿井延长还将逐年削减，矿井现用主扇已无法再提升力量，如不马上组织对矿井通风系统进展彻底改造，将很难保证矿井通风安全。B：下元炭开采时期〔一、按井下同时工作的最多人数计算Q矿进=4×N×K矿通式中：4—井下每人每分钟供风量不少于4m3；N—井下同时工作的最多人数；K —矿井通风系数，考虑漏风状况及风量安排不均，取1.20Q矿进=4×180×1.20=864m3/min〔二、按采煤、掘进、硐室及其它地点实际需要风量总和计算Q矿进=〔ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ

〕×K其它 矿通K杂掘硐式中：ΣQ ΣQ —掘进工作面实际需要风量总和，m3/minΣQ —硐室实际需要风量总和，m3/min杂掘硐ΣQ 其它井巷需要用风的风量总和，m3/min。K .0矿通1、采煤工作面实际需风量计算、按同时爆炸时，炸药消耗计算：矿矿井主要通风更换方案仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司12Q=25A=25×9=225m3/〔加上折叠炮眼共计120个炮眼，每眼装药量设0.15kg，设计分两次起爆，假设一次起爆，依据《煤矿安全规程》执行说明很难满足要求〕、按同时作业时，工作面人数最多〔包括电工、检查人员〕计算：Q=4×26=104m3/分。、按工作面温度〔工作面气15～18°，0.8m/s〕计算：2.8m×1.05m×60s×0.8m/s=141m3/分〔依据砂礅至煤壁的距离考虑宽度2.8m，其实采面内不行能完全畅通，实际有效净断面会更小〕、按瓦斯涌出量计算Q=100qk=100×1.2×2=240m3/分q采—采煤工作面确定瓦斯涌出量，m3/min，矿井确定瓦斯涌出量8.84m3/min，采煤工作面确定瓦斯涌出量为1.2m3/min；K—工作面瓦斯涌出不均衡系数，炮采工作面取2.0。q、按风速进展验算〔验算上述最大风量〕52m3/分＜240m3/分＜832m3/分。、回采工作面最终风量确定依据上述计算选取最大需风量240m3/min、矿井回采工作面需风量矿井布置两个对拉工作面同时回采。Σ=Q +Q +Q +QQ采 采1 采2 采3 采备Σ480+480+24Q采2、掘进工作面实际需风量计算掘进工作面实际需风量，按要求应按沼气涌出量、炸药量、局扇实际吸风量、工作人数分别计算并取其中最大值做为供风依据〔详见掘进作业规〕依据我矿实际，矿井掘进工作面承受型5.5KW和型№

Q掘i=〔Q扇i＋S×15〕×Ni式中：Q—第i个掘进工作面的用风量，m3/miniQ扇i—第i个掘进工作面的局扇吸风量，m3/minN—N个掘进工作面。S—局扇至回风口之间巷道的平均有效断面积，㎡Q掘1=150×3台＋4.0×15 =Q1+Q2ΣQ掘=510+440=950m3/min3、硐室实际需风量计算

硐室风量承受阅历配风，其配风原则一是保证硐室内瓦斯浓度在0.5%以下，二是保证硐室内温度不超过30℃。依据我矿井下硐室实际状况及多年来的配风状况，各硐室配风50m3/min即能满足以上两项原则4、矿井总风量Q矿=〔ΣQ采+ΣQ掘+ΣQ硐+ΣQ=〔1680+950+480〕×1.2=3732m3/min

〕×K其它 矿备K式中：K —风量备用系数，取1.2通过以上计算，矿井总进风量按人数计算为720m3/min；按采、掘、硐室需风量之和计算为3732m3/min，依据取其中最大值做为配风依据的原则，故我公司矿井的矿井总需风量为3732m3/min。其次章矿井主要通风机更换方案第一节主要通风机选型一、矿井通风阻力测算矿井目前的通风阻力为1650pa左右，矿井总回风量172028.7，依据以下测算公式：矿井通风系统总阻力hm与矿井每一时期最大阻力路线的各段巷道阻力之和相等。因此，通风系统总阻力hm可沿着风流总阻力最大的路线，依次计算各段摩擦阻力hfi,然后累计得出简洁和困难时期的总摩擦阻力hf1和h，再乘以1.2后，得两个时期的矿井总阻力h 和f2 m1h。hm2L—风程长度，m；U—通风断面周长，m；S—通风断面积m2。f1、高炭层开采时fR2=2.01+0.513=2.523〔N.S2/m8〕依据矿井通风需要，开采高炭层时期，矿井总风量将到达2496m3/min〔41.6m3/s〕矿井通风简洁时期负压h2.01×41.62=3478Paf1矿井通风困难时期负压h=3478+424=3902Paf22、下元炭开采时,,因此,需风量将到达:依据矿井通风需要，开采高炭层时期，矿井总风量将到达3720m3/min〔62m3/s〕矿井开采下元炭时的通风困难时期，通风摩擦风阻及负压〔详见计算表：R =αLU/S3=7.307〔N.S2/m8矿井通风简洁时期负压h=1837Paf1矿井通风困难时期负压h=2842Paf1二、设计计算通风设备应具备的通风风量及通风全压如下：1:高炭层开采时风机风量Q 41.6 1.15 47.84 m3/s风机全压通风简洁时期全压H 34783403818pa1通风困难时期全压H 3902 340 4242 pa2电机功率计算1.1247.8438181020.980.829.8N 1.1247.8442422 1020.980.829.82:下元炭开采时

254kw283kw风机风量Q 621.15 71.3 m3/s风机全压通风简洁时期全压Ha1通风困难时期全压H 2842 340 3182 pa2电机功率计算1.1271.321771020.980.829.8

216kwN 1.1271.331822 1020.980.829.8

三、设备选型为便于矿井依据国家煤矿安全治理的有关要求形成两套同等力量的反风系统，结合矿井实际，选择对旋轴流式主要通风机，可以直接通过电流倒始终实现反风。依据计算，通风简洁时期的电机大于困难时期电机的60%，因此，可按通风困难时期选择一套电机，且一次性将通风机选择安装到位，可节约大量的更换主要通风机的费用，并且可避开将来更换主要通风机对生产的影响。依据上述计算，矿井开采高炭层和开采下元炭层时困难时期理论计算所需电机功率根本一样，考虑开采下元炭时困难时期的通风阻力还将受到巷道变形增加通风阻力的影响，并考虑为将来矿井力量扩展留一点余地。因此，选择电机时，应选择略大于下元炭开采最困难时期理论计算的电机功率。矿井直接按下元炭开采时通风困难时期选用FBDC〔原BDK6-618/2×160〔n=980/min〕轴流对旋式主要通风机，配2×160KW简洁时期,可承受单机运行,或通过变频调速减速运行。由于所选主要通风机在矿井通风困难时期，风压已达满负荷，为了保证矿井后期的正常生产，必需从设计上尽可能地实行增大通风巷道断面、降低局部并保持畅通。最终选定后的风机性能曲线如以下图所示〔图示为按通风困时期设计，通风简洁时期，可只用一组电机，依据需要调整安装角度：序号巷道名称断面外形序号巷道名称断面外形支护方式阻力系数α净周长U(m)巷道长L(m)净断面S3风量Q(m3)1采区运输大巷半圆拱砌碹0.0068.5684005.14135.83928.82采区回风大巷梯形衍架锚杆0.0119.24005.06129.55428.83小计410%局部阻力5合计矿井主要通矿井主要通风更换方案序号巷道名称序号巷道名称断面外形支护方式阻力系数α净周长U(m)巷道长L(m)净断面S3风量Q(m1主井筒圆形混凝土0.00518.8451028.322665.2422回风斜井半圆拱砌碹0.00710.1110517.8358623集中运输大巷半圆拱砌碹0.00510.112007.8358624集中回风大巷半圆拱砌碹0.00510.117007.8358625采区运输大巷半圆拱砌碹0.0069.5964006.43266.4326采区回风大巷半圆拱砌碹0.0068.5684005.14135.8327采面风巷梯形锚杆0.0137.47003.439.348采面柜形单体液压支柱0.04561102.3112.334910采面机巷梯形锚杆0.0138.67004.274.1811小计1210%局部阻力13合计仁寿县洪发煤业有限责任公司矿井主要通矿井主要通风更换方案序号巷道名称序号巷道名称断面外形支护方式阻力系数α净周长U(m)巷道长L(m)净断面S3风量Q(m1主井筒圆形混凝土0.00518.8451028.322665.2422回风斜井半圆拱砌碹0.00710.1110517.8358623集中运输大巷半圆拱砌碹0.00510.112007.8358624集中回风大巷半圆拱砌碹0.00510.117007.8358625采区运输大巷半圆拱砌碹0.0069.59619006.43266.4326采区回风大巷半圆拱砌碹0.0068.56819005.14135.8327采面风巷梯形锚杆0.0137.47003.439.348采面柜形单体液压支柱0.04561102.3112.334910采面机巷梯形锚杆0.0138.67004.274.1811小计1210%局部阻力13合计仁寿县洪发煤业有限责任公司矿井主要通矿井主要通风更换方案仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司3其次节施工设计及工程概算一、引风道改造工程由于更换了主要通风机，增加了矿井风量，原引风道需要依据风量及风机尺寸作相应的改造。依据下元炭开采时，矿井最大风量将到达65m3/s，引风道的最大允许风速15m/s计算，引风道需扩大至4.3m2以上，经结合主要通风机的相关尺寸，引风道设计扩大至上宽2.3m2.5m2.4m5.76m2。为保证施工安全，并保证技术上合符要求，需按下述技术安全措施进展施工：回风斜井可爆破扩开13m3m电钻打眼后锲子凿开2m1原21、引风道需扩全长约18米〔2台主要通风机(3+2)=5m回风斜井可爆破扩开13m3m电钻打眼后锲子凿开2m1原22、扩巷时，将前7米用光面爆破的方式，将原引风道从高×宽,扩大成上宽2.3m2.5m，净高不少于2.4m3、为保证光面爆破的效果，削减爆破对围岩的破坏，设计眼深1.2m、眼0.4m，每眼装药量不得超过0.3kg，封泥长度不得少于0.5m。4、对扩大后的引风道，承受三眼衍架锚杆支护顶板，锚杆承受长1.7m，16mm的圆钢制成；顶部锚梁承受2200mm×50mm×50mm锚杆眼的间距为0.8m。5、架设锚杆组合梁时，排距为0.8m，靠边的锚杆打成倒“八字形”，锚杆85顶严实，锚杆外露不得超过30mm。6、引风道至回风斜井的出口，必需顺斜井向下方向渐渐扩开成光滑斜面，从而尽可能地削减出口的局部通风阻力。〕由外往里逐段进展扩巷，并按先扩底板，后扩两帮的施工挨次进展扩大〕待扩巷工作完成，支护到位后，由里往外将全部浮〕用水泥砂浆将裂隙全部浇注严密〕待裂隙浇注完成后，再从主扇风机处开头，对引风道的顶、底及两帮全部用水泥砂浆抹面，抹面的厚度不得小于20mm。1、为防止爆破损坏主扇风机，施工时，承受停顿主扇运转，翻开回风斜1号主扇〔夜班抽水时，使用2号主扇，2号主扇工作时，关闭1号主扇的调整风门40m3/min，必需用局部通风机送风，确保施工风量。2、施工时，为防止爆破损坏主要通风机，还必需在施工前，用礅石在主扇风机前砌做厚度不少于0.5m的挡石墙，墙体必需砌满全断面，并接顶严密，确保受力良好。每天下班后，撤除2号主扇前的挡石墙，关闭1号主扇前的掌握2号主扇工作，确保夜班井下抽水时井下风量。3、为防止石块从斜井滚下，并防止人员坠落，施工前，必需在引风道下2m15kg/m钢轨或工字钢做主梁，用8kg/m钢轨作辅梁，并在上面铺设硬杂木板架设结实的挡石墙，严防岩石从斜井滚下。4、开工前，现场值班长必需组织人员认真学习本措施，签字前方可施工。5、施工前，必需预备好足够的临时支护材料及掩护电缆的材料，临时支护材料选用直径不小于100mm1.8～2.0m；掩护电缆使用槽钢和兰竹笆。6、施工前，必需将前后40m护好，并严格掌握装药量〔每眼装药量不得超过0.3kg，同时起爆的眼数不得超过3个，并只能实行少装药的方式破岩，严防施工时损坏电缆、信号线。7、作业时，必需先进展敲帮问顶，把危岩、危帮处理干净前方可施工。8、放炮时，坚持“一炮三检”和“三人连锁放炮制”，放炮距离不得少于70〔组〕长必需在能通往爆破地点的全部通道〔回风斜井、主扇房及地面等〕距离爆破点不少于70m锅炉房等受放炮影响地点的人员撤到戒备外的安全地点。放炮完毕后，由班〔组〕长亲自撤除戒备人员，否则戒备人员不得离开戒备岗位。9、放炮后，必需进展严格的敲帮问顶，处理尽危岩，并准时支好临时支柱，严禁空顶作业。10、施工完毕后，必需把该处的设备、设施恢复原状。二、更换主要通风机221150m3/min,因此，更换时先行更换2安全技术措施执行：1、技术措施、首先在引风道内穿插口2密闭墙必需刻槽砌做，确保封闭严密不漏风。22口厕所；、依据打算安设的轴流式主要通风机的根底尺寸进展一次根底浇注，轴流式主要通风机的根底尺寸详见附件118﹟消声带安装。、为了确保主要通风机根底结实，厕所撤除后，必需将下面化粪池内的杂物全部去除干净，并将池底打穿，然后用石块和黄泥填实并夯实后，方可进展根底浇注，为保证浇注的根底具有牢靠的稳定性，防止因不均衡沉降引起根底开裂，根底厚度不得少于600mm，必需依据根底下面的构造状况适当增加根底深度，并必需在根底下面加铺8kg/m∮18根底浇注。、一次浇注的根底上平面必需用水平管或水准仪测量找平，混凝土标号不得小于150号C1。、待根底一次浇注完成一个星期后，在湘潭平安风机厂技术人员指2凝土标号不得小于200号C1。2、安全措施为了保证更换备用主要通风机期间只有一台主要通风机，没有备用通风机的通风安全，如遇主要通风机消灭故障，必需马上切断井下全部供电，撤出井下全部作业人员，临时使用原反风轴流式通风机供风，并通过风量调整，保证矿井排水系统运行的需风量不少于400m3/min。依据需要在原风机房墙体挖开洞口前，必需先在洞口上方先用工字钢砌做过梁后，保证墙体的稳定性，方可在过梁下方依据轴流式通风机的相关尺寸进展开挖墙体。全部施工人员和检查人员必需佩戴安全帽，并必需在施工场地外省目位置设置“施工重地，闲人免进”的警示牌，保卫科必需加强治理，严防闲杂人员进入，引发危急。1121作后，方可进展。11、技术措施21通风机侧重砌做一道密闭墙，密闭墙必需刻槽砌做，确保封闭严密不漏风。11消防范用水池；、依据打算安设的轴流式主要通风机的根底尺寸进展一次根底浇注，轴流式主要通风机的根底尺寸详见附件118﹟消声带安装。、为了确保主要通风机根底结实，水池撤除后，必需将水池内的杂物全部去除干净，并将池底打穿，按根底浇注需要尺寸挖出空间后，方可进展基础浇注，为保证浇注的根底具有牢靠的稳定性，防止因不均衡沉降引起根底开裂，根底厚度不得少于600mm，必需依据根底下面的构造状况适当增加根底深度，必需在根底下面加铺8kg/m∮18、一次浇注的根底上平面必需用水平管或水准仪测量找平，混凝土150号C1。、待根底一次浇注完成一个星期后，在湘潭平安风机厂技术人员指导2土标号不得小于200号C1。2、安全措施为了保证更换备用主要通风机期间只有一台主要通风机，没有备用通风机的通风安全，如遇主要通风机消灭故障，必需马上切断井下全部供电，撤出井下全部作业人员，临时使用原反风轴流式通风机供风，并通过风量调整，保证矿井排水系统运行的需风量不少于400m3/min。依据需要在原风机房墙体挖开洞口前，必需先在洞口上方先用工字钢砌做过梁后，保证墙体的稳定性，方可在过梁下方依据轴流式通风机的相关尺寸进展开挖墙体。全部施工人员和检查人员必需佩戴安全帽，并必需在施工场地外省目位置设置“施工重地，闲人免进”的警示牌，保卫科必需加强治理，严防闲杂人员进入，引发危急。三、主扇房建设工程1、主扇房布置如以下图所示：仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司8矿矿井主要通风更换方案0051510003834038341200017500000600303?2475?247580005电控柜3≧436057112000主扇房平面及立面示意图510 83510 833412000180000 063?2475?247580003电控柜≧43600112000仁寿县洪发煤业有限责任公司矿井主要通矿井主要通风更换方案仁寿县仁寿县洪发煤业有限责任公司142、主扇房技术要求主扇房墙体用小红砖砌做成1803300mm，墙体内外均用水泥、砂抹面20～30mm；屋面用彩钢棚焊制，屋面顶点高4800mm，并保证主扇风机集中塔能高于并伸出屋面。假设集中塔确无法伸出屋面，必需加接集中塔，确保集中塔伸出屋面。集中塔伸出屋面后，集中塔与屋面彩钢间必需设法用彩钢板制作加接特地的反水槽，防止雨水从接口处流入主扇房。为保证机房的稳定性，房屋根底必需浇注钢筋混凝土圈梁。圈梁及房屋墙基相关尺寸由施工承包方与公司相关技术人员依据实地根底状况现场确定。3、主扇房施工安全由有资质的施工承包方依据上述相关尺寸，依据国家有关的《建筑施工安全操作规程》及《建筑施工企业安全生产治理标准》有关规定进展操作、施工。四、主扇供电系统改造1、增设主扇变压器依据安装主扇最大功率为320KW400KVA主扇最大额定工作电流为168.6A,需要将主要通风机架空线改为50mm绞线，下杆电缆选用不少于50mm2铜芯橡套电缆。2、变压器安装工程变压器安设，主要应考虑安全、牢靠，有牢靠防护，保证无关人员不能靠《电气设备安装标准假设将变压器安设在原配电房顶屋面，必需对原配电房顶屋面用钢筋混凝土加固后，方可与原变压器间距不少于2m必需依据变压器的相关尺寸及重量核算配电房顶屋面的承重力量，如经加固后仍不能满足变压器的安全距离及承重需要，必需另行依据《电气设计标准》设计、布置施工具有足够的安全距离和承重力量的特地的变电平台，并在变压器四周砌做围墙，设置安全警示标志。防止小孩或其它人员、动物误入高压危急区。2、施工安全治理设备安装标准搬运、安装变压器时，机电设备科长及矿、科及各级治理人员必需到现场指挥，确保施工安全。五、井口厕所建工程由于主扇房占用了厕所的位置，需要重修建厕所，所以，井口厕所的改建也作为主扇更换工程的相关工程。1、井口厕所布置井口厕所必需布置在离回风井集中器及主井口不少于20m易于处置、便于使用的安全地点。井口厕所设计男厕512