高层脚手架计算书

7、落地式脚手架（扣件式）计算书7.1、计算根据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-3、《建筑构造荷载规范》GB50009-4、《钢构造设计规范》GB50017-7.2、脚手架参数脚手架设计类型构造脚手架，装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3，2同步施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)11.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)83立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算措施不设置双立杆7.3、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重原则值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重原则值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式6跨1设构造脚手架作业层数njj1构造脚手架荷载原则值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载原则值Gkzj(kN/m2)2地区安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.254风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1，1风荷载原则值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.314，0.314计算简图：立面图侧面图7.4、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n3横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵御矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·mσ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mmνmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN7.5、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.087kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.791kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.738kN7.6、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.087kN≤Rc=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：Rmax=3.738kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足规定！7.7、荷载计算脚手架架体高度H11.6脚手架钢管类型Ф48×3.2每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的构造自重原则值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×11.6=1.856kN单内立杆：NG1k=1.856kN2、脚手板的自重原则值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.026kN1/2表达脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.026kN3、栏杆与挡脚板自重原则值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.782kN1/2表达挡脚板2步1设4、围护材料的自重原则值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×11.6=0.174kN构配件自重原则值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.026+0.782+0.174=1.982kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.026kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3+1×2)/2=3.938kN内立杆：NQ1k=3.938kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+0.9×1.4×3.938=9.566kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.856+1.026)+0.9×1.4×3.938=8.419kN7.8、立杆稳定性验算脚手架架体高度H11.6立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵御矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式一层两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3.118×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.188满足规定！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+1.4×3.938=10.117kNσ=N/(φA)=10117.277/(0.188×450)=119.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(1.856+1.982)+0.9×1.4×3.938=9.566kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.314×1.5×1.82/10=0.192kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9566.027/(0.188×450)+192281.04/4730=153.725N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！7.9、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+1.4×3.938))×11.6/(1.2×1.856)=49.24m组合风荷载作用Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×450×205×10-3-(1.2×1.982+0.9×1.4×3.938+0.192×1000×0.188×450/4730))×11.6/(1.2×1.856)=34.197mHs=34.197m>H=11.6m满足规定！7.10、连墙件承载力验算连墙件布置方式一层两跨、层层拉结连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1350连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.2连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.314×2×2.9×1.5=3.825kN长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698(Nlw+N0)/(φAc)=(3.825+3)×103/(0.698×450)=21.729N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足规定！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3.825+3=6.825kN≤0.85×12=10.2kN满足规定！7.11、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特性值fg(kPa)160地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25单立杆的轴心压力原则值N=NG1k+NG2k+NQ1k=1.856+1.982+3.938=7.775kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.775/(1×0.25)＝31.099kPa≤fg＝160kPa满足规定！7.12、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2×H×(L/la+1)1299.2纵向水平杆(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L1494防护栏杆+纵向水平杆横向水平杆(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)1631.7横向斜撑(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5131.4816跨1设连墙件LH/(2la×2h)891层2跨，单位(根)安全网LH962.8单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)305.0252步1设，单位(㎡)挡脚板(H/h+1)×1/2×L290.52步1设直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*(L/la+1)1938单位(个)对接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5431每根钢管长6.5m，单位(个)旋转扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5130单位(个)型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书8.1、计算根据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-3、《建筑构造荷载规范》GB50009-4、《钢构造设计规范》GB50017-8.2、脚手架参数脚手架设计类型构造脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)3同步施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)14.5脚手架沿纵向搭设长度L(m)83立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算措施不设置双立杆8.3、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重原则值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重原则值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设构造脚手架作业层数njj1构造脚手架荷载原则值Gkjj(kN/m2)3地区江西九江安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.128风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.5，1.5风荷载原则值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.423，0.423计算简图：立面图侧面图8.4、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n3横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵御矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×1.5/(3+1))+1.4×3×1.5/(3+1)=1.775kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.035+0.35×1.5/(3+1))+3×1.5/(3+1)=1.292kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.775×0.92/8，1.775×0.152/2]=0.18kN·mσ=Mmax/W=0.18×106/4730=37.995N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.292×9004/(384×206000×113600)，1.292×1504/(8×206000×113600)]=0.472mmνmax＝0.472mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.775×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=1.087kN正常使用极限状态Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.292×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.791kN8.5、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.087kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.791kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.621×106/4730=131.266N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.068mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=3.738kN8.6、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.087kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=3.738kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足规定！8.7、荷载计算脚手架架体高度H14.5脚手架钢管类型Ф48×3.2每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的构造自重原则值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.035/h)×H=(0.12+(0.9+0.15)×3/2×0.035/1.8)×14.5=2.189kN单内立杆：NG1k=2.189kN2、脚手板的自重原则值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14.5/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)×0.35×1/2/2=1.248kN1/2表达脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.248kN3、栏杆与挡脚板自重原则值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.155kN1/2表达挡脚板2步1设4、围护材料的自重原则值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×14.5=0.218kN构配件自重原则值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.248+1.155+0.218=2.62kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.248kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.9+0.15)×(1×3)/2=2.362kN内立杆：NQ1k=2.362kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+0.9×1.4×2.362=8.748kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.189+1.248)+0.9×1.4×2.362=7.101kN8.8、立杆稳定性验算脚手架架体高度H14.5立杆计算长度系数μ1.8立杆截面抵御矩W(mm3)4730立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)450连墙件布置方式一层一跨、层层拉结1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.8×1.8=3.24m长细比λ=l0/i=3.24×103/15.9=203.774≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.8×1.8=3.742m长细比λ=l0/i=3.742×103/15.9=235.358查《规范》表A得，φ=0.132满足规定！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.189+2.62+2.362=7.172kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+1.4×2.362=9.079kNσ=N/(φA)=9078.528/(0.132×450)=152.837N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！组合风荷载作用单立杆的轴心压力原则值N'=NG1k+NG2k+NQ1k=2.189+2.62+2.362=7.172kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.189+2.62)+0.9×1.4×2.362=8.748kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.423×1.5×1.82/10=0.259kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8747.778/(0.132×450)+259028.28/4730=202.032N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！8.9、连墙件承载力验算连墙件布置方式一层一跨层层拉结连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1350连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3.2连墙件截面面积Ac(mm2)450连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×1×h×1×la=1.4×0.423×1×2.9×1.5=2.576kN长细比λ=l0/i=1350/15.9=84.906，查《规范》表A.0.6得，φ=0.698(Nlw+N0)/(φAc)=(2.576+3)×103/(0.698×450)=17.752N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足规定！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=2.576+3=5.576kN≤0.9×12=10.8kN满足规定！8.10、脚手架材料用量计算脚手架杆部件名称数量计算公式用量(m)备注立杆2×H×(L/la+1)1624纵向水平杆(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L1660防护栏杆+纵向水平杆横向水平杆(H/h+1)×((1+n)×L/la+1)×(lb+a1)2097.9横向斜撑(H/h+1)×(L/la+1)×1/6×(h2+lb2)0.5169.0476跨1设连墙件LH/(1la×2h)2232步1跨，单位(根)安全网LH1203.5单位(㎡)脚手板(H/h+1)×1/2×L×(lb+a1)392.1752步1设，单位(㎡)挡脚板(H/h+1)×1/2×L373.52步1设直角扣件(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×(L/la+1)+2×(H/h+1)*(L/la+1)2280单位(个)对接扣件(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5507每根钢管长6.5m，单位(个)旋转扣件0.3×(2×H×(L/la+1)+(2×(njj+nzj+nqj)+2×(H/h+1))×L)/6.5153单位(个)8.11、悬挑梁验算8.11.1、基本参数主梁离地高度(m)15悬挑方式一般主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2700梁/楼板混凝土强度等级C258.11.2、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载原则值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.179.08350150027.179.0812501500附图如下：平面图立面图8.11.3、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵御矩Wx(cm3)141主梁自重原则值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁容许挠度[ν](mm)1/250荷载原则值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/nz=7.17/1=7.17kN第2排：F'2=F2'/nz=7.17/1=7.17kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=9.08/1=9.08kN第2排：F2=F2/nz=9.08/1=9.08kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=14.75×106/141000=104.609N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.492×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.854N/mm2τmax=21.854N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合规定！3、挠度验算变形图(mm)νmax=8.493mm≤[ν]=2×lx/250=2×1350/250=10.8mm符合规定！4、支座反力计算R1=-5.131kN,R2=24.287kN8.11.4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=14.75×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=99.628N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢构造设计规范》(GB50017-)得，φb=2由于φb不小于0.6，根据《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.93。σ=Mmax/(φbWx)=14.75×106/(0.929×141×103)=112.604N/mm2≤[f]=215N/mm2符合规定！8.11.4、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2700梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=2.565kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=5.131×103/(3.14×162)=6.38N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应不小于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！型钢悬挑脚手架(阳角A)计算书9.1、计算根据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《建筑构造荷载规范》GB50009-3、《钢构造设计规范》GB50017-9.2、参数信息9.2.1、参数信息1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)122、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根支杆立杆横向间距或排距Lb(m)0.9内排架距离墙长度a(m)0.25阳角型钢长度L(m)4.3点M到Q点的距离D1(m)2.86O点到Q点的距离D2(m)1.25支点P到建筑物角点O的距离D3(m)1.843、阳角型钢材料参数型钢型号18号工字钢支杆类型12.6号槽钢9.2.2、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的持续梁。型钢截面惯性矩I=1660cm4，截面抵御矩W=185cm3，截面积A=30.6cm2。平面图侧面图1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=12kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×24.1×9.8×10-3=0.283kN/m通过持续梁的计算得到剪力图(kN)弯矩图(kN·m)型钢支点的支撑力为RA=12.132kN;型钢固接处的支撑力为RB=13.085kN;型钢最大弯矩Mmax=4.052kN·m;图中距离|MP|=(D1×D1+D2×D2+D3×D3+1.414×D2×D3)1/2=(2.86×2.86+1.25×1.25+1.84×1.84+1.4142×1.25×1.84)1/2=4.05m图中角度<MPQ=arcsin(2.860/4.047)=44.964°图中角度<OPQ=arctan(0.707×1.250/(1.840+0.707×1.250))=17.976°每根支杆的压力T=12.132/2/sin(44.964°)=8.584kN水平型钢的轴向力N=2×8.584×cos(44.964°)×cos(34.19°)=10.048kN型钢最大应力计算值σ=Mmax/(1.05W)+N/A=4.052×106/(1.05×185×103)+10.048×103/(30.6×102)=24.141N/mm2型钢的最大应力计算值σ=24.141N/mm2≤[f]=215N/mm2，满足规定！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用18号工字钢φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢构造设计规范》(GB50017-)附录B得到：φb=2由于φb不小于0.6，查《钢构造设计规范》(GB50017-)，得到φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/2=0.929。通过计算得到最大应力σ=Mmax/(φbWx)=4.052×106/(0.929×185×103)=23.574N/mm2型钢的最大应力计算值σ=23.574N/mm2≤[f]=215N/mm2，满足规定！3、支杆的强度计算斜压杆的容许压力按照下式计算：σ=N/φA≤[f]其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=8.584kN；A--受压斜杆净截面面积，A=15.69cm2；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=4.953cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=4.047m；λ--杆件长细比，λ=4.047×102/4.953=82φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.707；σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到成果是7.738N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f]，满足规定！斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下σ=N/lwt≤fc或ft其中N为斜撑支杆的轴向力，N=8.584kN；lw为斜撑支杆件的周长，取227mm；t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.5mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取ft=185.00N/mm2,fc=215.00N/mm2通过计算得到焊缝最大应力σ=8.584×103/(227×5.5)=6.875N/mm2。对接焊缝的最大应力σ=6.875N/mm2不不小于185N/mm2，满足规定！4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为σ=N/Af=F/A(σ2+3f2)1/2≤1.1ft其中N--对接焊缝轴向力,N=10.048kN;F--对接焊缝切向力，F=13.085kN；A--水平钢梁满焊的截面积，A=30.6cm2；ft--对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2；fv--对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2；通过计算得到焊缝正应力σ=N/A=10.048×103/(30.600×102)=3.284N/mm2；焊缝剪应力f=F/A=13.085×103/(30.600×102)=4.276N/mm2；对接焊缝的折算应力(3.284×3.284+3×4.276×4.276)0.5=8.102N/mm2；对接焊缝的正应力σ=3.284N/mm2不不小于焊缝的抗拉强度185.000N/mm2，满足规定；对接焊缝的剪应力f=4.276N/mm2不不小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足规定；对接焊缝的折算应力8.102N/mm2不不小于1.1×ft=203.500N/mm2，满足规定！10、型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书10.1、计算根据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《建筑构造荷载规范》GB50009-3、《钢构造设计规范》GB50017-10.2、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑主梁离地高度(m)15建筑物阳角处角度β90立杆纵距la(m)2.4梁/楼板混凝土强度等级C252、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载原则值F'(kN)荷载设计值F(kN)10.25810.921.15810.910.3、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度α(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式11.7,-1.71354.2压环钢筋21.9,-1.71163.3压环钢筋32.15,-1.75903压环钢筋平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)16主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图10.4、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁材料规格16号工字钢联梁截面积A(cm2)26.1联梁截面惯性矩Ix(cm4)1130联梁截面抵御矩Wx(cm3)141联梁自重原则值gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)2060001、第一排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/mq'=gk=0.205kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=Mmax/W=0.131×106/(141×103)=0.929N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=0.35×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=0.414N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定！3）挠度验算νmax=0.027mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm满足规定！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'1A=8.115kN；R'1B=0.171kN；R'1C=8.497kN；R'1D=8.201kN；承载能力极限状态下：R1A=11.038kN；R1B=0.205kN；R1C=11.497kN；R1D=11.141kN；2、第二排立杆处的联梁计算计算简图如下：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/mq'=gk=0.205kN/mR=F1=10.9kNR'=F1'=8kN1）抗弯验算σ=Mmax/W=3.553×106/(141×103)=25.199N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.248×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=8.566N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定！3）挠度验算νmax=0.24mm≤[ν]＝la/250=2400/250=9.6mm满足规定！4）支座反力计算正常使用极限状态下：R'2A=10.997kN；R'2B=6.46kN；R'2C=7.396kN；R'2D=8.315kN；承载能力极限状态下：R2A=14.96kN；R2B=8.749kN；R2C=9.996kN；R2D=11.297kN；10.5、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格22a号工字钢主梁截面积A(cm2)42主梁截面惯性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵御矩Wx(cm3)309主梁自重原则值gk(kN/m)0.33主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁容许挠度[ν](mm)1/360荷载原则值：q'=gk=0.33kN/m第一排立杆处：P1'=2(R'1A-F1')+F1'=2×(8.115-8)+8=8.23kN；第二排立杆处：P2'=2(R'2A-F2')+F2'=2×(10.997-8)+8=13.994kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立杆处：P1=2(R1A-F1)+F1=2×(11.038-10.9)+10.9=11.176kN；第二排立杆处：P2=2(R2A-F2)+F2=2×(14.96-10.9)+10.9=19.02kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=39.921×106/(309×103)=129.194N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=30.963×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=19.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定！3）挠度验算νmax=10.629mm≤[ν]＝2l/360=2×1937/360=10.761mm满足规定！4）支座反力计算R1=-17.193kN；R2=49.052kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=39.921×106/(1.05×309000)+0/4200=123.042N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢构造设计规范》(GB50017-)得，φb=1.6由于φb不小于0.6，根据《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.894。σ=Mmax/(φbWx)=39.921×106/(0.894×309×103)=144.512N/mm2≤[f]=205N/mm2符合规定！3、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=8.596kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=17.193×103/(3.14×162)=21.378N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应不小于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！10.6、二号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格22a号工字钢主梁截面积A(cm2)42主梁截面惯性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵御矩Wx(cm3)309主梁自重原则值gk(kN/m)0.33主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁容许挠度[ν](mm)1/360荷载原则值：q'=gk=0.33kN/m第一排立杆处：P1'=R'1B=0.171kN；第二排立杆处：P2'=R'2B=6.46kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立杆处：P1=R1B=0.205kN；第二排立杆处：P2=R2B=8.749kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=12.705×106/(309×103)=41.117N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.556×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=6.128N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定！3）挠度验算νmax=2.166mm≤[ν]＝2l/360=2×1520/360=8.444mm满足规定！4）支座反力计算R1=-6.785kN；R2=17.046kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=12.705×106/(1.05×309000)+0/4200=39.159N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢构造设计规范》(GB50017-)得，φb=1.6由于φb不小于0.6，根据《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.894。σ=Mmax/(φbWx)=12.705×106/(0.894×309×103)=45.992N/mm2≤[f]=205N/mm2符合规定！3、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=3.392kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=6.785×103/(3.14×162)=8.436N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应不小于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！10.7、三号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格22a号工字钢主梁截面积A(cm2)42主梁截面惯性矩Ix(cm4)3400主梁截面抵御矩Wx(cm3)309主梁自重原则值gk(kN/m)0.33主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁容许挠度[ν](mm)1/360荷载原则值：q'=gk=0.33kN/m第一排立杆处：P1'=R'1C=8.497kN；第二排立杆处：P2'=R'2C=7.396kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.33=0.396kN/m第一排立杆处：P1=R1C=11.497kN；第二排立杆处：P2=R2C=9.996kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=16.877×106/(309×103)=54.618N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.028×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)=14.126N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足规定！3）挠度验算νmax=2.191mm≤[ν]＝2l/360=2×1350/360=7.5mm满足规定！4）支座反力计算R1=-9.902kN；R2=32.583kN；2、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=16.877×106/(1.05×309000)+0/4200=52.017N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢构造设计规范》(GB50017-)得，φb=2.8由于φb不小于0.6，根据《钢构造设计规范》(GB50017-)附表B，得到φb值为0.969。σ=Mmax/(φbWx)=16.877×106/(0.969×309×103)=56.365N/mm2≤[f]=205N/mm2符合规定！3、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100压环钢筋直径d1(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C25压环钢筋1压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=4.951kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=9.902×103/(3.14×162)=12.312N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土构造设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应不小于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！型钢悬挑卸料平台计算书11.1、计算根据1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《钢构造设计规范》GB50017-11.2、构造参数卸料平台名称X#楼卸料平台卸料平台类型类型一：主梁垂直建筑外墙平台长度A(m)4平台宽度B(m)3卸料平台与主体构造连接方式U形钢筋主梁间距L1(m)3次梁间距s(m)0.6次梁外伸长度m(m)0内侧次梁离墙水平距离a(m)0.1外侧钢丝绳离墙水平距离a1(m)3.5外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1(m)2.8内侧钢丝绳离墙水平距离a2(m)1.7内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2(m)2.8钢丝绳夹个数411.3、荷载参数面板自重Gk1(kN/m2)0.01次梁自重Gk2(kN/m)0.1212主梁自重Gk3(kN/m)0.栏杆、挡脚板类型栏杆、覆面木胶合板挡板栏杆、挡脚板自重Gk4(kN/m)0.15安全网设置设置密目安全网安全网自重Gk5(kN/m2)0.01施工活荷载Qk1(kN/m2)2堆放荷载Pk(kN)5堆放荷载作用面积S(m2)2施工活荷载动力系数1.311.4、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一11.5、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度t(mm)18截面抵御矩W(cm3)54抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板受力简图如下：计算简图(kN)取单位宽度1m进行验算q=1.2×Gk1×1+1.4×(1.3×QK1+Pk/S)×1=1.2×0.01×1+1.4×(1.3×2+5/2)×1=7.152kN/m抗弯验算：Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.152×0.62=0.257kN·mσ=Mmax/W=0.257×106/(54×103)=4.768N/mm2<[f]=15N/mm2面板强度满足规定！11.6、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩Ix(cm4)391.47截面抵御矩Wx(cm3)62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1)×s+1.2×Gk2=(1.2×0.01+1.4×1.3×2)×0.6+1.2×0.1212=2.337kN/mp1=1.4×Pk=1.4×5=7kN正常使用极限状态：q2=(Gk1+Qk1)×s+Gk2=(0.01+2)×0.6+0.1212=1.327kN/mp2=Pk=5kN1、抗弯强度计算简图(kN)Mmax=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=2.337(32/8-02/2)+7×3/4=7.879kN.mσ=Mmax/(γxWX)=7.879×106/(1.05×62.14×103)=120.753N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足规定！2、挠度验算计算简图(kN)νmax=q2L14/(384EIx)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EIx)=1.327×30004/(384×206000×391.47×104)×(5-24(0/3)2)+5×30003/(48×206000×391.47×104)=1.739mm<[ν]=L1/250=3000/250=12mm次梁挠度满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=2.337×3/2=3.505kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=1.327×3/2=1.991kN11.7、主梁验算主梁类型工字钢主梁型钢型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面回转半径ix(cm)6.58截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵御矩Wx(cm3)141抗弯强度设计值[f](N/mm2)205弹性模量E(N/mm2)206000根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：q1=1.2×(Gk3+Gk4+Gk5)=1.2×(0.201+0.150+0.010)=0.433kN/mp1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kNR1=3.505kN正常使用极限状态：q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.201+0.150+0.010=0.361kN/mp2=Pk/2=2.5kNR2=1.991kN1、强度验算计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R左=15.959KNMmax=11.848kN·mN=R左/tanα=R左/(h1/a1)=15.959/(2.800/3.500)=19.949kNσ=Mmax/(γxWX)+N/A=11.848×106/(1.05×141.000×103)+19.949×103/26.10×102=87.667N/mm2<[f]=205.000N/mm2主梁强度满足规定！2、挠度验算计算简图(kN)变形图(kN·m)νmax=3.745mm<[ν]=a1/250=3500.00/250=14.000mm主梁挠度满足规定！3、支座反力计算剪力图(kN)R左=15.959KN11.8、钢丝绳验算钢丝绳型号6×19(b)钢丝绳直径22钢丝绳的钢丝破断拉力Fg(kN)332.892抗拉强度为(N/mm2)1570(钢芯)不均匀系数α0.82安全系数K9花篮螺栓T外=R左/sinα=15.959/0.625=25.547kN[Fg]=aFg/K=0.820×332.892/9.000=30.330kN>T外=25.547kN钢丝绳强度满足规定！11.9、拉环验算拉环直径d(mm)18抗拉强度(N/mm2)65节点二σ=T外/(2A)=25.547×103/[2×3.14×(18/2)2]=50.223N/mm2<[f]=65N/mm2拉环强度满足规定！施工升降机进料平台施工方案及脚手架计算书12.1、安全防护方案选择：根据《建筑施工安全检查原则》，施工升降机与在建工程各层间应搭设进料平台通道，进料平台通道的安全直接影响施工升降机进出口处安全和后来通道处外装饰施工人员的安全。落地式脚手架进料平台搭设高度至11.6m处，悬挑式脚手架进料平台搭设高度与悬挑层相似（14.5m）。在与拟建工程间搭设钢管进料平台，作为人货进出通道及此后外墙装修架。进料平台自成体系，不得与外架、人货电梯、物料提高机扶手立杆相连。12.2、进料平台脚手架施工技术及规定：本工程（X#楼）至屋面总高度为52.5m-96m，层高2.9m，其施工技术如下：12.2.1、【扣件式脚手架】技术参数脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)11.6钢管类型Ф48×3.2立杆纵距(m)1.4立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.5双立杆计算措施不设置双立杆挡脚板2步1设脚手板2步1设横向斜撑0跨0设连墙件布置方式一层两跨连墙件连接方式扣件连接地区X基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭12.2.2、【型钢悬挑脚手架(扣件式)】技术参数脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)14.5钢管类型Ф48×3.2立杆纵距(m)1.4立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.5双立杆计算措施不设置双立杆挡脚板2步1设脚手板2步1设横向斜撑0跨0设连墙件布置方式一层两跨连墙件连接方式扣件连接地区X基本风压(kN/m2)0.25安全网全封闭悬挑方式一般主梁悬挑锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)梁/楼板混凝土强度等级C25主梁材料规格16号工字钢主梁合并根数nz11、大横杆：每层大横杆三根，上密铺厚18覆面木胶合板；2、小横杆：位于大横杆下方，二端外伸立杆100；3、连墙杆：本文所指连墙杆是指位于每层高3m处；4、扣件、栏杆、立网、脚手板等以及所有搭设构造应按JGJ130-《扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行；5、连墙杆：本计算系数根据采用一层两跨连墙件布置；6、横向斜撑：进料平台为一字型架，因此在平台架二端和平台外侧中跨应设横向斜撑，为之字型由一层至顶步层。12.3、施工过程安全注意事项：1、落地式地基应扎实并浇筑100mm厚素混凝土；2、立杆总高度垂直偏差不不小于±100m，每10米高度垂直度偏差不不小于±20mm，每层(3m)垂直度偏差不不小于±7mm，每次搭设高度不应超过相邻墙件以上二步；3、步距、纵横立杆间距容许偏差±20mm；4、所有立杆对接采用对接扣件，相邻二根立杆接头应互相错开，错开距离不小于500；各杆件伸出扣件盖板边长度不小于100m；5、脚手架搭设人员应持证上岗，戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；遇六级以上大风应停止施工；搭拆脚手架时地面应设围护和警戒标志，派专人看守，严禁非操作人员入内；6、平台短边二侧应设栏杆，上栏杆上皮高度应为1.2m高，中栏杆居中，外挂密目安全立网，脚手板采用18厚覆面木胶合板满铺；7、进料平台搭设后由搭设队伍自检签名并经工程负责人验收合格后方可使用；8、拆除平台必须经工程负责人同意并交底后进行，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同步作业；连墙件必须随平台架逐层拆除；严禁先拆连墙件后拆平台架；分段拆除高差不应不小于2步；严禁将各构配件抛掷至地面；9、其他平台架检查、验收及安全管理按JGJ130-第6章、第7章、第8章、第9章执行；10、平台与人货电梯应挂设钢管安全门，安全门设置应按升降机进料平台有关规定设置；11、进料平台改作装修外架时，人货电梯停止使用，外侧四面加设竖向间距不不小于500的栏杆，且张挂密目安全网。接料平台门及安全防护示意图12、防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。(5)脚手架上出入口构造示意图：13、其他均同本方案第3、第4、第5、第6规定。12.4、进出平台落地式脚手架计算书计算根据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-3、《建筑构造荷载规范》GB50009-4、《钢构造设计规范》GB50017-一、脚手架参数脚手架设计类型装修脚手架，其他用途脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)2，1同步施工作业层数1，1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.2脚手架架体高度H(m)11.6脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.4立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算措施不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重原则值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重原则值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重原则值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.129装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载原则值Gkzj(kN/m2)2其他用途脚手架作业层数nqj1其他用途脚手架荷载原则值Gkqj(kN/m2)1地区江西九江安全网设置半封闭基本风压ω0(kN/m2)0.25风荷载体型系数μs1.254风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1，1风荷载原则值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.314，0.314计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)113600横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵御矩W(mm3)4730纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.035+0.35×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=1.008kN/m正常使用极限状态q'=(0.035+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.035+0.35×0.9/(2+1))+2×0.9/(2+1)=0.74kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×1.008×1.42=0.198kN·mσ=Mmax/W=0.198×106/4730=41.789N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.74×14004/(100×206000×113600)=0.823mmνmax＝0.823mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×1.008×1.4=1.553kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.74×1.4=1.14kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.553kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.14kNq'=0.035kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.47×106/4730=99.299N/mm2≤[f]=205N/mm2满足规定！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足规定！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.572kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.553/2=0.777kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.572kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足规定！六、荷载计算脚手架架体高度H11.6脚手架钢管类型Ф48×3.2每米立杆承受构造自重原则值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的构造自重原则值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.035/h)×H=(0.129+1.4×2/2×0.035/1.5)×11.6=1.88kN单内立杆：NG1k=1.88kN2、脚手板的自重原则值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.9×0.35×1/2/2=0.963kN1/2表达脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.963kN3、栏杆与挡脚板自重原则值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(11.6/1.5+1)×1.4×0.17×1/2=1.039kN1/2表达挡脚板2步1设4、围护材料的自重原则值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.4×11.6=0.162kN构配件自重原则值NG2k总计